JPH0791311A - シリンダブロックボアの面性状およびシリンダブロックボアのホーニング加工方法 - Google Patents
シリンダブロックボアの面性状およびシリンダブロックボアのホーニング加工方法Info
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- JPH0791311A JPH0791311A JP5234779A JP23477993A JPH0791311A JP H0791311 A JPH0791311 A JP H0791311A JP 5234779 A JP5234779 A JP 5234779A JP 23477993 A JP23477993 A JP 23477993A JP H0791311 A JPH0791311 A JP H0791311A
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- block bore
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- bore
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- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B33/00—Honing machines or devices; Accessories therefor
- B24B33/02—Honing machines or devices; Accessories therefor designed for working internal surfaces of revolution, e.g. of cylindrical or conical shapes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
Abstract
(57)【要約】
【目的】 シリンダブロックボア全体において、耐スカ
ッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費の低減を同
時に図れるようにしたシリンダブロックボア内の面性状
およびシリンダブロックボアのホーニング加工方法を提
供することにある。 【構成】 シリンダブロックボア３の周方向のうち、ピ
ストン９が作用するスラスト、反スラスト部分の３Ａ，
３Ｂの表面粗さを比較的粗く形成せしめると共に、スラ
スト、反スラスト部分以外の部分の表面粗さを細かく形
成せしめてなるシリンダブロックボア内の面性状であ
り、また、内部にウォータジャケット１１が形成されて
いるシリンダブロック１のボア３の周方向のうち、ピス
トン９が作用するスラスト、反スラスト部分に剛性補強
部材１５，１７を嵌合せしめ剛性を高めた状態でホーニ
ング加工することを特徴とする。
ッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費の低減を同
時に図れるようにしたシリンダブロックボア内の面性状
およびシリンダブロックボアのホーニング加工方法を提
供することにある。 【構成】 シリンダブロックボア３の周方向のうち、ピ
ストン９が作用するスラスト、反スラスト部分の３Ａ，
３Ｂの表面粗さを比較的粗く形成せしめると共に、スラ
スト、反スラスト部分以外の部分の表面粗さを細かく形
成せしめてなるシリンダブロックボア内の面性状であ
り、また、内部にウォータジャケット１１が形成されて
いるシリンダブロック１のボア３の周方向のうち、ピス
トン９が作用するスラスト、反スラスト部分に剛性補強
部材１５，１７を嵌合せしめ剛性を高めた状態でホーニ
ング加工することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はピストンが摺動するシ
リンダブロックボア内の面性状およびそのホーニング加
工方法に関する。
リンダブロックボア内の面性状およびそのホーニング加
工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ピストンが摺動するシリンダブロ
ックボア内の面性状としては、その表面粗さができるだ
け細かい方が摩擦損失、燃費の低減に効果があり、ま
た、ピストンスカートが摺動するシリンダブロックボア
の表面粗さを粗くして油保持量を多くする方が耐焼付き
性に効果があるとされている。
ックボア内の面性状としては、その表面粗さができるだ
け細かい方が摩擦損失、燃費の低減に効果があり、ま
た、ピストンスカートが摺動するシリンダブロックボア
の表面粗さを粗くして油保持量を多くする方が耐焼付き
性に効果があるとされている。
【０００３】これらの効果を上げるために、従来のシリ
ンダブロックボア内面の面性状としては、例えば実開昭
５８−２３４３号公報等に示されているように、ピスト
ンリングの摺動するシリンダブロックボア内面の表面粗
さをピストンスカートが摺動するシリンダブロックボア
内面の表面粗さよりも細かくしたものが知られている。
ンダブロックボア内面の面性状としては、例えば実開昭
５８−２３４３号公報等に示されているように、ピスト
ンリングの摺動するシリンダブロックボア内面の表面粗
さをピストンスカートが摺動するシリンダブロックボア
内面の表面粗さよりも細かくしたものが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来のシリンダブロックボア内面の面性状では、荷重の高
いピストン上死点近傍において、耐スカッフ性を満足す
るために、表面粗さが粗くなっており、荷重も大きく、
摩擦も大である。また、油の保持量が多く、燃焼温によ
るオイル消費量が大である。
来のシリンダブロックボア内面の面性状では、荷重の高
いピストン上死点近傍において、耐スカッフ性を満足す
るために、表面粗さが粗くなっており、荷重も大きく、
摩擦も大である。また、油の保持量が多く、燃焼温によ
るオイル消費量が大である。
【０００５】上死点以外のボア内面の表面粗さは細かく
なっており、スラスト荷重が小さく、摩擦効果が小であ
ると共に、燃焼温も低く、オイル消費効果が小である。
以上のことから、充分な効果を得るのが難しいのであ
る。
なっており、スラスト荷重が小さく、摩擦効果が小であ
ると共に、燃焼温も低く、オイル消費効果が小である。
以上のことから、充分な効果を得るのが難しいのであ
る。
【０００６】この発明の目的は、上記問題点を改善する
ために、シリンダブロックボア全体において、耐スカッ
フ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費の低減を同時
に図れるようにしたシリンダブロックボア内の面性状お
よびシリンダブロックボアのホーニング加工方法を提供
することにある。
ために、シリンダブロックボア全体において、耐スカッ
フ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費の低減を同時
に図れるようにしたシリンダブロックボア内の面性状お
よびシリンダブロックボアのホーニング加工方法を提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明のシリンダブロックボアの面性状は、シリ
ンダブロックボアの周方向のうち、ピストンが作用する
スラスト、反スラスト部分の表面粗さを比較的粗く形成
せしめると共に、スラスト、反スラスト部分以外の部分
の表面粗さを細かく形成せしめてなることを特徴とする
ものである。
に、この発明のシリンダブロックボアの面性状は、シリ
ンダブロックボアの周方向のうち、ピストンが作用する
スラスト、反スラスト部分の表面粗さを比較的粗く形成
せしめると共に、スラスト、反スラスト部分以外の部分
の表面粗さを細かく形成せしめてなることを特徴とする
ものである。
【０００８】上記スラスト、反スラスト部分の表面粗さ
がＲａ＝０．３〜０．６ｍｍであり、スラスト、反スラ
スト部分以外の表面粗さがＲａ＝０．３ｍｍ未満である
ことが望ましいものである。
がＲａ＝０．３〜０．６ｍｍであり、スラスト、反スラ
スト部分以外の表面粗さがＲａ＝０．３ｍｍ未満である
ことが望ましいものである。
【０００９】また、この発明のシリンダブロックボアの
ホーニング加工方法は、回転自在かつ往復動自在なホー
ニングヘッドの先端外周部に設けられた砥石で内部にウ
ォータジャケットが形成されているシリンダブロックボ
アの内面をホーニング加工する際、シリンダブロックボ
アの周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反ス
ラスト部分に剛性補強部材を嵌合せしめ剛性を高めた状
態でホーニング加工することを特徴とするものである。
ホーニング加工方法は、回転自在かつ往復動自在なホー
ニングヘッドの先端外周部に設けられた砥石で内部にウ
ォータジャケットが形成されているシリンダブロックボ
アの内面をホーニング加工する際、シリンダブロックボ
アの周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反ス
ラスト部分に剛性補強部材を嵌合せしめ剛性を高めた状
態でホーニング加工することを特徴とするものである。
【００１０】また、前記ホーニング加工方法において、
前記剛性補強部材が外側下方向へ向けて傾斜部を有した
第１補強部材と、この第１補強部材の傾斜部に係合する
第２補強部材とで構成されていることが望ましいもので
ある。
前記剛性補強部材が外側下方向へ向けて傾斜部を有した
第１補強部材と、この第１補強部材の傾斜部に係合する
第２補強部材とで構成されていることが望ましいもので
ある。
【００１１】
【作用】この発明のシリンダブロックボア内の面性状お
よびシリンダブロックボアのホーニング加工方法を採用
することにより、回転自在かつ往復動自在なホーニング
ヘッドの先端外周部に設けられた砥石でシリンダブロッ
クボアの内面をホーニング加工する際に、内部にウォー
タジャケットが形成されているシリンダブロックボアの
周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラス
ト部分に剛性補強部材を嵌合せしめ剛性を高めた状態で
ホーニング加工を行うことにより、スラスト、反スラス
ト部分の表面粗さが比較的粗く形成されると共にスラス
ト、反スラスト部分以外の部分の表面粗さが細かく形成
される。その結果、シリンダブロックボア全体におい
て、耐スカッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費
の低減が同時に図られる。
よびシリンダブロックボアのホーニング加工方法を採用
することにより、回転自在かつ往復動自在なホーニング
ヘッドの先端外周部に設けられた砥石でシリンダブロッ
クボアの内面をホーニング加工する際に、内部にウォー
タジャケットが形成されているシリンダブロックボアの
周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラス
ト部分に剛性補強部材を嵌合せしめ剛性を高めた状態で
ホーニング加工を行うことにより、スラスト、反スラス
ト部分の表面粗さが比較的粗く形成されると共にスラス
ト、反スラスト部分以外の部分の表面粗さが細かく形成
される。その結果、シリンダブロックボア全体におい
て、耐スカッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費
の低減が同時に図られる。
【００１２】上記スラスト、反スラスト部分の表面粗さ
をＲａ＝０．３〜０．６ｍｍとし、スラスト、反スラス
ト部分の表面粗さをＲａ＝０．３ｍｍ未満とすることに
よって、油保持特性が低下し、オイル消費量が大きく低
減される。
をＲａ＝０．３〜０．６ｍｍとし、スラスト、反スラス
ト部分の表面粗さをＲａ＝０．３ｍｍ未満とすることに
よって、油保持特性が低下し、オイル消費量が大きく低
減される。
【００１３】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面に基いて詳細
に説明する。
に説明する。
【００１４】図２を参照するに、シリンダブロック１の
ボア３内面に、クランク軸５を図２において例えば時計
方向廻りに回転せしめると、コネクティングロッド７を
介してピストン９が上下方向へ往復動されることにな
る。その結果、図３に示されているように、ボア３内面
の左右方向３Ａ，３Ｂへピストン９が作用した際にスラ
スト、反スラストを受けることになる。
ボア３内面に、クランク軸５を図２において例えば時計
方向廻りに回転せしめると、コネクティングロッド７を
介してピストン９が上下方向へ往復動されることにな
る。その結果、図３に示されているように、ボア３内面
の左右方向３Ａ，３Ｂへピストン９が作用した際にスラ
スト、反スラストを受けることになる。
【００１５】図１に示されているように、このボア３内
面のスラスト部分３Ａ、反スラスト部分３Ｂの表面粗さ
を大に、スラスト部分３Ａ、反スラスト部分３Ｂ以外の
部分の表面粗さを小に形成せしめるようにしたものであ
る。
面のスラスト部分３Ａ、反スラスト部分３Ｂの表面粗さ
を大に、スラスト部分３Ａ、反スラスト部分３Ｂ以外の
部分の表面粗さを小に形成せしめるようにしたものであ
る。
【００１６】その結果、スカッフに最も影響の高いスラ
スト部分３Ａの表面粗さを他の部分に比べて粗くしたこ
とにより、図４（Ａ）に示されていることから、ボア３
内面のオイル保持量が上り、耐スカッフ性を向上させる
ことができる。同時に、スラスト部分３Ａ、反スラスト
部分３Ｂ以外の表面粗さを細かくすることにより、ボア
３全体の保持量が下がり、図４（Ｂ）に示されているよ
うに、オイル消費を低減させることができると共に、図
４（Ｃ）に示されているように摩擦係数が下がり、摩擦
トルクを低減させることができる。
スト部分３Ａの表面粗さを他の部分に比べて粗くしたこ
とにより、図４（Ａ）に示されていることから、ボア３
内面のオイル保持量が上り、耐スカッフ性を向上させる
ことができる。同時に、スラスト部分３Ａ、反スラスト
部分３Ｂ以外の表面粗さを細かくすることにより、ボア
３全体の保持量が下がり、図４（Ｂ）に示されているよ
うに、オイル消費を低減させることができると共に、図
４（Ｃ）に示されているように摩擦係数が下がり、摩擦
トルクを低減させることができる。
【００１７】ここでスラスト部分３Ａ、反スラスト部分
３Ｂの表面粗さはＲａ＝０．３〜０．６ｍｍが好まし
く、これは０．３ｍｍを下ると、油保持特性が極端に低
下し、一方、０．６ｍｍを越えると大幅にフリクション
が高くなるからである。また、スラスト部分３Ａ、反ス
ラスト部分３Ｂ以外の部分の表面粗さは、Ｒａ＝０．３
ｍｍ未満であることが好ましい。これは０．３ｍｍ未満
の場合、油保持量が大幅に低くなり、オイル消費を大き
く低減させることができるからである。
３Ｂの表面粗さはＲａ＝０．３〜０．６ｍｍが好まし
く、これは０．３ｍｍを下ると、油保持特性が極端に低
下し、一方、０．６ｍｍを越えると大幅にフリクション
が高くなるからである。また、スラスト部分３Ａ、反ス
ラスト部分３Ｂ以外の部分の表面粗さは、Ｒａ＝０．３
ｍｍ未満であることが好ましい。これは０．３ｍｍ未満
の場合、油保持量が大幅に低くなり、オイル消費を大き
く低減させることができるからである。
【００１８】前記ボア３内面のスラスト部分３Ａ、反ス
ラスト部分３Ｂの表面粗さを、それ以外の部分の表面粗
さより粗くする手段としては、図５および図６を参照す
るに、内燃機関のシリンダブロック１の周方向内にはウ
ォータジャケット１１が形成されている。このウォータ
ジャケット１１の周方向のうち、ピストンが摺動する際
に作用するスラスト部分１３Ａ、反スラスト部分１３Ｂ
（図１、図２において左、右部分）に、外側下方へ向け
て傾斜部１５Ｓを有した第１剛性補強部材１５を嵌合せ
しめ、さらに前記傾斜部１５Ｓに係合する第２剛性補強
部材１７を嵌合せしめる。その結果、ウォータジェケッ
ト１１内のスラスト部分１３Ａ、反スラスト部分１３Ｂ
が、それ以外の部分よりも剛性が高められることにな
る。
ラスト部分３Ｂの表面粗さを、それ以外の部分の表面粗
さより粗くする手段としては、図５および図６を参照す
るに、内燃機関のシリンダブロック１の周方向内にはウ
ォータジャケット１１が形成されている。このウォータ
ジャケット１１の周方向のうち、ピストンが摺動する際
に作用するスラスト部分１３Ａ、反スラスト部分１３Ｂ
（図１、図２において左、右部分）に、外側下方へ向け
て傾斜部１５Ｓを有した第１剛性補強部材１５を嵌合せ
しめ、さらに前記傾斜部１５Ｓに係合する第２剛性補強
部材１７を嵌合せしめる。その結果、ウォータジェケッ
ト１１内のスラスト部分１３Ａ、反スラスト部分１３Ｂ
が、それ以外の部分よりも剛性が高められることにな
る。
【００１９】この状態において、すでに公知のホーニン
グヘッドを回転せしめると共に上下方向へ往復動せしめ
ることにより、ホーニングヘッドの先端外周部に設けら
れた砥石でシリンダブロック１のボア３内面にホーニン
グ加工が行われる。その結果、ウォータジャケット１１
のスラスト部分７Ａ、反スラスト部分７Ｂが、それ以外
の部分よりも剛性が高いから、ホーニング加工中、スラ
スト部分７Ａ、反スラスト部分７Ｂにおけるボア３内面
が、それ以外の部分におけるボア３内面より砥石の面圧
が高い状態でホーニング加工されることとなる。
グヘッドを回転せしめると共に上下方向へ往復動せしめ
ることにより、ホーニングヘッドの先端外周部に設けら
れた砥石でシリンダブロック１のボア３内面にホーニン
グ加工が行われる。その結果、ウォータジャケット１１
のスラスト部分７Ａ、反スラスト部分７Ｂが、それ以外
の部分よりも剛性が高いから、ホーニング加工中、スラ
スト部分７Ａ、反スラスト部分７Ｂにおけるボア３内面
が、それ以外の部分におけるボア３内面より砥石の面圧
が高い状態でホーニング加工されることとなる。
【００２０】したがって、図７に示されているような関
係により、スラスト部分７Ａ、反スラスト部分７Ｂにお
けるボア３内面の表面粗さが、それ以外の部分における
ボア１３内面の表面粗さよりも、粗く形成させることが
できる。
係により、スラスト部分７Ａ、反スラスト部分７Ｂにお
けるボア３内面の表面粗さが、それ以外の部分における
ボア１３内面の表面粗さよりも、粗く形成させることが
できる。
【００２１】なお、この発明は、前述した実施例に限定
されることなく、適宜な変更を行うことにより、その他
の態様で実施し得るものである。
されることなく、適宜な変更を行うことにより、その他
の態様で実施し得るものである。
【００２２】
【発明の効果】以上のごとき実施例の説明より理解され
るように、この発明によれば、特許請求の範囲に記載さ
れたとおりの構成であるから、シリンダブロックボアの
周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラス
ト部分の表面粗さを、他の部分の粗さより粗く形成せし
めることによって、シリンダブロックボア全体におい
て、耐スカッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費
の低減を同時に図ることができる。特にスラスト、反ス
ラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．３〜０．６ｍｍと
し、スラスト、反スラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．
３ｍｍ未満とすることによって、油保持性を大幅に低下
させてオイル消費量を大幅に低減させることができる。
るように、この発明によれば、特許請求の範囲に記載さ
れたとおりの構成であるから、シリンダブロックボアの
周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラス
ト部分の表面粗さを、他の部分の粗さより粗く形成せし
めることによって、シリンダブロックボア全体におい
て、耐スカッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費
の低減を同時に図ることができる。特にスラスト、反ス
ラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．３〜０．６ｍｍと
し、スラスト、反スラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．
３ｍｍ未満とすることによって、油保持性を大幅に低下
させてオイル消費量を大幅に低減させることができる。
【図１】この発明の主要部を示し、ボア周面を展開した
スラスト位置から反スラスト位置までにおける表面粗さ
を示した図である。
スラスト位置から反スラスト位置までにおける表面粗さ
を示した図である。
【図２】シリンダブロックのボア内面内にピストンを往
復動せしめる概略正面図である。
復動せしめる概略正面図である。
【図３】図２におけるIII −III 線に沿った断面図であ
る。
る。
【図４】ボア内面の表面粗さと、耐スカッフ性、オイル
消費、摩擦との関係を示した図である。
消費、摩擦との関係を示した図である。
【図５】シリンダブロックの一例を示す平面図である。
【図６】図５における正面断面図である。
【図７】スラスト、反スラスト部分と表面粗さとの関係
を示した図である。
を示した図である。
【符号の説明】 １ シリンダブロック ３ ボア ３Ａ スラスト部分 ３Ｂ 反スラスト部分 ９ ピストン １１ ウォータジャケット １３Ａ スラスト部分 １３Ｂ 反スラスト部分 １５ 第１剛性補強部材 １７ 第２剛性補強部材
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１２月２８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】上記スラスト、反スラスト部分の表面粗さ
がＲａ＝０．３〜０．６μであり、スラスト、反スラス
ト部分以外の表面粗さがＲａ＝０．３μ未満であること
が望ましいものである。
がＲａ＝０．３〜０．６μであり、スラスト、反スラス
ト部分以外の表面粗さがＲａ＝０．３μ未満であること
が望ましいものである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】上記スラスト、反スラスト部分の表面粗さ
をＲａ＝０．３〜０．６μとし、スラスト、反スラスト
部分の表面粗さをＲａ＝０．３μ未満とすることによっ
て、油保持特性が低下し、オイル消費量が大きく低減さ
れる。
をＲａ＝０．３〜０．６μとし、スラスト、反スラスト
部分の表面粗さをＲａ＝０．３μ未満とすることによっ
て、油保持特性が低下し、オイル消費量が大きく低減さ
れる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】ここでスラスト部分３Ａ、反スラスト部分
３Ｂの表面粗さはＲａ＝０．３〜０．６μが好ましく、
これは０．３μを下ると、油保持特性が極端に低下し、
一方、０．６μを越えると大幅にフリクションが高くな
るからである。また、スラスト部分３Ａ、反スラスト部
分３Ｂ以外の部分の表面粗さは、Ｒａ＝０．３μ未満で
あることが好ましい。これは０．３μ未満の場合、油保
持量が大幅に低くなり、オイル消費を大きく低減させる
ことができるからである。
３Ｂの表面粗さはＲａ＝０．３〜０．６μが好ましく、
これは０．３μを下ると、油保持特性が極端に低下し、
一方、０．６μを越えると大幅にフリクションが高くな
るからである。また、スラスト部分３Ａ、反スラスト部
分３Ｂ以外の部分の表面粗さは、Ｒａ＝０．３μ未満で
あることが好ましい。これは０．３μ未満の場合、油保
持量が大幅に低くなり、オイル消費を大きく低減させる
ことができるからである。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】
【発明の効果】以上のごとき実施例の説明より理解され
るように、この発明によれば、特許請求の範囲に記載さ
れたとおりの構成であるから、シリンダブロックボアの
周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラス
ト部分の表面粗さを、他の部分の粗さより粗く形成せし
めることによって、シリンダブロックボア全体におい
て、耐スカッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費
の低減を同時に図ることができる。特にスラスト、反ス
ラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．３〜０．６μとし、
スラスト、反スラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．３μ
未満とすることによって、油保持性を大幅に低下させて
オイル消費量を大幅に低減させることができる。
るように、この発明によれば、特許請求の範囲に記載さ
れたとおりの構成であるから、シリンダブロックボアの
周方向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラス
ト部分の表面粗さを、他の部分の粗さより粗く形成せし
めることによって、シリンダブロックボア全体におい
て、耐スカッフ性の向上、摩擦の低減およびオイル消費
の低減を同時に図ることができる。特にスラスト、反ス
ラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．３〜０．６μとし、
スラスト、反スラスト部分の表面粗さをＲａ＝０．３μ
未満とすることによって、油保持性を大幅に低下させて
オイル消費量を大幅に低減させることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 シリンダブロックボアの周方向のうち、
ピストンが作用するスラスト、反スラスト部分の表面粗
さを比較的粗く形成せしめると共に、スラスト、反スラ
スト部分以外の部分の表面粗さを上記スラスト、反スラ
スト部分よりも細かく形成せしめてなることを特徴とす
るシリンダブロックボアの面性状。 - 【請求項２】 上記スラスト、反スラスト部分の表面粗
さがＲａ＝０．３〜０．６ｍｍであり、スラスト、反ス
ラスト部分以外の表面粗さがＲａ＝０．３ｍｍ未満であ
ることを特徴とする請求項１記載のシリンダブロックボ
アの面性状。 - 【請求項３】 回転自在かつ往復動自在なホーニングヘ
ッドの先端外周部に設けられた砥石で内部にウォータジ
ャケットが形成されているシリンダブロックボアの内面
をホーニング加工する際、シリンダブロックボアの周方
向のうち、ピストンが作用するスラスト、反スラスト部
分に剛性補強部材を嵌合せしめ剛性を高めた状態でホー
ニング加工することを特徴とするシリンダブロックボア
のホーニング加工方法。 - 【請求項４】 前記剛性補強部材が外側下方向へ向けて
傾斜部を有した第１補強部材と、この第１補強部材の傾
斜部に係合する第２補強部材とで構成されていることを
特徴とする請求項３記載のシリンダブロックボアのホー
ニング加工方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5234779A JP3039222B2 (ja) | 1993-09-21 | 1993-09-21 | シリンダブロックボアのホーニング加工方法 |
| KR1019940023632A KR0138711B1 (ko) | 1993-09-21 | 1994-09-16 | 실린더블록 보어의 면성상 및 실린더블록 보어의 호닝가공방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5234779A JP3039222B2 (ja) | 1993-09-21 | 1993-09-21 | シリンダブロックボアのホーニング加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0791311A true JPH0791311A (ja) | 1995-04-04 |
| JP3039222B2 JP3039222B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=16976246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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