JPH0791201A - 再熱蒸気タービン - Google Patents
再熱蒸気タービンInfo
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- JPH0791201A JPH0791201A JP26298093A JP26298093A JPH0791201A JP H0791201 A JPH0791201 A JP H0791201A JP 26298093 A JP26298093 A JP 26298093A JP 26298093 A JP26298093 A JP 26298093A JP H0791201 A JPH0791201 A JP H0791201A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 スラストバランスを維持しながら、高中圧ロ
ータの中圧ダミー部ロータの直径を中圧段反動翼列の直
径よりも小さく選定して、タービン全体の小型化を可能
とした再熱蒸気タービンを提供すること。 【構成】 高中圧段を有する反動式の再熱蒸気タービン
において、高中圧ロータ１の中圧ダミー部ロータ１ｂの
直径を高圧ダミー部ロータ１ａの直径とほぼ等しくする
と共に、低圧ダミー部ロータを上流段１ｃ1と下流段１
ｃ2との２段構造とする。そして、低圧ダミー部ロータ
上流段１ｃ1の直径を中圧ダミー部ロータ１ｂの直径と
ほぼ等しくすると共に、低圧ダミー部ロータ下流段１ｃ
2の直径を中圧段反動翼列４３の平均直径とほぼ等しく
し、かつこれら上下流段間にスラストバランス管６１を
通して中圧入口圧力をかけるようにしたもの。
ータの中圧ダミー部ロータの直径を中圧段反動翼列の直
径よりも小さく選定して、タービン全体の小型化を可能
とした再熱蒸気タービンを提供すること。 【構成】 高中圧段を有する反動式の再熱蒸気タービン
において、高中圧ロータ１の中圧ダミー部ロータ１ｂの
直径を高圧ダミー部ロータ１ａの直径とほぼ等しくする
と共に、低圧ダミー部ロータを上流段１ｃ1と下流段１
ｃ2との２段構造とする。そして、低圧ダミー部ロータ
上流段１ｃ1の直径を中圧ダミー部ロータ１ｂの直径と
ほぼ等しくすると共に、低圧ダミー部ロータ下流段１ｃ
2の直径を中圧段反動翼列４３の平均直径とほぼ等しく
し、かつこれら上下流段間にスラストバランス管６１を
通して中圧入口圧力をかけるようにしたもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高中圧段を有する反動
式の再熱蒸気タービンに関する。
式の再熱蒸気タービンに関する。
【０００２】
【従来の技術】図２は、従来の再熱蒸気タービンの構成
を示す部分的な断面図である。この再熱蒸気タービン
は、高中圧ロータ１を囲んで高中圧外車室１０が形成さ
れ、この高中圧外車室１０に高圧蒸気導入部１１と中圧
蒸気導入部１２とを備えている。また、高中圧外車室１
０の内側に高圧内車室２０が位置しており、この高圧内
車室２０に高圧蒸気導入部１１に連接された高圧蒸気入
口部２１が設けられている。更に、高中圧外車室１０に
は中圧入口部蒸気室２２が設けられている。そして、上
記の高圧蒸気入口部２１にはノズル室３１が連接されて
おり、このノズル室３１の先端にはノズルブロック３２
が設けられている。
を示す部分的な断面図である。この再熱蒸気タービン
は、高中圧ロータ１を囲んで高中圧外車室１０が形成さ
れ、この高中圧外車室１０に高圧蒸気導入部１１と中圧
蒸気導入部１２とを備えている。また、高中圧外車室１
０の内側に高圧内車室２０が位置しており、この高圧内
車室２０に高圧蒸気導入部１１に連接された高圧蒸気入
口部２１が設けられている。更に、高中圧外車室１０に
は中圧入口部蒸気室２２が設けられている。そして、上
記の高圧蒸気入口部２１にはノズル室３１が連接されて
おり、このノズル室３１の先端にはノズルブロック３２
が設けられている。
【０００３】高中圧ロータ１には調速段部４１が設けら
れていて、ここにノズル室３１先端のノズルブロック３
２の蒸気噴出口３３が、高中圧ロータ１の軸方向に対向
している。また、高中圧ロータ１には、調速段部４１か
らの高圧蒸気が供給される高圧段反動翼列４２が設けら
れている。同様に、中圧入口部蒸気室２２を経て中圧蒸
気が供給される中圧段反動翼列４３が高中圧ロータ１に
設けられている。４４はロータの中圧入口部である。ま
た、高圧段反動翼列４２部を囲んで高圧段翼環５１が設
けられており、同様に、中圧段反動翼列４３部を囲んで
中圧段翼環６１が設けられている。そして、高中圧一体
ダミー環５２と低圧ダミー環５３とがそれぞれ設けられ
ている。
れていて、ここにノズル室３１先端のノズルブロック３
２の蒸気噴出口３３が、高中圧ロータ１の軸方向に対向
している。また、高中圧ロータ１には、調速段部４１か
らの高圧蒸気が供給される高圧段反動翼列４２が設けら
れている。同様に、中圧入口部蒸気室２２を経て中圧蒸
気が供給される中圧段反動翼列４３が高中圧ロータ１に
設けられている。４４はロータの中圧入口部である。ま
た、高圧段反動翼列４２部を囲んで高圧段翼環５１が設
けられており、同様に、中圧段反動翼列４３部を囲んで
中圧段翼環６１が設けられている。そして、高中圧一体
ダミー環５２と低圧ダミー環５３とがそれぞれ設けられ
ている。
【０００４】次に、上記のように構成された従来の再熱
蒸気タービンの動作を説明する。図示しないボイラから
の高温・高圧の蒸気は、矢印１００で示すように、高中
圧外車室１０に設けた高圧蒸気導入部１１からタービン
内部に入り、高圧内車室２０の高圧蒸気入口部２１から
ノズル室３１を経てノズルブロック３２の蒸気噴出口３
３から高速で噴出される。この高速の高圧蒸気１００
が、高中圧ロータ１の調速段部４１に回転力を与え、さ
らに、高圧蒸気１００はノズル室３１の外側を通って高
圧段反動翼列４２に入って、高中圧ロータ１に回転力を
与えながら、次第に温度・圧力を低下させていく。そし
て、高圧段反動翼列４２で仕事を終えた蒸気は、図示し
ない再熱ボイラで再び加熱されて再熱蒸気となる。
蒸気タービンの動作を説明する。図示しないボイラから
の高温・高圧の蒸気は、矢印１００で示すように、高中
圧外車室１０に設けた高圧蒸気導入部１１からタービン
内部に入り、高圧内車室２０の高圧蒸気入口部２１から
ノズル室３１を経てノズルブロック３２の蒸気噴出口３
３から高速で噴出される。この高速の高圧蒸気１００
が、高中圧ロータ１の調速段部４１に回転力を与え、さ
らに、高圧蒸気１００はノズル室３１の外側を通って高
圧段反動翼列４２に入って、高中圧ロータ１に回転力を
与えながら、次第に温度・圧力を低下させていく。そし
て、高圧段反動翼列４２で仕事を終えた蒸気は、図示し
ない再熱ボイラで再び加熱されて再熱蒸気となる。
【０００５】再熱ボイラで加熱された中圧の再熱蒸気
は、矢印２００で示すように、高中圧外車室１０の中圧
蒸気導入部１２から中圧入口部蒸気室２２に入り、中圧
段反動翼列４３を通りながら高中圧ロータ１に回転力を
与えるものである。
は、矢印２００で示すように、高中圧外車室１０の中圧
蒸気導入部１２から中圧入口部蒸気室２２に入り、中圧
段反動翼列４３を通りながら高中圧ロータ１に回転力を
与えるものである。
【０００６】また、調速段部４１で仕事をして温度の下
がった高圧蒸気１００の一部が、高中圧一体ダミー環５
２の高圧ダミー環５２ａと高中圧ロータ１の高圧ダミー
部ロータ１ａとの間を、高圧ダミー蒸気１０１として流
れるので、これを中圧ダミー蒸気１０２として利用し
て、中圧ダミー環５２ｂの内面を冷却したり、ロータ１
の中圧入口部４４を冷却している。この結果、中圧入口
部４４は、より低温の蒸気１０２によりシールドされ、
高温の再熱蒸気２００にさらされず、強度の高い信頼性
の高いタービンを実現している。また、高圧ダミー環５
２ａと高中圧ロータ１の高圧ダミー部ロータ１ａとの間
を流れた高圧ダミー蒸気１０１は、矢印１０３で示すよ
うに高圧排気系へと流れる。
がった高圧蒸気１００の一部が、高中圧一体ダミー環５
２の高圧ダミー環５２ａと高中圧ロータ１の高圧ダミー
部ロータ１ａとの間を、高圧ダミー蒸気１０１として流
れるので、これを中圧ダミー蒸気１０２として利用し
て、中圧ダミー環５２ｂの内面を冷却したり、ロータ１
の中圧入口部４４を冷却している。この結果、中圧入口
部４４は、より低温の蒸気１０２によりシールドされ、
高温の再熱蒸気２００にさらされず、強度の高い信頼性
の高いタービンを実現している。また、高圧ダミー環５
２ａと高中圧ロータ１の高圧ダミー部ロータ１ａとの間
を流れた高圧ダミー蒸気１０１は、矢印１０３で示すよ
うに高圧排気系へと流れる。
【０００７】更に、高中圧ロータ１の高圧ダミー部ロー
タ１ａ、中圧ダミー部ロータ１ｂと低圧ダミー部ロータ
１ｃは蒸気圧力によるスラストバランスの役目も持って
いる。つまり、高圧段反動翼列４２のスラストは、高圧
ダミー部ロータ１ａとバランスする。また、中圧部につ
いては、中圧段反動翼列４３が低圧ダミー部ロータ１ｃ
と中圧ダミー部ロータ１ｂとの差とバランスする。ま
た、高圧段反動翼列４２にかかる差圧は（調速段出口圧
力−高圧排気圧力）であるが、高圧ダミー部ロータ１ａ
にかかる差圧も高圧スラストバランス管１０５の働きで
これと同じになっており、この両者がほぼ同等の直径を
有するように設計しておけば、いかなる運転状態でもス
ラストバランスが保たれる。
タ１ａ、中圧ダミー部ロータ１ｂと低圧ダミー部ロータ
１ｃは蒸気圧力によるスラストバランスの役目も持って
いる。つまり、高圧段反動翼列４２のスラストは、高圧
ダミー部ロータ１ａとバランスする。また、中圧部につ
いては、中圧段反動翼列４３が低圧ダミー部ロータ１ｃ
と中圧ダミー部ロータ１ｂとの差とバランスする。ま
た、高圧段反動翼列４２にかかる差圧は（調速段出口圧
力−高圧排気圧力）であるが、高圧ダミー部ロータ１ａ
にかかる差圧も高圧スラストバランス管１０５の働きで
これと同じになっており、この両者がほぼ同等の直径を
有するように設計しておけば、いかなる運転状態でもス
ラストバランスが保たれる。
【０００８】同様に、中圧段反動翼列４３にかかる差圧
は（中圧入口圧力−中圧排気圧力）である。これに対
し、低圧ダミー部ロータ１ｃにかかる差圧は中圧スラス
トバランス管１０６の働きにより（高圧排気圧力−中圧
排気圧力）であり、中圧ダミー部ロータ１ｂにかかる差
圧は高圧スラストバランス管１０５の働きで（高圧排気
圧力−中圧入口圧力）である。ここで、低圧ダミー部ロ
ータ１ｃと中圧ダミー部ロータ１ｂにかかる差圧の差
は、（中圧入口圧力−中圧排気圧力）と中圧段反動翼列
４３のそれと同じになるので、高圧部の場合と同様、中
圧段反動翼列４３、低圧ダミー部ロータ１ｃ、中圧ダミ
ー部ロータ１ｂの直径をそろえておけば、いかなる運転
状態でもスラストバランスを保つことができる。
は（中圧入口圧力−中圧排気圧力）である。これに対
し、低圧ダミー部ロータ１ｃにかかる差圧は中圧スラス
トバランス管１０６の働きにより（高圧排気圧力−中圧
排気圧力）であり、中圧ダミー部ロータ１ｂにかかる差
圧は高圧スラストバランス管１０５の働きで（高圧排気
圧力−中圧入口圧力）である。ここで、低圧ダミー部ロ
ータ１ｃと中圧ダミー部ロータ１ｂにかかる差圧の差
は、（中圧入口圧力−中圧排気圧力）と中圧段反動翼列
４３のそれと同じになるので、高圧部の場合と同様、中
圧段反動翼列４３、低圧ダミー部ロータ１ｃ、中圧ダミ
ー部ロータ１ｂの直径をそろえておけば、いかなる運転
状態でもスラストバランスを保つことができる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】以上述べたように、従
来の再熱蒸気タービンにあっては、高中圧ロータ１の中
圧ダミー部ロータ１ｂの直径は、中圧段反動翼列４３の
スラストとのバランスをとるため、低圧ダミー部ロータ
１ｃの直径とともに、中圧段反動翼列４３の平均直径と
ほぼ同じ程度に選定している。一方、高圧段反動翼列４
２の平均直径ならびに高圧ダミー部ロータ１ａの直径
は、中圧段反動翼列４３や中圧ダミー部ロータ１ｂの直
径に比べて相当に小さい。ところが、これに対応して高
圧内車室２０の直径ひいては外車室１０の直径を小さく
し小型化しようとしても、高圧内車室２０は大径の中圧
ダミー部ロータ１ｂまでカバーしているため、これがネ
ックになってできない。
来の再熱蒸気タービンにあっては、高中圧ロータ１の中
圧ダミー部ロータ１ｂの直径は、中圧段反動翼列４３の
スラストとのバランスをとるため、低圧ダミー部ロータ
１ｃの直径とともに、中圧段反動翼列４３の平均直径と
ほぼ同じ程度に選定している。一方、高圧段反動翼列４
２の平均直径ならびに高圧ダミー部ロータ１ａの直径
は、中圧段反動翼列４３や中圧ダミー部ロータ１ｂの直
径に比べて相当に小さい。ところが、これに対応して高
圧内車室２０の直径ひいては外車室１０の直径を小さく
し小型化しようとしても、高圧内車室２０は大径の中圧
ダミー部ロータ１ｂまでカバーしているため、これがネ
ックになってできない。
【００１０】また、中圧ダミー部ロータ１ｂの直径が大
径であるため、高中圧一体ダミー環５２の中圧ダミー環
５２ｂが軸方向に長くなり、タービンの軸受間距離縮小
の障害にもなっている。
径であるため、高中圧一体ダミー環５２の中圧ダミー環
５２ｂが軸方向に長くなり、タービンの軸受間距離縮小
の障害にもなっている。
【００１１】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、高中圧ロータの中圧ダミ
ー部ロータの直径を中圧段反動翼列の直径よりも小さく
選定して、タービン全体の小型化を可能とし、スラスト
バランスならびに信頼性は従来通り維持できるようにし
た反動式の再熱蒸気タービンを提供することを目的とす
る。
決するためになされたもので、高中圧ロータの中圧ダミ
ー部ロータの直径を中圧段反動翼列の直径よりも小さく
選定して、タービン全体の小型化を可能とし、スラスト
バランスならびに信頼性は従来通り維持できるようにし
た反動式の再熱蒸気タービンを提供することを目的とす
る。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明は、高中圧段を有する反動式の再熱蒸気タ
ービンにおいて、高中圧ロータの中圧ダミー部ロータの
直径を高圧ダミー部ロータの直径とほぼ等しくすると共
に、低圧ダミー部ロータを上流段と下流段との２段構造
とし、低圧ダミー部ロータ上流段の直径を前記中圧ダミ
ー部ロータの直径とほぼ等しくすると共に、低圧ダミー
部ロータ下流段の直径を中圧段反動翼列の平均直径とほ
ぼ等しくし、かつ低圧ダミー部ロータのこれら上下流段
間に中圧入口圧力をかけるようにしたものである。
めに、本発明は、高中圧段を有する反動式の再熱蒸気タ
ービンにおいて、高中圧ロータの中圧ダミー部ロータの
直径を高圧ダミー部ロータの直径とほぼ等しくすると共
に、低圧ダミー部ロータを上流段と下流段との２段構造
とし、低圧ダミー部ロータ上流段の直径を前記中圧ダミ
ー部ロータの直径とほぼ等しくすると共に、低圧ダミー
部ロータ下流段の直径を中圧段反動翼列の平均直径とほ
ぼ等しくし、かつ低圧ダミー部ロータのこれら上下流段
間に中圧入口圧力をかけるようにしたものである。
【００１３】
【作用】上記の手段によれば、高中圧ロータの中圧ダミ
ー部ロータの直径を高圧ダミー部ロータの直径とほぼ同
等になるようにして、中圧段反動翼列の平均直径より小
さく選定しているので、中圧ダミー部ロータ径を縮小す
ることができる。
ー部ロータの直径を高圧ダミー部ロータの直径とほぼ同
等になるようにして、中圧段反動翼列の平均直径より小
さく選定しているので、中圧ダミー部ロータ径を縮小す
ることができる。
【００１４】ただし、このままでは、中圧段反動翼列と
中圧ダミー部ロータ及び低圧ダミー部ロータのスラスト
がバランスしないので、上記の手段によれば、低圧ダミ
ー部ロータを２段構造として、上流側の段の直径を、直
径を小さく選定した中圧ダミー部ロータの直径とほぼ同
等とし、また下流側の段の直径を中圧段反動翼列の平均
直径とほぼ同等に選定し、両段の中間に中圧入口圧力を
かけることにより、直径の小さくなった中圧ダミー部ロ
ータと低圧ダミー部ロータ上流段とのスラストをバラン
スさせ、中圧段反動翼列と低圧ダミー部ロータ下流段の
スラストとをバランスするようにしている。
中圧ダミー部ロータ及び低圧ダミー部ロータのスラスト
がバランスしないので、上記の手段によれば、低圧ダミ
ー部ロータを２段構造として、上流側の段の直径を、直
径を小さく選定した中圧ダミー部ロータの直径とほぼ同
等とし、また下流側の段の直径を中圧段反動翼列の平均
直径とほぼ同等に選定し、両段の中間に中圧入口圧力を
かけることにより、直径の小さくなった中圧ダミー部ロ
ータと低圧ダミー部ロータ上流段とのスラストをバラン
スさせ、中圧段反動翼列と低圧ダミー部ロータ下流段の
スラストとをバランスするようにしている。
【００１５】
【実施例】以下、図１を参照して本発明の一実施例につ
いて詳細に説明する。図１は、本発明の一実施例に係る
再熱蒸気タービンの構成を示す部分的な断面図であり、
図２に示したものと同一の部分には同一の符号を付し
て、重複する説明は省略する。
いて詳細に説明する。図１は、本発明の一実施例に係る
再熱蒸気タービンの構成を示す部分的な断面図であり、
図２に示したものと同一の部分には同一の符号を付し
て、重複する説明は省略する。
【００１６】本発明によれば、図２に示した従来例では
比較的大径であった中圧ダミー部ロータ１ｂの直径を、
図１に示すように、高圧ダミー部ロータ１ａの直径とほ
ぼ同じにする。これにより、高中圧一体ダミー環５２を
扁平な形状とし、高圧内車室２０、ひいては高中圧外車
室１０の直径を縮小し、タービンを小型化できる。ま
た、中圧入口部４４では軸方向長さも削減できる。
比較的大径であった中圧ダミー部ロータ１ｂの直径を、
図１に示すように、高圧ダミー部ロータ１ａの直径とほ
ぼ同じにする。これにより、高中圧一体ダミー環５２を
扁平な形状とし、高圧内車室２０、ひいては高中圧外車
室１０の直径を縮小し、タービンを小型化できる。ま
た、中圧入口部４４では軸方向長さも削減できる。
【００１７】そして、上記のことを行っても、スラスト
バランスが維持できるよう、図２に示した従来例の低圧
ダミー部ロータ１ｃを、図１に示すように、低圧ダミー
部ロータ上流段１ｃ1と低圧ダミー部ロータ下流段１ｃ2
との２段に分け、上流段１ｃ1の直径を中圧ダミー部ロ
ータ１ｂの直径と、また下流段１ｃ2の直径を中圧段反
動翼列４３の平均直径とそれぞれほぼ同じくなるように
選定している。そして、低圧ダミー環５３に設けたポケ
ット６０に中圧蒸気入口部１２から延びるスラストバラ
ンス管６１をつなぐことによって、低圧ダミー部ロータ
の上流段１ｃ1と下流段１ｃ2との中間のスペースに、中
圧入口圧力をかけるようにしている。
バランスが維持できるよう、図２に示した従来例の低圧
ダミー部ロータ１ｃを、図１に示すように、低圧ダミー
部ロータ上流段１ｃ1と低圧ダミー部ロータ下流段１ｃ2
との２段に分け、上流段１ｃ1の直径を中圧ダミー部ロ
ータ１ｂの直径と、また下流段１ｃ2の直径を中圧段反
動翼列４３の平均直径とそれぞれほぼ同じくなるように
選定している。そして、低圧ダミー環５３に設けたポケ
ット６０に中圧蒸気入口部１２から延びるスラストバラ
ンス管６１をつなぐことによって、低圧ダミー部ロータ
の上流段１ｃ1と下流段１ｃ2との中間のスペースに、中
圧入口圧力をかけるようにしている。
【００１８】これにより、中圧ダミー部ロータ１ｂのス
ラストは、低圧ダミー部ロータ上流段１ｃ1のスラスト
とバランスする（直径が同じで、差圧はいずれも（高圧
排気圧力−中圧入口圧力）である）。また、中圧段反動
翼列４３のスラストは低圧ダミー部ロータ下流段１ｃ2
のそれとバランスする（直径が同じで、差圧はいずれも
（中圧入口圧力−中圧排気圧力）である）。
ラストは、低圧ダミー部ロータ上流段１ｃ1のスラスト
とバランスする（直径が同じで、差圧はいずれも（高圧
排気圧力−中圧入口圧力）である）。また、中圧段反動
翼列４３のスラストは低圧ダミー部ロータ下流段１ｃ2
のそれとバランスする（直径が同じで、差圧はいずれも
（中圧入口圧力−中圧排気圧力）である）。
【００１９】なお、上記の実施例において、低圧ダミー
部ロータ上流段１ｃ1のリーク蒸気量が低圧ダミー部ロ
ータ下流段１ｃ2のそれよりも少ないと、スラストバラ
ンス管６１を通じて高温の中圧入口蒸気がこの部分に流
入することになる。これはこの部分のロータ、車室に熱
応力を生じさせ好ましくないので、低圧ダミー部ロータ
上流段１ｃ1のシールクリアランスをあらかじめ広めに
設定するとか、低圧ダミー環５３に穴をあけるなどの工
夫が必要である。あるいは、図１に示すように、スラス
トバランス管６１に高圧排気供給管６２をつなぐのも、
この中圧入口蒸気流入防止対策の１つで、中圧入口蒸気
が低圧ダミー部に流入して来た場合には、この高圧排気
供給管６２の弁６３を開け調整することにより、高温中
圧入口蒸気の代りに高圧排気を低圧ダミー部ロータ下流
段１ｃ2に吸い込ませ、高温蒸気の流入を防止する。
部ロータ上流段１ｃ1のリーク蒸気量が低圧ダミー部ロ
ータ下流段１ｃ2のそれよりも少ないと、スラストバラ
ンス管６１を通じて高温の中圧入口蒸気がこの部分に流
入することになる。これはこの部分のロータ、車室に熱
応力を生じさせ好ましくないので、低圧ダミー部ロータ
上流段１ｃ1のシールクリアランスをあらかじめ広めに
設定するとか、低圧ダミー環５３に穴をあけるなどの工
夫が必要である。あるいは、図１に示すように、スラス
トバランス管６１に高圧排気供給管６２をつなぐのも、
この中圧入口蒸気流入防止対策の１つで、中圧入口蒸気
が低圧ダミー部に流入して来た場合には、この高圧排気
供給管６２の弁６３を開け調整することにより、高温中
圧入口蒸気の代りに高圧排気を低圧ダミー部ロータ下流
段１ｃ2に吸い込ませ、高温蒸気の流入を防止する。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、タ
ービン小型化のネックとなっていた中圧ダミー部ロータ
径の縮小をスラストバランスを維持しながら可能とし、
これにより高圧内車室径を高圧反動段翼列ないしはノズ
ル室の直径に応じて縮小が可能となり、高温・高圧部の
設計裕度が増す。また、これに伴い、外車室全体が小径
化できると同時に、高中圧一体ダミー環の軸方向長さ短
縮によりタービン全長も短くなり、タービン全体の小型
化、総重量低減によりコストダウンが可能となる。更
に、軸方向長さの短縮により、ロータの低周波拡動対策
となる。
ービン小型化のネックとなっていた中圧ダミー部ロータ
径の縮小をスラストバランスを維持しながら可能とし、
これにより高圧内車室径を高圧反動段翼列ないしはノズ
ル室の直径に応じて縮小が可能となり、高温・高圧部の
設計裕度が増す。また、これに伴い、外車室全体が小径
化できると同時に、高中圧一体ダミー環の軸方向長さ短
縮によりタービン全長も短くなり、タービン全体の小型
化、総重量低減によりコストダウンが可能となる。更
に、軸方向長さの短縮により、ロータの低周波拡動対策
となる。
【図１】本発明の一実施例に係る再熱蒸気タービンの構
成を示す部分的な断面図である。
成を示す部分的な断面図である。
【図２】従来の再熱蒸気タービンの構成を示す部分的な
断面図である。
断面図である。
１ 高中圧ロータ １ａ 高圧ダミー部ロータ １ｂ 中圧ダミー部ロータ １ｃ1 低圧ダミー部ロータ上流段 １ｃ2 低圧ダミー部ロータ下流段 １２ 中圧蒸気入口部 ４３ 中圧段反動翼列 ６１ スラストバランス管
Claims (1)
- 【請求項１】高中圧段を有する反動式の再熱蒸気タービ
ンにおいて、高中圧ロータの中圧ダミー部ロータの直径
を高圧ダミー部ロータの直径とほぼ等しくすると共に、
低圧ダミー部ロータを上流段と下流段との２段構造と
し、低圧ダミー部ロータ上流段の直径を前記中圧ダミー
部ロータの直径とほぼ等しくすると共に、低圧ダミー部
ロータ下流段の直径を中圧段反動翼列の平均直径とほぼ
等しくし、かつ低圧ダミー部ロータのこれら上下流段間
に中圧入口圧力をかけるようにしたことを特徴とする再
熱蒸気タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26298093A JPH0791201A (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 再熱蒸気タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26298093A JPH0791201A (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 再熱蒸気タービン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0791201A true JPH0791201A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=17383227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26298093A Withdrawn JPH0791201A (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 再熱蒸気タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0791201A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2400113A3 (en) * | 2010-06-23 | 2017-07-19 | General Electric Company | System for controlling thrust in steam turbine |
| CN113383146A (zh) * | 2019-02-07 | 2021-09-10 | 三菱重工船用机械株式会社 | 用于部分送入涡轮的损失降低装置和部分送入涡轮 |
-
1993
- 1993-09-27 JP JP26298093A patent/JPH0791201A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2400113A3 (en) * | 2010-06-23 | 2017-07-19 | General Electric Company | System for controlling thrust in steam turbine |
| CN113383146A (zh) * | 2019-02-07 | 2021-09-10 | 三菱重工船用机械株式会社 | 用于部分送入涡轮的损失降低装置和部分送入涡轮 |
| CN113383146B (zh) * | 2019-02-07 | 2023-09-15 | 三菱重工船用机械株式会社 | 用于部分送入涡轮的损失降低装置和部分送入涡轮 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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