JPH079023B2 - 電気製銑における含クロム銑の脱硫方法 - Google Patents
電気製銑における含クロム銑の脱硫方法Info
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- JPH079023B2 JPH079023B2 JP63137292A JP13729288A JPH079023B2 JP H079023 B2 JPH079023 B2 JP H079023B2 JP 63137292 A JP63137292 A JP 63137292A JP 13729288 A JP13729288 A JP 13729288A JP H079023 B2 JPH079023 B2 JP H079023B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacture Of Iron (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、主としてステンレス鋼製造時に発生しクロム
成分を含む有価金属成分及び硫黄成分等を含有する副生
物と、更に造滓剤と還元剤とを原料として電気製銑によ
り含クロム銑を溶製する際の脱硫方法に関するものであ
る。
成分を含む有価金属成分及び硫黄成分等を含有する副生
物と、更に造滓剤と還元剤とを原料として電気製銑によ
り含クロム銑を溶製する際の脱硫方法に関するものであ
る。
一般に、ステンレス鋼を含む合金鋼中の硫黄（以下、単
にＳと言う）は鋼中に固溶すると共に非金属介在物（硫
化物）としても存在し、これの〔％Ｓ〕を高めて快削性
を増したりすることの他は、概ね製造工程中の熱間又は
冷間加工性を低下させたり、更に合金鋼剤の靱性，曲げ
加工性等の機械的性質を低下させたりするように作用す
るために低い方が良くて、その〔％Ｓ〕は通常0.01以下
が望まれている。
にＳと言う）は鋼中に固溶すると共に非金属介在物（硫
化物）としても存在し、これの〔％Ｓ〕を高めて快削性
を増したりすることの他は、概ね製造工程中の熱間又は
冷間加工性を低下させたり、更に合金鋼剤の靱性，曲げ
加工性等の機械的性質を低下させたりするように作用す
るために低い方が良くて、その〔％Ｓ〕は通常0.01以下
が望まれている。
この要求を満たすために、各合金鋼を製造する製鋼工程
において脱硫処理が盛んに行われるのであるが、この工
程に投入され用いられる原料中に含有されるＳ量が多い
場合にはは、如何せん、多量の造滓剤が必要となり省資
源及び省エネルギーの面で、また非能率なために生産性
の面で、更に製造コストの面で問題が生じるのである。
従つて成分等の銘柄が既知でＳ含有率の低い原料が望ま
れるのであるが、このような原料は概して高価であつ
た。
において脱硫処理が盛んに行われるのであるが、この工
程に投入され用いられる原料中に含有されるＳ量が多い
場合にはは、如何せん、多量の造滓剤が必要となり省資
源及び省エネルギーの面で、また非能率なために生産性
の面で、更に製造コストの面で問題が生じるのである。
従つて成分等の銘柄が既知でＳ含有率の低い原料が望ま
れるのであるが、このような原料は概して高価であつ
た。
さて、このような実情下において各合金鋼、特にステン
レス鋼を製造する製鋼工程に用いられる原料として、そ
の一つにCrやFeをはじめMn,Ni,Mo等々の有価金属を含有
する含クロム銑があり、この含クロム銑は通常ELKEMシ
ステムに使用されている電気製錬炉を使用して電気製銑
により製造されていた。そしてこの含クロム銑が冷銑又
は溶銑として用いられるのは、省資源の面，公害防止の
面及びほどほどの経済性を有している面などからである
が、この含クロム銑には多量のＳ量を含有している欠点
があつた。
レス鋼を製造する製鋼工程に用いられる原料として、そ
の一つにCrやFeをはじめMn,Ni,Mo等々の有価金属を含有
する含クロム銑があり、この含クロム銑は通常ELKEMシ
ステムに使用されている電気製錬炉を使用して電気製銑
により製造されていた。そしてこの含クロム銑が冷銑又
は溶銑として用いられるのは、省資源の面，公害防止の
面及びほどほどの経済性を有している面などからである
が、この含クロム銑には多量のＳ量を含有している欠点
があつた。
従つて含クロム銑をこのまゝ使用すれば、前記の如く製
鋼工程での脱硫処理に高い負荷をかけることになり且つ
種々の問題点を生じ、ひいては製造される合金鋼材の品
質面へ悪影響を及ぼすことになるのである。
鋼工程での脱硫処理に高い負荷をかけることになり且つ
種々の問題点を生じ、ひいては製造される合金鋼材の品
質面へ悪影響を及ぼすことになるのである。
このように含クロム銑の含有Ｓ量を低減させなければな
らないのであるが、従来この含クロム銑の製造法と同様
にELKEMシステムに使用されている電気製錬炉を使用し
て電気製銑により金属溶銑を溶製する際には、炉内脱硫
は余り問題ではなかつた。それは、通常の装入原料が鉱
石，コークス等の還元剤及び石灰等の造滓剤であつて、
次に示すようにこれらの原料に含有されて炉内に装入さ
れるＳ量（以下、装入Ｓ量と言う）が低いためである。
第１表に通常の装入材料から銑鉄を電気製銑法で溶製す
る場合の装入Ｓ量の例を示す。
らないのであるが、従来この含クロム銑の製造法と同様
にELKEMシステムに使用されている電気製錬炉を使用し
て電気製銑により金属溶銑を溶製する際には、炉内脱硫
は余り問題ではなかつた。それは、通常の装入原料が鉱
石，コークス等の還元剤及び石灰等の造滓剤であつて、
次に示すようにこれらの原料に含有されて炉内に装入さ
れるＳ量（以下、装入Ｓ量と言う）が低いためである。
第１表に通常の装入材料から銑鉄を電気製銑法で溶製す
る場合の装入Ｓ量の例を示す。
このように装入Ｓ量が銑鉄1T当り5kg程度ならば、通常
操業の原料の種類，使用量等のままで溶銑〔％Ｓ〕がほ
ぼ0.1程度となつて問題とならなかつたのである。
操業の原料の種類，使用量等のままで溶銑〔％Ｓ〕がほ
ぼ0.1程度となつて問題とならなかつたのである。
しかしながら、この含クロム銑の原料は、主としてステ
ンレス鋼製造時に発生し、このまゝ放棄できない製造を
はじめ各工程から発生するダスト，加熱炉や焼鈍炉から
発生するスケール，熱延ミルスケール，圧延油や酸洗ス
ラツジ類とか、更にはクロムメツキ浴などから発生する
スラツジ類とかの副生物であつて、その形態や状態のみ
ならず含有する有価金属の種類や量がばらついており、
そして何よりも副生物から成る原料自体のＳ含有率が高
いのである（例えば酸洗スラツジのＳ含有率は酸洗液と
して使用される硫酸根の存在によつて0.7〜1.5％のＳ含
有率が認められる）。従つてこのような原料から含クロ
ム銑を溶製しようとする場合には、原料中にクロム酸化
物も多く含有しているために脱硫が困難で、前述の如く
含クロム銑としてもまた合金鋼材としても満足できるよ
うな低い〔％Ｓ〕にまで下げ得る有効な脱硫方法が確立
されていなかつたのである。
ンレス鋼製造時に発生し、このまゝ放棄できない製造を
はじめ各工程から発生するダスト，加熱炉や焼鈍炉から
発生するスケール，熱延ミルスケール，圧延油や酸洗ス
ラツジ類とか、更にはクロムメツキ浴などから発生する
スラツジ類とかの副生物であつて、その形態や状態のみ
ならず含有する有価金属の種類や量がばらついており、
そして何よりも副生物から成る原料自体のＳ含有率が高
いのである（例えば酸洗スラツジのＳ含有率は酸洗液と
して使用される硫酸根の存在によつて0.7〜1.5％のＳ含
有率が認められる）。従つてこのような原料から含クロ
ム銑を溶製しようとする場合には、原料中にクロム酸化
物も多く含有しているために脱硫が困難で、前述の如く
含クロム銑としてもまた合金鋼材としても満足できるよ
うな低い〔％Ｓ〕にまで下げ得る有効な脱硫方法が確立
されていなかつたのである。
本発明は前記した従来技術の欠点を解決し、主としてス
テンレス鋼製造時に発生するＳ含有率が高く且つクロム
酸化物などの有価金属成分を含有するスラツジ等の含ク
ロム副生物を原料として電気製銑により含クロム銑を溶
製する際に、充分に脱硫して溶銑〔％Ｓ〕を低くさせる
ことの出来る脱硫方法を構成することを課題とする。
テンレス鋼製造時に発生するＳ含有率が高く且つクロム
酸化物などの有価金属成分を含有するスラツジ等の含ク
ロム副生物を原料として電気製銑により含クロム銑を溶
製する際に、充分に脱硫して溶銑〔％Ｓ〕を低くさせる
ことの出来る脱硫方法を構成することを課題とする。
本発明者は、上記課題を解決するために種々実験と検討
とを重ねた結果、電気製銑により含クロム銑を溶製する
際に充分な脱硫を行うためには、次のことが重要である
ことを究明したのである。
とを重ねた結果、電気製銑により含クロム銑を溶製する
際に充分な脱硫を行うためには、次のことが重要である
ことを究明したのである。
（１）反応系の酸化ポテンシヤルである（％Cr2O3）を
低減することにより脱硫を向上させること。
低減することにより脱硫を向上させること。
（２）脱硫反応は電極下端近傍の高温部で生成した粒滴
がスラグ層を通過するまでの間で殆どが進行するため、
この範囲の還元雰囲気を強くすること。
がスラグ層を通過するまでの間で殆どが進行するため、
この範囲の還元雰囲気を強くすること。
（３）溶銑〔％Si〕を増加させることにより、（％Cr2O
3）を低減させて脱硫性を向上させること。
3）を低減させて脱硫性を向上させること。
を高めることにより（％SiO2）の活量を低下させ、〔S
i〕により（Cr2O3）を還元させて脱硫性を向上させるこ
と。
i〕により（Cr2O3）を還元させて脱硫性を向上させるこ
と。
以上の知見のもとに本発明は完成されたものである。
以下、本発明の係る電気製銑における含クロム銑の脱硫
方法を図面により詳細に説明する。
方法を図面により詳細に説明する。
第１図は電気製錬炉の概略説明図、第２図は溶銑〔％S
i〕とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第３図はス
ラグ塩基度とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第
４図のスラグ（％Cr2O3）と溶銑〔％Ｓ〕及び脱硫率
（％）との関係を示す図である。
i〕とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第３図はス
ラグ塩基度とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第
４図のスラグ（％Cr2O3）と溶銑〔％Ｓ〕及び脱硫率
（％）との関係を示す図である。
第１図に示す如く、電気製錬炉１例えばELKEM炉はゼー
ダーベルグ式自焼成の電極２を備え、また炉１上には原
料，還元剤，造滓剤を炉１内に装入するシユート３を備
えている。
ダーベルグ式自焼成の電極２を備え、また炉１上には原
料，還元剤，造滓剤を炉１内に装入するシユート３を備
えている。
先ず、ステンレス鋼製造時の含クロム副生物を主とする
原料から含クロム銑を溶製する場合の炉１内の諸物質の
一般的な挙動を説明する。
原料から含クロム銑を溶製する場合の炉１内の諸物質の
一般的な挙動を説明する。
原料と還元剤（通常はコークス）とをシユート３から炉
１内に装入し、電極２から電気が供給すると、炉内抵抗
により発熱が起つて原料等は溶解するが、この場合電極
２の下端近傍が最高温部となつて原料等が溶解し、コー
クスによる直接還元が進行して、溶解，還元されながら
粒滴となつて炉１内を下降し、スラグ層４を通過して溶
銑層５に至る。電気製錬炉１では、粒滴が溶銑層に至る
と炉内撹拌効果が無いため、溶銑（メタルと言うことも
ある）とスラグとが接触する機会は殆ど無く、スラグ−
メタル界面での脱硫効果は小さい。
１内に装入し、電極２から電気が供給すると、炉内抵抗
により発熱が起つて原料等は溶解するが、この場合電極
２の下端近傍が最高温部となつて原料等が溶解し、コー
クスによる直接還元が進行して、溶解，還元されながら
粒滴となつて炉１内を下降し、スラグ層４を通過して溶
銑層５に至る。電気製錬炉１では、粒滴が溶銑層に至る
と炉内撹拌効果が無いため、溶銑（メタルと言うことも
ある）とスラグとが接触する機会は殆ど無く、スラグ−
メタル界面での脱硫効果は小さい。
従つて、このような電気製錬炉１内において脱硫を促進
するためには、電極２の下端近傍の最高温部からスラグ
層４に至るまでの脱硫効果を改善しなければならない。
そしてスラグ（％Cr2O3）の低減は第４図から明らかな
ように脱硫の促進に寄与するのである。このためにスラ
グ（％Cr2O3）を低減するためには、一般にコークス装
入量を増やして還元雰囲気を強くするが、電気製錬炉１
ではコークス装入量が増えると炉内抵抗が小さくなるた
めに電極２の炉内没入度が浅くなり、操炉困難となる。
従つて、電気製銑ではコークス装入量によりスラグ（％
Cr2O3）を低減することに限定がある。
するためには、電極２の下端近傍の最高温部からスラグ
層４に至るまでの脱硫効果を改善しなければならない。
そしてスラグ（％Cr2O3）の低減は第４図から明らかな
ように脱硫の促進に寄与するのである。このためにスラ
グ（％Cr2O3）を低減するためには、一般にコークス装
入量を増やして還元雰囲気を強くするが、電気製錬炉１
ではコークス装入量が増えると炉内抵抗が小さくなるた
めに電極２の炉内没入度が浅くなり、操炉困難となる。
従つて、電気製銑ではコークス装入量によりスラグ（％
Cr2O3）を低減することに限定がある。
本発明は、電気製銑において溶銑〔％Si〕を、又はこれ
に加えてスラグ塩基度とを造滓剤により上昇させてスラ
グ（％Cr2O3）を低減することにより脱硫を促進しよう
とするものである。
に加えてスラグ塩基度とを造滓剤により上昇させてスラ
グ（％Cr2O3）を低減することにより脱硫を促進しよう
とするものである。
すなわち、本発明の基本は、電気製銑により含クロム銑
を溶製する際に、Si源となる造滓剤（以下、Si源造滓剤
と言うことがある）を装入して溶銑〔％Si〕を上昇させ
てスラグ（％Cr2O3）を低減させることにより、溶銑
〔％Ｓ〕を低下させることにある。また上記の如くSi源
となる造滓剤を装入して溶銑〔％Si〕を上昇させると共
に、CaO源及び／又はMgO源となる造滓剤（以下、塩基度
上昇造滓剤と言うことがある）をも装入してスラグ塩基
度〔（％CaO）＋（％MgO）〕／（％SiO2）を上昇させて
スラグ（％Cr2O3）を低減させること（以下、別法と言
うことがある）により、溶銑〔％Ｓ〕を低下させること
も出来る。
を溶製する際に、Si源となる造滓剤（以下、Si源造滓剤
と言うことがある）を装入して溶銑〔％Si〕を上昇させ
てスラグ（％Cr2O3）を低減させることにより、溶銑
〔％Ｓ〕を低下させることにある。また上記の如くSi源
となる造滓剤を装入して溶銑〔％Si〕を上昇させると共
に、CaO源及び／又はMgO源となる造滓剤（以下、塩基度
上昇造滓剤と言うことがある）をも装入してスラグ塩基
度〔（％CaO）＋（％MgO）〕／（％SiO2）を上昇させて
スラグ（％Cr2O3）を低減させること（以下、別法と言
うことがある）により、溶銑〔％Ｓ〕を低下させること
も出来る。
以下に本発明に係る電気製銑における含クロム銑の脱硫
方法について具体的に説明する。
方法について具体的に説明する。
本発明においては、原料及び還元剤と共にSi源造滓剤を
電気製錬炉１内に装入するのである。このようなSi源造
滓剤としては、例えば硅石やフエロシリコンが示され
る。このSi源造滓剤を装入することにより、Siは粒滴に
吸収され、粒滴メタル−スラグ界面にて次式により（Cr
2O3）が還元される。
電気製錬炉１内に装入するのである。このようなSi源造
滓剤としては、例えば硅石やフエロシリコンが示され
る。このSi源造滓剤を装入することにより、Siは粒滴に
吸収され、粒滴メタル−スラグ界面にて次式により（Cr
2O3）が還元される。
（Cr2O3）＋3/2〔Si〕＝２〔Cr〕＋3/2（SiO2）…
…（１） またこのようにSi源造滓剤として硅石を使用する場合、
硅石はコークスと異なり炉内抵抗を下げることがないた
め生産効率を阻害することはない。
…（１） またこのようにSi源造滓剤として硅石を使用する場合、
硅石はコークスと異なり炉内抵抗を下げることがないた
め生産効率を阻害することはない。
更に上記Si源造滓剤に加え塩基度上昇造滓剤を炉１内に
装入することによりスラグ塩基度である を高めることは、上記（１）式の（SiO2）の活量を低下
させて（Cr2O3）の還元を進め（Cr2O3）を更に低減させ
るので有効である。このような塩基度上昇造滓剤として
は、CaO源として石灰，ドロマイド等、MgO源としてドロ
マイト，マグネシア等が使用される。造滓剤の使用量は
溶銑〔％Si〕，スラグ（％Cr2O3），スラグ塩基度に応
じて第２図，第３図及び第４図から適当量が定められ
る。
装入することによりスラグ塩基度である を高めることは、上記（１）式の（SiO2）の活量を低下
させて（Cr2O3）の還元を進め（Cr2O3）を更に低減させ
るので有効である。このような塩基度上昇造滓剤として
は、CaO源として石灰，ドロマイド等、MgO源としてドロ
マイト，マグネシア等が使用される。造滓剤の使用量は
溶銑〔％Si〕，スラグ（％Cr2O3），スラグ塩基度に応
じて第２図，第３図及び第４図から適当量が定められ
る。
第２図は、後記する実施例１と同様の条件下に、但し硅
石の装入量を種々に変えて溶製した各場合の〔％Si〕と
（％Cr2O3）とについてプロツトしたものである。第３
図は実施例２と同様の条件下に、但し硅石の装入量は実
施例２と同量の一定としドロマイトの装入量を種々に変
えてスラグ塩基度を調整して溶製した各場合について と（％Cr2O3）とについてプロツトしたものである。ま
た、第４図は第２図及び第３図の各プロツトした場合の
すべてについて求めておいた〔％Ｓ〕及び脱硫率（％）
＝［（装入Ｓ量−溶銑Ｓ量）／装入Ｓ量×100］とそれ
ぞれの場合の（％Cr2O3）についてプロツトしたもので
ある。
石の装入量を種々に変えて溶製した各場合の〔％Si〕と
（％Cr2O3）とについてプロツトしたものである。第３
図は実施例２と同様の条件下に、但し硅石の装入量は実
施例２と同量の一定としドロマイトの装入量を種々に変
えてスラグ塩基度を調整して溶製した各場合について と（％Cr2O3）とについてプロツトしたものである。ま
た、第４図は第２図及び第３図の各プロツトした場合の
すべてについて求めておいた〔％Ｓ〕及び脱硫率（％）
＝［（装入Ｓ量−溶銑Ｓ量）／装入Ｓ量×100］とそれ
ぞれの場合の（％Cr2O3）についてプロツトしたもので
ある。
第４図より、通常約４％のスラグ（％Cr2O3）を２％以
下に低減することにより溶銑〔％Ｓ〕は0.2％から0.1％
以下に半減することが判る。そして第２図よりスラグ
（％Cr2O3）を２％以下とするには、溶銑〔％Si〕のみ
を調整するときはこれをほぼ２％以上とし、一方第３図
より溶銑〔％Si〕が２％以下の場合にはスラグ塩基度を
ほゞ2.4以上に調整すれば良いことが判る。
下に低減することにより溶銑〔％Ｓ〕は0.2％から0.1％
以下に半減することが判る。そして第２図よりスラグ
（％Cr2O3）を２％以下とするには、溶銑〔％Si〕のみ
を調整するときはこれをほぼ２％以上とし、一方第３図
より溶銑〔％Si〕が２％以下の場合にはスラグ塩基度を
ほゞ2.4以上に調整すれば良いことが判る。
原料等はその溶解，還元の連続的な進行に応じ追加装入
していく。
していく。
以下、実施例及び比較例により本発明方法を説明する。
電気製錬炉１として、トランス容量7,100KVAのELKEM炉
を使用した。
を使用した。
原料としては、ステンレス鋼製造時に発生した電気炉ダ
スト及び焼鈍酸洗スラツジの混合物を用いた。第２表に
原料の化学組成を示す。
スト及び焼鈍酸洗スラツジの混合物を用いた。第２表に
原料の化学組成を示す。
比較例１ 先ず比較のため、従来技術による含クロム銑の溶製を実
施した。
施した。
原料は約35mm角の豆炭状に製団したブリケツトとして使
用した。還元剤としてはコークスを用い、装入量は原料
１トン当り130kgとした。電気製錬炉１から排出される
スラグ及び溶銑をサンプリングして化学組成を調べた。
結果を第３表に示す。
用した。還元剤としてはコークスを用い、装入量は原料
１トン当り130kgとした。電気製錬炉１から排出される
スラグ及び溶銑をサンプリングして化学組成を調べた。
結果を第３表に示す。
実施例１ 原料，コークスは比較例１と同じとした。Si源造滓剤と
して硅石を原料１トン当り13kg装入した。結果を第４表
に示す。
して硅石を原料１トン当り13kg装入した。結果を第４表
に示す。
実施例２ 原料，コークスは比較例１と同じとした。Si源造滓剤及
び塩基度上昇造滓剤として硅石及びドロマイトをそれぞ
れを原料１トン当り13kg及び10kg装入した。結果を第５
表に示す。
び塩基度上昇造滓剤として硅石及びドロマイトをそれぞ
れを原料１トン当り13kg及び10kg装入した。結果を第５
表に示す。
実施例３ 原料，コークスは比較例１と同じとした。Si源造滓剤及
び塩基度上昇造滓剤として硅石及び石灰をそれぞれを原
料１トン当り130kg及び10kg装入した。結果を第６表に
示す。
び塩基度上昇造滓剤として硅石及び石灰をそれぞれを原
料１トン当り130kg及び10kg装入した。結果を第６表に
示す。
実施例４ 原料，コークスは比較例１と同じとした。Si源造滓剤及
び塩基度上昇造滓剤として硅石及びマグネシアをそれぞ
れを原料１トン当り13kg及び10kg装入した。結果を第７
表に示す。
び塩基度上昇造滓剤として硅石及びマグネシアをそれぞ
れを原料１トン当り13kg及び10kg装入した。結果を第７
表に示す。
第３表，第４表，第５表，第６表及び第７表から、本発
明方法に従つてスラグ（％Cr2O3）を下げることによ
り、溶銑〔％Ｓ〕を充分に低下させることの出来ること
が判る。
明方法に従つてスラグ（％Cr2O3）を下げることによ
り、溶銑〔％Ｓ〕を充分に低下させることの出来ること
が判る。
以上詳述した如く、本発明に係る電気製銑における含ク
ロム銑の脱硫方法は、溶銑〔％Si〕を、又はこれに加え
てスラグ塩基度とを調整してスラグ（％Cr2O3）を低減
することにより、溶銑の脱硫を充分に行うことが出来る
方法であり、そしてスラグ（％Cr2O3）の低減ために硅
石等を使用し、コークスを増やす必要がないため、炉内
抵抗を低下させたり生産効率を低下させるということが
なく、また一般にスラグ塩基度の高低により溶銑温度は
上下に変動するが、本発明方法によれば溶銑温度が目標
通り又は高目の時にはSi源造滓剤のみの使用を、また溶
銑温度が低い時には造滓剤と塩基度上昇造滓剤との併用
をと、炉内温度の状況に応じて適宜に選択することによ
り適切な溶銑温度の確保も出来る利点を有しており、こ
の工業的価値の非常に大きなものである。
ロム銑の脱硫方法は、溶銑〔％Si〕を、又はこれに加え
てスラグ塩基度とを調整してスラグ（％Cr2O3）を低減
することにより、溶銑の脱硫を充分に行うことが出来る
方法であり、そしてスラグ（％Cr2O3）の低減ために硅
石等を使用し、コークスを増やす必要がないため、炉内
抵抗を低下させたり生産効率を低下させるということが
なく、また一般にスラグ塩基度の高低により溶銑温度は
上下に変動するが、本発明方法によれば溶銑温度が目標
通り又は高目の時にはSi源造滓剤のみの使用を、また溶
銑温度が低い時には造滓剤と塩基度上昇造滓剤との併用
をと、炉内温度の状況に応じて適宜に選択することによ
り適切な溶銑温度の確保も出来る利点を有しており、こ
の工業的価値の非常に大きなものである。
第１図は電気製錬炉の概略説明図、第２図は溶銑〔％S
i〕とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第３図はス
ラグ塩基度とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第
４図はスラグ（％Cr2O3）と溶銑〔％Ｓ〕及び脱硫率
（％）との関係を示す図である。 図面中 １……電気製錬炉 ２……電極 ３……シユート ４……スラグ層 ５……溶銑層
i〕とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第３図はス
ラグ塩基度とスラグ（％Cr2O3）との関係を示す図、第
４図はスラグ（％Cr2O3）と溶銑〔％Ｓ〕及び脱硫率
（％）との関係を示す図である。 図面中 １……電気製錬炉 ２……電極 ３……シユート ４……スラグ層 ５……溶銑層
Claims (2)
- 【請求項１】主としてステンレス鋼製造時に発生するＳ
含有率が高く且つクロム酸化物を含有するダストやスラ
ツジ等の含クロム副生物を原料とし、更に造滓剤と還元
剤とを電気製銑炉に装入して電気製銑により含クロム銑
を溶製する際に、Si源となる造滓剤を装入して溶銑〔％
Si〕を上昇させてスラグ（％Cr2O3）を低減させること
により溶銑〔％Ｓ〕を低下させることを特徴とする電気
製銑における含クロム銑の脱硫方法。 - 【請求項２】主としてステンレス鋼製造時に発生するＳ
含有率が高く且つクロム酸化物を含有するダストやスラ
ツジ等の含クロム副生物を原料とし、更に造滓剤と還元
剤とを電気製銑炉に装入して電気製銑により含クロム銑
を溶製する際に、Si源となる造滓剤とCaO源及び／又はM
gO源となる造滓剤とを装入して溶銑〔％Si〕を上昇させ
ると共に を上昇させてスラグ（％Cr2O3）を低減させることによ
り溶銑〔％Si〕を低下させることを特徴とする電気製銑
における含クロム銑の脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63137292A JPH079023B2 (ja) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | 電気製銑における含クロム銑の脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63137292A JPH079023B2 (ja) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | 電気製銑における含クロム銑の脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306518A JPH01306518A (ja) | 1989-12-11 |
| JPH079023B2 true JPH079023B2 (ja) | 1995-02-01 |
Family
ID=15195277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63137292A Expired - Lifetime JPH079023B2 (ja) | 1988-06-06 | 1988-06-06 | 電気製銑における含クロム銑の脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH079023B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4714655B2 (ja) * | 2006-09-05 | 2011-06-29 | 新日本製鐵株式会社 | 含クロム溶鉄の脱硫方法 |
| JP4974351B2 (ja) * | 2006-10-31 | 2012-07-11 | 日新製鋼株式会社 | 溶解装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760410A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-12 | Fanuc Ltd | Loading system of numerical control device |
-
1988
- 1988-06-06 JP JP63137292A patent/JPH079023B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760410A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-12 | Fanuc Ltd | Loading system of numerical control device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01306518A (ja) | 1989-12-11 |
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