JPH0785838B2 - Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤInfo
- Publication number
- JPH0785838B2 JPH0785838B2 JP60240640A JP24064085A JPH0785838B2 JP H0785838 B2 JPH0785838 B2 JP H0785838B2 JP 60240640 A JP60240640 A JP 60240640A JP 24064085 A JP24064085 A JP 24064085A JP H0785838 B2 JPH0785838 B2 JP H0785838B2
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- Japan
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- welding
- toughness
- strength
- wire
- steel wire
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はCr−Mo系低合金耐熱鋼をガスシールドアーク溶
接するための溶接用鋼ワイヤに関するものである。
接するための溶接用鋼ワイヤに関するものである。
（従来の技術） 近年、原子力機器をはじめ、火力発電プラント及び石油
精製等の化学プラントに使用されるCr−Mo系低合金耐熱
鋼容器は、装置の大型化や反応プロセスの進歩によっ
て、極厚肉化及び使用条件の苛酷化の傾向にある。すな
わち、これら鋼材及び溶接部は、極厚化するとともに高
強度、高靭性で、かつ種々の苛酷な環境下で、長時間の
使用に十分耐えることが要求されてきている。
精製等の化学プラントに使用されるCr−Mo系低合金耐熱
鋼容器は、装置の大型化や反応プロセスの進歩によっ
て、極厚肉化及び使用条件の苛酷化の傾向にある。すな
わち、これら鋼材及び溶接部は、極厚化するとともに高
強度、高靭性で、かつ種々の苛酷な環境下で、長時間の
使用に十分耐えることが要求されてきている。
そこでこれらの容器に対する溶接材料としては、材質面
では母材（二鋼材）と同様、極厚化に伴なう長時間の溶
接後熱処理（以下PWHTという）による強度、靭性の低下
や、板厚を少しでも減ずるための高強度設計に対する強
度と、靭性の確保が必要である。
では母材（二鋼材）と同様、極厚化に伴なう長時間の溶
接後熱処理（以下PWHTという）による強度、靭性の低下
や、板厚を少しでも減ずるための高強度設計に対する強
度と、靭性の確保が必要である。
このように、従来から強度向上については、微量のＶや
Nb等の添加が有効であることが分っていたが、多量に添
加すると、高強度になるものの靭性低下や焼もどし脆化
が大きくなってしまう。一方靭性確保については、焼も
どし脆化に影響を及ぼすＰやSb,Sn,As等の不純物元素
や、これら元素の粒界偏析を助長するSi又はMnを低く抑
えることで努力してきたが、強度増加による靭性確保に
も限界がある。
Nb等の添加が有効であることが分っていたが、多量に添
加すると、高強度になるものの靭性低下や焼もどし脆化
が大きくなってしまう。一方靭性確保については、焼も
どし脆化に影響を及ぼすＰやSb,Sn,As等の不純物元素
や、これら元素の粒界偏析を助長するSi又はMnを低く抑
えることで努力してきたが、強度増加による靭性確保に
も限界がある。
Cr−Mo系低合金耐熱鋼用ガスシールドアーム溶接鋼ワイ
ヤにおいては、特開昭57−85692号公報、特開昭59−193
789号公報記載のものが提案されている。前者は、焼も
どし脆化改善を低Si化及び低Mn化で対応し、これに伴な
う強度低下をＣとNbの調整で補足し、Ｃの増加に伴なう
ブローホールの多発をZr添加で解消しようとする手段で
あり、後者は、鋼ワイヤ中のTi,N,O及びMn/Si,N/Cr等を
抑制し、V,Bを微量添加により、靭性及び耐ブローホー
ル性を改善したものである。
ヤにおいては、特開昭57−85692号公報、特開昭59−193
789号公報記載のものが提案されている。前者は、焼も
どし脆化改善を低Si化及び低Mn化で対応し、これに伴な
う強度低下をＣとNbの調整で補足し、Ｃの増加に伴なう
ブローホールの多発をZr添加で解消しようとする手段で
あり、後者は、鋼ワイヤ中のTi,N,O及びMn/Si,N/Cr等を
抑制し、V,Bを微量添加により、靭性及び耐ブローホー
ル性を改善したものである。
しかし、容器の高効率化による高温高圧操業ができるた
めにも、従来よりさらに高温で高強度が得られると同時
に、高靭性が確保できる溶接材料の開発については、従
来技術では多くの問題を残しているのが実状である。
めにも、従来よりさらに高温で高強度が得られると同時
に、高靭性が確保できる溶接材料の開発については、従
来技術では多くの問題を残しているのが実状である。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、ガスシールド溶接用鋼ワイヤの上記従来品の
欠点を解消し、良質の溶接部を得ることができる優れた
ワイヤを提供することを目的としている。
欠点を解消し、良質の溶接部を得ることができる優れた
ワイヤを提供することを目的としている。
（問題点を解決するための手段） 本発明の要旨は、Ar−CO2混合ガス又はAr−O2混合ガス
をシールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであって、
重量％でC:0.04〜0.12％、Si:0.25〜0.60％、Mn:0.65〜
1.20％、Cr:2.70〜3.50％、Mo:0.90〜1.20％、V:0.04超
〜0.75％を必須成分とし、Nb:0.02〜0.10％、B:0.006％
以下の１種又は２種を含有し、又はさらにCu:0.40％以
下、N:0.015％以下の１種又は２種を含み残部が鉄及び
不可避の不純物よりなることを特徴とするCr−Mo系低合
金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤにある。
をシールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであって、
重量％でC:0.04〜0.12％、Si:0.25〜0.60％、Mn:0.65〜
1.20％、Cr:2.70〜3.50％、Mo:0.90〜1.20％、V:0.04超
〜0.75％を必須成分とし、Nb:0.02〜0.10％、B:0.006％
以下の１種又は２種を含有し、又はさらにCu:0.40％以
下、N:0.015％以下の１種又は２種を含み残部が鉄及び
不可避の不純物よりなることを特徴とするCr−Mo系低合
金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤにある。
すなわち、本発明のワイヤは、その組成を適正に選択限
定し、特にNb:0.02〜0.10％、B:0.006％以下の１種又は
２種を適当量含有せしめ、さらにCu:0.40％以下、N:0.0
15％以下の１種又は２種に規制したことが最も大きな特
徴であって、これによって従来ワイヤで得ることのでき
なかった高強度が得られると同時に、高靭性が確保でき
るという優れた効果を発揮するものである。
定し、特にNb:0.02〜0.10％、B:0.006％以下の１種又は
２種を適当量含有せしめ、さらにCu:0.40％以下、N:0.0
15％以下の１種又は２種に規制したことが最も大きな特
徴であって、これによって従来ワイヤで得ることのでき
なかった高強度が得られると同時に、高靭性が確保でき
るという優れた効果を発揮するものである。
（作 用） 以下に、本発明ワイヤの各構成成分の限定理由を詳細に
説明する。
説明する。
Ｃは溶接金属の強度を高めるために添加するが、0.12％
を超えると微小なブローホール等溶接欠陥を発生すると
ともに、高温割れ感受性が増加する。一方、0.04％未満
では要求される強度が確保できない。
を超えると微小なブローホール等溶接欠陥を発生すると
ともに、高温割れ感受性が増加する。一方、0.04％未満
では要求される強度が確保できない。
Siは脱酸剤として不可欠な元素であり、0.60％を超える
と脆化熱処理（例えば、G.E.ステップクーリング処理、
以下S.Cという）後の靭性が著しく低下する一方、0.25
％未満では脱酸不足により、溶接金属中にブローホール
等の溶接欠陥を発生する。
と脆化熱処理（例えば、G.E.ステップクーリング処理、
以下S.Cという）後の靭性が著しく低下する一方、0.25
％未満では脱酸不足により、溶接金属中にブローホール
等の溶接欠陥を発生する。
MnはSiと同様な脱酸剤であり、溶接金属の高強度及び高
靭性を得るために有効であるが、1.20％を超えると焼入
れ効果が拡大し、溶接割れを生じやすくするとともに靭
性も劣化する。一方0.65％未満では脱酸不足により、溶
接金属中にブローホール等を溶接欠陥を発生するととも
に、要求される強度、靭性を得ることが困難となる。
靭性を得るために有効であるが、1.20％を超えると焼入
れ効果が拡大し、溶接割れを生じやすくするとともに靭
性も劣化する。一方0.65％未満では脱酸不足により、溶
接金属中にブローホール等を溶接欠陥を発生するととも
に、要求される強度、靭性を得ることが困難となる。
Crは耐酸化性、耐水素性及び溶接金属の高温強度の安定
化のために不可欠な元素であり、加工性及び溶接性を考
慮し、さらに対象目的に合せ上下限を3.50％及び2.70％
と定めた。
化のために不可欠な元素であり、加工性及び溶接性を考
慮し、さらに対象目的に合せ上下限を3.50％及び2.70％
と定めた。
Moは溶接金属の高温強度の確保と、焼もどし脆化阻止に
不可欠な元素であり、1.20％を超えると焼もどし脆化が
促進され好ましくない。一方、0.90％未満では十分な効
果が得られない。
不可欠な元素であり、1.20％を超えると焼もどし脆化が
促進され好ましくない。一方、0.90％未満では十分な効
果が得られない。
Ｖは溶接金属の結晶粒度を微細化する作用があるととも
に、強度上昇をはかるために有効な成分であるが、0.75
％を超えると強度を過大化するとともに、焼もどし脆化
が増大する。一方0.04％以下では十分な効果が得られな
い。
に、強度上昇をはかるために有効な成分であるが、0.75
％を超えると強度を過大化するとともに、焼もどし脆化
が増大する。一方0.04％以下では十分な効果が得られな
い。
Nbは溶接金属の結晶粒度を微細にし、靭性を向上させ、
焼もどし脆化を減少させる。また脱酸剤としても利用さ
れ、強度を増加させる有効な成分であるが、0.10％を超
えると強度を過大化するとともに、焼もどし脆化が増大
する。一方0.02％未満では十分な効果が得られない。
焼もどし脆化を減少させる。また脱酸剤としても利用さ
れ、強度を増加させる有効な成分であるが、0.10％を超
えると強度を過大化するとともに、焼もどし脆化が増大
する。一方0.02％未満では十分な効果が得られない。
Ｂは強力な脱酸性炭化物生成元素であるから、これをワ
イヤに添加することによって、溶接金属における結晶核
生成作用が促進され、柱状晶の成長が阻止される結果、
結晶粒は微細化する。また溶接金属の焼入れ性を高める
が、0.006％を超えると溶接金属に高温割れが発生し易
くなるので、Ｂは0.006％以下とした。
イヤに添加することによって、溶接金属における結晶核
生成作用が促進され、柱状晶の成長が阻止される結果、
結晶粒は微細化する。また溶接金属の焼入れ性を高める
が、0.006％を超えると溶接金属に高温割れが発生し易
くなるので、Ｂは0.006％以下とした。
しかし、Nbの添加は、溶接金属が硬化し過ぎて靭性が低
下する。また同様にＢについても溶接金属の耐割れ性能
を低下させる結果となる。ところがＶを含有し、Nb,Bの
１種又は２種の複合添加により、高強度、高靭性が安定
して同時に得られるという効果がある。すなわち、強度
を上昇させるにはＶが一番有効であり、0.04超〜0.75％
範囲にある時に靭性を改善するNb,Bの１種又は２種を添
加すると、靭性も格段に改善されることが判明した。す
なわちV:0.04超〜0.75％添加し高強度を確保する。但し
Ｖ単独では靭性が劣るので靭性を改善するNb及び／又は
Ｂを添加し強度と靭性の両方を改善した。
下する。また同様にＢについても溶接金属の耐割れ性能
を低下させる結果となる。ところがＶを含有し、Nb,Bの
１種又は２種の複合添加により、高強度、高靭性が安定
して同時に得られるという効果がある。すなわち、強度
を上昇させるにはＶが一番有効であり、0.04超〜0.75％
範囲にある時に靭性を改善するNb,Bの１種又は２種を添
加すると、靭性も格段に改善されることが判明した。す
なわちV:0.04超〜0.75％添加し高強度を確保する。但し
Ｖ単独では靭性が劣るので靭性を改善するNb及び／又は
Ｂを添加し強度と靭性の両方を改善した。
さらに、Cuは一般的に耐錆性、耐食性及びワイヤ送給性
向上を目的として、ワイヤ表面へのメッキ等で施される
が、0.40％を超えると高温割れの原因や、靭性低下をま
ねくのでCuは0.40％とした。また原子炉容器用として
は、照射脆化への影響を考慮して、Cuメッキを施さない
で使用する場合もある。
向上を目的として、ワイヤ表面へのメッキ等で施される
が、0.40％を超えると高温割れの原因や、靭性低下をま
ねくのでCuは0.40％とした。また原子炉容器用として
は、照射脆化への影響を考慮して、Cuメッキを施さない
で使用する場合もある。
ＮはＣと同じ作用効果を有する元素であって、その有効
量はＣとは異なるが、Ｎ含有量が多くなると、それに伴
ない靭性低下の傾向があり、0.015％以下と定めた。
量はＣとは異なるが、Ｎ含有量が多くなると、それに伴
ない靭性低下の傾向があり、0.015％以下と定めた。
このように構成された成分のワイヤを用いて、溶接を行
った溶接金属の機械的性質は、所定の特性を十分満足す
るものである。
った溶接金属の機械的性質は、所定の特性を十分満足す
るものである。
以下、本発明の効果を実施例によりさらに具体的に示
す。
す。
（実施例１） 第１表は実験に用いた鋼ワイヤを示す。ワイヤ記号１〜
12が本発明ワイヤで、ワイヤ記号13〜19は、比較のため
に掲げた本発明範囲外のワイヤである。
12が本発明ワイヤで、ワイヤ記号13〜19は、比較のため
に掲げた本発明範囲外のワイヤである。
板厚20mmのASTM A387Gr21（3Cr−1Mo鋼）を第１図に示
す開先形状に加工した後、第１表に示すワイヤを用い、
第２表に示す溶接条件で多層盛溶接を行った。
す開先形状に加工した後、第１表に示すワイヤを用い、
第２表に示す溶接条件で多層盛溶接を行った。
溶接終了後690℃×24hrのPWHTを施し、試験材の開先中
央部を中心とする位置から、引張試験片（常温引張JIS
Z2241A−２号、高温引張JIS G0567 ６φ）及びシャ
ルピー試験片（JIS Z2242 ４号）を採取し、試験し
た。またPWHT後のシャルピー試験片については、第２図
に示す条件で脆化熱処理をさらに行った。これらの結果
を第３表に示す。
央部を中心とする位置から、引張試験片（常温引張JIS
Z2241A−２号、高温引張JIS G0567 ６φ）及びシャ
ルピー試験片（JIS Z2242 ４号）を採取し、試験し
た。またPWHT後のシャルピー試験片については、第２図
に示す条件で脆化熱処理をさらに行った。これらの結果
を第３表に示す。
第１表及び第３表から明らかなように、本発明に属する
ワイヤは、Ｘ線透過試験及び溶接作業性は良好なのはも
ちろん、強度、靭性及び焼もどし脆化特性を示す脆化指
数も優れた溶接金属性能が得られる。
ワイヤは、Ｘ線透過試験及び溶接作業性は良好なのはも
ちろん、強度、靭性及び焼もどし脆化特性を示す脆化指
数も優れた溶接金属性能が得られる。
これに対して比較例を個々に説明すると、ワイヤ記号13
は高強度、高靭性を得るために、Nb及びＢを本発明範囲
を超える0.162％及び0.0071％と含有したものである
が、溶接金属の強度は高くなるものの、靭性値は低く、
溶接金属中に微細に高温割れが発生した。
は高強度、高靭性を得るために、Nb及びＢを本発明範囲
を超える0.162％及び0.0071％と含有したものである
が、溶接金属の強度は高くなるものの、靭性値は低く、
溶接金属中に微細に高温割れが発生した。
ワイヤ記号14は高強度を得るために、C,V及びNbを本発
明範囲を超える0.13％,0.86％及び0.121％と含有したも
のであるが、溶接金属の常温強度は90kgf/mm2を超える
値であるものの、靭性が著しく低値となっている。また
Ｃが多すぎるため、溶接金属に微小なブローホールが発
生した。
明範囲を超える0.13％,0.86％及び0.121％と含有したも
のであるが、溶接金属の常温強度は90kgf/mm2を超える
値であるものの、靭性が著しく低値となっている。また
Ｃが多すぎるため、溶接金属に微小なブローホールが発
生した。
ワイヤ記号15は焼もどし脆化特性の向上を得るため、Mn
を本発明範囲以下の0.56％にし、高強度を得るためMoを
本発明範囲を超える1.32％含有したものである。しかし
溶接金属中に脱酸不足によるブローホールが発生し、シ
ャルピー試験片の採取もできなかった。
を本発明範囲以下の0.56％にし、高強度を得るためMoを
本発明範囲を超える1.32％含有したものである。しかし
溶接金属中に脱酸不足によるブローホールが発生し、シ
ャルピー試験片の採取もできなかった。
ワイヤ記号16は、高強度を得るためのSi及びＶを本発明
範囲を超える0.65％及び0.90％と含有したものである
が、高強度は得られるもののSiが多いため、焼もどし脆
化特性が低値となった。またＶも多く含有しているた
め、スラブはくり性に若干の問題が発生した。
範囲を超える0.65％及び0.90％と含有したものである
が、高強度は得られるもののSiが多いため、焼もどし脆
化特性が低値となった。またＶも多く含有しているた
め、スラブはくり性に若干の問題が発生した。
ワイヤ記号17は、焼もどし脆化特性の向上を得るため
に、Siを本発明範囲以下の0.21％にし、なおかつ少量添
加で強度向上が得られるが、Ｖ及びNbも本発明範囲以下
の0.025％及び0.018％にしたものである。しかし溶接金
属中においては、脱酸不足によるブローホールが発生
し、Ｖ及びNbも必要量に満たないため、高強度も得られ
なかった。
に、Siを本発明範囲以下の0.21％にし、なおかつ少量添
加で強度向上が得られるが、Ｖ及びNbも本発明範囲以下
の0.025％及び0.018％にしたものである。しかし溶接金
属中においては、脱酸不足によるブローホールが発生
し、Ｖ及びNbも必要量に満たないため、高強度も得られ
なかった。
ワイヤ記号18は、高強度を得るためにMn及びNbを本発明
範囲を超える1.26％及び0.152％と含有したものであ
る。常温強度85kgf/mm2以上、482℃高温強度も65kgf/mm
2を超えるが、靭性も低く、焼もどし脆化指数も低値と
なっている。
範囲を超える1.26％及び0.152％と含有したものであ
る。常温強度85kgf/mm2以上、482℃高温強度も65kgf/mm
2を超えるが、靭性も低く、焼もどし脆化指数も低値と
なっている。
ワイヤ記号19は、Ｃ量を本発明範囲以下の0.03％にし、
Cuを本発明範囲を超える0.45％と含有したものである
が、強度向上に極めて重要な元素であるＣが本発明の必
要量に満たないため低強度になっている。
Cuを本発明範囲を超える0.45％と含有したものである
が、強度向上に極めて重要な元素であるＣが本発明の必
要量に満たないため低強度になっている。
ワイヤ記号20は、Ｖのみ単独添加したもので、そのＶも
本発明範囲の0.045％と含有したもの、ワイヤ記号21は
Ｂのみ単独添加したもので、そのＢも本発明範囲の0.00
56％と含有したものであるが、両ワイヤとも靭性は良好
であるものの、強度が低くなっている。
本発明範囲の0.045％と含有したもの、ワイヤ記号21は
Ｂのみ単独添加したもので、そのＢも本発明範囲の0.00
56％と含有したものであるが、両ワイヤとも靭性は良好
であるものの、強度が低くなっている。
これらの結果からＶを含有しNb,Bの１種又は２種の複合
添加により、優れた効果が発揮されていることが判る。
添加により、優れた効果が発揮されていることが判る。
（実施例２） 板厚50mmのASTM A387Gr21（3Cr−1Mo）鋼板を第３図に
示す狭開先に加工後、第１表に示すワイヤの内、ワイヤ
記号3,12,13,16の４銘柄を用い、第４表に示す溶接条件
で１パス/1層溶接を行った。
示す狭開先に加工後、第１表に示すワイヤの内、ワイヤ
記号3,12,13,16の４銘柄を用い、第４表に示す溶接条件
で１パス/1層溶接を行った。
溶接終了後、700℃×8hrのPWHTを施し、試験材の板表面
から、12.5mmを中心とする位置から、高温引張試験片及
びシャルピー試験片を採取し、試験した。これらの結果
を第５表に示す。
から、12.5mmを中心とする位置から、高温引張試験片及
びシャルピー試験片を採取し、試験した。これらの結果
を第５表に示す。
このように狭開先溶接法で溶接を行った場合でも、本発
明の範囲に属するワイヤ組成であれば、優れた溶接金属
性能が得られるとともに、開先内でアークが安定で、ス
パッタの発生も少なく、スラブはくりも良好な溶接作業
性を示す。
明の範囲に属するワイヤ組成であれば、優れた溶接金属
性能が得られるとともに、開先内でアークが安定で、ス
パッタの発生も少なく、スラブはくりも良好な溶接作業
性を示す。
（発明の効果） 以上のように、本発明の組成範囲にある溶接鋼ワイヤで
あれば、溶接作業性が良好なことはもちろん、高強度で
高靭性を同時に有する溶接金属が得られ、Cr−Mo系低合
金耐熱鋼溶接用鋼として、各種溶接分野での適用範囲拡
大に寄与するものである。
あれば、溶接作業性が良好なことはもちろん、高強度で
高靭性を同時に有する溶接金属が得られ、Cr−Mo系低合
金耐熱鋼溶接用鋼として、各種溶接分野での適用範囲拡
大に寄与するものである。
第１図及び第３図は実施例に用いた開先形状を示す説明
図、第２図は実施例で用いた脆化熱処理（S.C）条件を
示す説明図である。
図、第２図は実施例で用いた脆化熱処理（S.C）条件を
示す説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 東川 美樹 神奈川県相模原市淵野辺５−10―１ 新日 本製鐵株式会社第二技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭59−197394（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−223195（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Ar−CO2混合ガス又はAr−O2混合ガスをシ
ールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであって、 C :0.04〜0.12％（重量％、以下同じ） Si:0.25〜0.60％ Mn:0.65〜1.20％ Cr:2.70〜3.50％ Mo:0.90〜1.20％ V :0.04超〜0.75％ を必須成分とし、 Nb:0.02〜0.10％ B :0.006％以下 の１種又は２種を含有し、残部が鉄及び不可避の不純物
よりなることを特徴とするCr−Mo系低合金耐熱鋼溶接用
鋼ワイヤ。 - 【請求項２】Ar−CO2混合ガス又はAr−O2混合ガスをシ
ールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであって、 C :0.04〜0.12％ Si:0.25〜0.60％ Mn:0.65〜1.20％ Cr:2.70〜3.50％ Mo:0.90〜1.20％ V :0.04超〜0.75％ を必須成分とし、 Nb:0.02〜0.10％ B :0.006％以下 の１種又は２種を含有し、かつ Cu:0.40％以下 N :0.015％以下 の１種又は２種を含有し、残部が鉄及び不可避の不純物
よりなることを特徴とするCr−Mo系低合金耐熱鋼溶接用
鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60240640A JPH0785838B2 (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60240640A JPH0785838B2 (ja) | 1985-10-29 | 1985-10-29 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62101394A JPS62101394A (ja) | 1987-05-11 |
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ID=17062501
Family Applications (1)
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Families Citing this family (1)
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-
1985
- 1985-10-29 JP JP60240640A patent/JPH0785838B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPS62101394A (ja) | 1987-05-11 |
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