JPH0783077A - ガスタービン燃焼器の制御装置 - Google Patents
ガスタービン燃焼器の制御装置Info
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- JPH0783077A JPH0783077A JP22753593A JP22753593A JPH0783077A JP H0783077 A JPH0783077 A JP H0783077A JP 22753593 A JP22753593 A JP 22753593A JP 22753593 A JP22753593 A JP 22753593A JP H0783077 A JPH0783077 A JP H0783077A
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- fuel
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 急減速時にも燃焼を維持しつつＮＯｘ排出量
の増加を防止する。 【構成】 可変機構３３は１次空気分配率を可変にする
とともにアイドル時の値よりも大幅に小さくすることが
可能である。急減速時になると、設定手段３４が１次空
気分配率を最小とする位置に可変機構３３を駆動する指
令値を設定し、１次空気分配率ｎ1、全空気流量Ｇａお
よび上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAXを用いて、空燃比が上限
空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満に収まるように算出手段４２
が燃料ノズル３２からの燃料流量Ｗｆ１を算出する。そ
の後に空燃比が上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になった
ときは、設定手段４６が最小燃料流量Ｗｆ１MINを設定
する。この最小燃料流量Ｗｆ１MINの設定後に空燃比が
下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1以下になると、設定手段４８が
可変機構３３をアイドル位置に駆動する可変機構指令値
を設定する。
の増加を防止する。 【構成】 可変機構３３は１次空気分配率を可変にする
とともにアイドル時の値よりも大幅に小さくすることが
可能である。急減速時になると、設定手段３４が１次空
気分配率を最小とする位置に可変機構３３を駆動する指
令値を設定し、１次空気分配率ｎ1、全空気流量Ｇａお
よび上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAXを用いて、空燃比が上限
空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満に収まるように算出手段４２
が燃料ノズル３２からの燃料流量Ｗｆ１を算出する。そ
の後に空燃比が上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になった
ときは、設定手段４６が最小燃料流量Ｗｆ１MINを設定
する。この最小燃料流量Ｗｆ１MINの設定後に空燃比が
下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1以下になると、設定手段４８が
可変機構３３をアイドル位置に駆動する可変機構指令値
を設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はガスタービン燃焼器の
制御装置、特に低公害性が求められる自動車用のものに
関する。
制御装置、特に低公害性が求められる自動車用のものに
関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービン燃焼器に、蒸発管内に燃料
を噴射して蒸発させるとともに燃焼用空気と混合して予
混合気を生成し、この予混合気を燃焼筒に導入して燃焼
させる方式のもの（予蒸発予混合型と呼ばれる）がある
（第６回 ＪＴＳＪ“日本ガスタービン学会” ガスタ
ービン秋期講演会“札幌” １９９１年８月２６日 予
稿集ｐ．７９〜ｐ．８６ Ｎｏ．Ｂ・２「乗用車用ガス
タービン燃焼器の開発第２報 信頼性確保に関する基礎
検討」ならびに実開平２−７２３３４号公報参照）。
を噴射して蒸発させるとともに燃焼用空気と混合して予
混合気を生成し、この予混合気を燃焼筒に導入して燃焼
させる方式のもの（予蒸発予混合型と呼ばれる）がある
（第６回 ＪＴＳＪ“日本ガスタービン学会” ガスタ
ービン秋期講演会“札幌” １９９１年８月２６日 予
稿集ｐ．７９〜ｐ．８６ Ｎｏ．Ｂ・２「乗用車用ガス
タービン燃焼器の開発第２報 信頼性確保に関する基礎
検討」ならびに実開平２−７２３３４号公報参照）。
【０００３】この予蒸発予混合型の燃焼器では、液体燃
料を予混合気にするために燃焼筒より上流の蒸発管内で
燃料を一度蒸発させる必要がある。この場合、耐熱性に
優れたセラミックガスタービンでは熱交換器の効率が良
くサイクル最高温度も高いため、燃焼器入口空気温度が
９００℃程度になり燃料の自着火温度を越えているの
で、蒸発管内での燃料の蒸発がうまく円滑に行われない
と、蒸発管壁面に燃料液滴が付着し蒸発管内で燃焼が起
こる逆火現象が発生し燃料ノズル回りを焼損させるおそ
れがある。
料を予混合気にするために燃焼筒より上流の蒸発管内で
燃料を一度蒸発させる必要がある。この場合、耐熱性に
優れたセラミックガスタービンでは熱交換器の効率が良
くサイクル最高温度も高いため、燃焼器入口空気温度が
９００℃程度になり燃料の自着火温度を越えているの
で、蒸発管内での燃料の蒸発がうまく円滑に行われない
と、蒸発管壁面に燃料液滴が付着し蒸発管内で燃焼が起
こる逆火現象が発生し燃料ノズル回りを焼損させるおそ
れがある。
【０００４】このような逆火現象を防止するため、逆火
現象の生じない燃料流量の許容値までは、蒸発管の上流
位置に設けた予蒸発予混合燃焼用の第１燃料ノズルから
すべての燃料量を蒸発管内に噴射供給し、許容値を越え
た燃料流量域になると、許容値との差分を燃焼筒の入口
部に設けた拡散燃焼用の第２燃料ノズルから噴射供給す
るようにしている。
現象の生じない燃料流量の許容値までは、蒸発管の上流
位置に設けた予蒸発予混合燃焼用の第１燃料ノズルから
すべての燃料量を蒸発管内に噴射供給し、許容値を越え
た燃料流量域になると、許容値との差分を燃焼筒の入口
部に設けた拡散燃焼用の第２燃料ノズルから噴射供給す
るようにしている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、自動車用に
使われる上記のガスタービン（エンジン）では、減速時
に燃料カットを行うことでモード走行燃費を向上できる
のであるが、その一方で燃焼器での再着火（燃料の供給
再開）のタイミングの設定がむつかしい。たとえば、燃
料カット後、運転者からの出力アップの要求があったと
き、あるいは燃料カット時間が長く、熱交換器に蓄えら
れていたエネルギーが放出されて不足してきたときは、
燃料の供給を再開して運転性に支障のないようにしなけ
ればならないが、この際に着火に失敗すると、エンジン
の停止を招いてしまうのである。
使われる上記のガスタービン（エンジン）では、減速時
に燃料カットを行うことでモード走行燃費を向上できる
のであるが、その一方で燃焼器での再着火（燃料の供給
再開）のタイミングの設定がむつかしい。たとえば、燃
料カット後、運転者からの出力アップの要求があったと
き、あるいは燃料カット時間が長く、熱交換器に蓄えら
れていたエネルギーが放出されて不足してきたときは、
燃料の供給を再開して運転性に支障のないようにしなけ
ればならないが、この際に着火に失敗すると、エンジン
の停止を招いてしまうのである。
【０００６】こうした着火の失敗をさけるためには、少
ない燃料流量であっても燃焼が継続するように第１燃料
ノズルからの燃料供給を続けなければならない。
ない燃料流量であっても燃焼が継続するように第１燃料
ノズルからの燃料供給を続けなければならない。
【０００７】しかしながら、この少ない燃料流量から定
まる燃焼筒での空燃比が、吹き消え限界を定める上限空
燃比を越えていれば、せっかく燃料を供給していても燃
焼の火が吹き消されてしまい、かといって燃料流量を少
なくしすぎて燃焼筒での空燃比が、ＮＯｘ限界を定める
下限空燃比以下になったのでは、ＮＯｘ排出量が増加す
る。
まる燃焼筒での空燃比が、吹き消え限界を定める上限空
燃比を越えていれば、せっかく燃料を供給していても燃
焼の火が吹き消されてしまい、かといって燃料流量を少
なくしすぎて燃焼筒での空燃比が、ＮＯｘ限界を定める
下限空燃比以下になったのでは、ＮＯｘ排出量が増加す
る。
【０００８】そこでこの発明は、１次空気分配率を可変
にすることが可能であってアイドル時の値よりも大幅に
小さくすることが可能な可変機構を設けておき、急減速
時になると１次空気分配率がアイドル時の値より小さく
なる位置に可変機構を移動するとともに、燃焼筒での空
燃比が上限空燃比未満に収まるように第１燃料ノズルか
らの燃料流量を制御し、その後に燃焼筒での空燃比が下
限空燃比に達したときは、可変機構をアイドル位置へと
復帰させることにより、急減速時にも燃焼を維持しつつ
ＮＯｘ排出量の増加を防止することを目的とする。
にすることが可能であってアイドル時の値よりも大幅に
小さくすることが可能な可変機構を設けておき、急減速
時になると１次空気分配率がアイドル時の値より小さく
なる位置に可変機構を移動するとともに、燃焼筒での空
燃比が上限空燃比未満に収まるように第１燃料ノズルか
らの燃料流量を制御し、その後に燃焼筒での空燃比が下
限空燃比に達したときは、可変機構をアイドル位置へと
復帰させることにより、急減速時にも燃焼を維持しつつ
ＮＯｘ排出量の増加を防止することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、図１に示
すように、燃焼用空気が流入する燃焼器入口と燃焼筒と
間にあって燃焼器入口近傍に噴射される燃料を蒸発させ
るとともに燃焼用空気と混合させる予蒸発予混合通路
と、前記燃焼器入口近傍に燃料を噴射する燃料ノズル３
２と、１次空気分配率ｎ1を可変にすることが可能であ
ってアイドル時の値よりも大幅に小さくすることが可能
な可変機構３３と、この可変機構３３を駆動するアクチ
ュエータ３４と、エンジンの負荷（たとえばアクセル開
度θａ）を検出するセンサ３５と、この負荷センサ３５
の検出値から急減速時であるかどうかを判定する手段３
６と、この判定結果より急減速時に前記１次空気分配率
ｎ1を最小とする位置に前記可変機構３３を駆動する可
変機構指令値（たとえば−ｘVGMAX）を設定し、これを
前記アクチュエータ３４に出力する手段３７と、エンジ
ンの回転数Ｎｃを検出するセンサ３８と、この回転数セ
ンサ３８の検出値から前記燃焼器に供給される全空気流
量Ｇａを算出する手段３９と、前記可変機構３３の実際
の位置ｘVGを検出するセンサ４０と、この位置センサ４
０の検出値から可変機構位置に対応する１次空気分配率
ｎ1を算出する手段４１と、この１次空気分配率ｎ1、前
記全空気流量Ｇａおよび吹き消え限界を定める上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAXを用いて、急減速時に前記燃焼筒での
空燃比が上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満に収まるように
前記燃料ノズル３２から噴射する燃料流量Ｗｆ１を算出
し、これを前記燃料ノズル３２に出力する手段４２と、
前記回転数センサ３８の検出値から前記燃料ノズル３２
からの基本燃料流量Ｗｆ１MAPを算出する手段４３と、
この基本燃料流量Ｗｆ１MAP、前記算出された１次空気
分配率ｎ1および全空気流量Ｇａを用いて、急減速時の
前記燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を算出する手段４４
と、この急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前
記上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になったかどうかを判
定する手段４５と、この判定結果より急減速時の燃焼筒
での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前記上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAX未満になったとき前記燃料ノズル３２から噴射する
燃料流量に最小燃料流量Ｗｆ１MIN（たとえばアイドル
時の燃料流量Ｗｆ１IDLE）を設定し、これを前記燃料ノ
ズル３２に出力する手段４６と、この最小燃料流量Ｗｆ
１MINの設定後に前記急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ
／Ｆ〕1がＮＯｘ限界を定める下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1以
下になったかどうかを判定する手段４７と、この判定結
果より最小燃料流量Ｗｆ１MINの設定後に前記急減速時
の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が下限空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1以下になったとき前記可変機構３３をアイドル位
置に駆動する可変機構指令値（たとえばｘVGIDLE）を設
定し、これを前記アクチュエータ３４に出力する手段４
８とを設けた。
すように、燃焼用空気が流入する燃焼器入口と燃焼筒と
間にあって燃焼器入口近傍に噴射される燃料を蒸発させ
るとともに燃焼用空気と混合させる予蒸発予混合通路
と、前記燃焼器入口近傍に燃料を噴射する燃料ノズル３
２と、１次空気分配率ｎ1を可変にすることが可能であ
ってアイドル時の値よりも大幅に小さくすることが可能
な可変機構３３と、この可変機構３３を駆動するアクチ
ュエータ３４と、エンジンの負荷（たとえばアクセル開
度θａ）を検出するセンサ３５と、この負荷センサ３５
の検出値から急減速時であるかどうかを判定する手段３
６と、この判定結果より急減速時に前記１次空気分配率
ｎ1を最小とする位置に前記可変機構３３を駆動する可
変機構指令値（たとえば−ｘVGMAX）を設定し、これを
前記アクチュエータ３４に出力する手段３７と、エンジ
ンの回転数Ｎｃを検出するセンサ３８と、この回転数セ
ンサ３８の検出値から前記燃焼器に供給される全空気流
量Ｇａを算出する手段３９と、前記可変機構３３の実際
の位置ｘVGを検出するセンサ４０と、この位置センサ４
０の検出値から可変機構位置に対応する１次空気分配率
ｎ1を算出する手段４１と、この１次空気分配率ｎ1、前
記全空気流量Ｇａおよび吹き消え限界を定める上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAXを用いて、急減速時に前記燃焼筒での
空燃比が上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満に収まるように
前記燃料ノズル３２から噴射する燃料流量Ｗｆ１を算出
し、これを前記燃料ノズル３２に出力する手段４２と、
前記回転数センサ３８の検出値から前記燃料ノズル３２
からの基本燃料流量Ｗｆ１MAPを算出する手段４３と、
この基本燃料流量Ｗｆ１MAP、前記算出された１次空気
分配率ｎ1および全空気流量Ｇａを用いて、急減速時の
前記燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を算出する手段４４
と、この急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前
記上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になったかどうかを判
定する手段４５と、この判定結果より急減速時の燃焼筒
での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前記上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAX未満になったとき前記燃料ノズル３２から噴射する
燃料流量に最小燃料流量Ｗｆ１MIN（たとえばアイドル
時の燃料流量Ｗｆ１IDLE）を設定し、これを前記燃料ノ
ズル３２に出力する手段４６と、この最小燃料流量Ｗｆ
１MINの設定後に前記急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ
／Ｆ〕1がＮＯｘ限界を定める下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1以
下になったかどうかを判定する手段４７と、この判定結
果より最小燃料流量Ｗｆ１MINの設定後に前記急減速時
の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が下限空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1以下になったとき前記可変機構３３をアイドル位
置に駆動する可変機構指令値（たとえばｘVGIDLE）を設
定し、これを前記アクチュエータ３４に出力する手段４
８とを設けた。
【００１０】第２の発明は、図１６に示すように、燃焼
用空気が流入する燃焼器入口と燃焼筒と間にあって燃焼
器入口近傍に噴射される燃料を蒸発させるとともに燃焼
用空気と混合させる予蒸発予混合通路と、前記燃焼器入
口近傍に燃料を噴射する燃料ノズル３２と、１次空気分
配率ｎ1を可変にすることが可能であってアイドル時の
値よりも大幅に小さくすることが可能な可変機構３３
と、この可変機構３３を駆動するアクチュエータ３４
と、エンジンの負荷（たとえばアクセル開度θａ）を検
出するセンサ３５と、この負荷センサ３５の検出値から
急減速時であるかどうかを判定する手段３６と、この判
定結果より急減速時に前記１次空気分配率ｎ1を最小と
する位置に前記可変機構３３を駆動する可変機構指令値
（たとえば−ｘVGMAX）を設定し、これを前記アクチュ
エータ３４に出力する手段３７と、エンジンの回転数Ｎ
ｃを検出するセンサ３８と、この回転数センサ３８の検
出値から前記燃焼器に供給される全空気流量Ｇａを算出
する手段３９と、前記可変機構３３の実際の位置ｘVGを
検出するセンサ４０と、この位置センサ４０の検出値か
ら可変機構位置に対応する１次空気分配率ｎ1を算出す
る手段４１と、この１次空気分配率ｎ1、前記全空気流
量Ｇａおよび吹き消え限界を定める上限空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1MAXを用いて、急減速時に前記燃焼筒での空燃比が
上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満に収まるように前記燃料
ノズル３２から噴射する燃料流量Ｗｆ１を算出し、これ
を前記燃料ノズル３２に出力する手段４２と、前記回転
数センサ３８の検出値から前記燃料ノズル３２からの基
本燃料流量Ｗｆ１MAPを算出する手段４３と、この基本
燃料流量Ｗｆ１MAP、前記算出された１次空気分配率ｎ1
および全空気流量Ｇａを用いて、急減速時の前記燃焼筒
での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を算出する手段４４と、この急
減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前記上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になったかどうかを判定する手段
４５と、この判定結果より急減速時の燃焼筒での空燃比
〔Ａ／Ｆ〕1が前記上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満にな
ったとき前記燃料ノズル３２から噴射する燃料流量に最
小燃料流量Ｗｆ１MIN（たとえばアイドル時の燃料流量
Ｗｆ１IDLE）を設定し、これを前記燃料ノズル３２に出
力する手段４６と、アイドル時の燃料流量、前記算出さ
れた１次空気分配率ｎ1および全空気流量Ｇａを用い
て、アイドル時の前記燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1IDLEを算出する手段５１と、前記最小燃料流量Ｗｆ１
MINの設定後に前記急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1が前記アイドル時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1IDLE以下になったかどうかを判定する手段５２と、こ
の判定結果より最小燃料流量Ｗｆ１MINの設定後に前記
急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前記アイド
ル時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1IDLE以下になった
とき前記可変機構３３をアイドル位置に駆動する可変機
構指令値（たとえばｘVGIDLE）を設定し、これを前記ア
クチュエータ３４に出力する手段４８とを設けた。
用空気が流入する燃焼器入口と燃焼筒と間にあって燃焼
器入口近傍に噴射される燃料を蒸発させるとともに燃焼
用空気と混合させる予蒸発予混合通路と、前記燃焼器入
口近傍に燃料を噴射する燃料ノズル３２と、１次空気分
配率ｎ1を可変にすることが可能であってアイドル時の
値よりも大幅に小さくすることが可能な可変機構３３
と、この可変機構３３を駆動するアクチュエータ３４
と、エンジンの負荷（たとえばアクセル開度θａ）を検
出するセンサ３５と、この負荷センサ３５の検出値から
急減速時であるかどうかを判定する手段３６と、この判
定結果より急減速時に前記１次空気分配率ｎ1を最小と
する位置に前記可変機構３３を駆動する可変機構指令値
（たとえば−ｘVGMAX）を設定し、これを前記アクチュ
エータ３４に出力する手段３７と、エンジンの回転数Ｎ
ｃを検出するセンサ３８と、この回転数センサ３８の検
出値から前記燃焼器に供給される全空気流量Ｇａを算出
する手段３９と、前記可変機構３３の実際の位置ｘVGを
検出するセンサ４０と、この位置センサ４０の検出値か
ら可変機構位置に対応する１次空気分配率ｎ1を算出す
る手段４１と、この１次空気分配率ｎ1、前記全空気流
量Ｇａおよび吹き消え限界を定める上限空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1MAXを用いて、急減速時に前記燃焼筒での空燃比が
上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満に収まるように前記燃料
ノズル３２から噴射する燃料流量Ｗｆ１を算出し、これ
を前記燃料ノズル３２に出力する手段４２と、前記回転
数センサ３８の検出値から前記燃料ノズル３２からの基
本燃料流量Ｗｆ１MAPを算出する手段４３と、この基本
燃料流量Ｗｆ１MAP、前記算出された１次空気分配率ｎ1
および全空気流量Ｇａを用いて、急減速時の前記燃焼筒
での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を算出する手段４４と、この急
減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前記上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になったかどうかを判定する手段
４５と、この判定結果より急減速時の燃焼筒での空燃比
〔Ａ／Ｆ〕1が前記上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満にな
ったとき前記燃料ノズル３２から噴射する燃料流量に最
小燃料流量Ｗｆ１MIN（たとえばアイドル時の燃料流量
Ｗｆ１IDLE）を設定し、これを前記燃料ノズル３２に出
力する手段４６と、アイドル時の燃料流量、前記算出さ
れた１次空気分配率ｎ1および全空気流量Ｇａを用い
て、アイドル時の前記燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1IDLEを算出する手段５１と、前記最小燃料流量Ｗｆ１
MINの設定後に前記急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1が前記アイドル時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1IDLE以下になったかどうかを判定する手段５２と、こ
の判定結果より最小燃料流量Ｗｆ１MINの設定後に前記
急減速時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が前記アイド
ル時の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1IDLE以下になった
とき前記可変機構３３をアイドル位置に駆動する可変機
構指令値（たとえばｘVGIDLE）を設定し、これを前記ア
クチュエータ３４に出力する手段４８とを設けた。
【００１１】
【作用】急減速時に可変機構が一気に最小位置へと駆動
され、かつ吹き消え限界を定める上限空燃比未満の空燃
比となるように燃料流量が制御されると、可変機構位置
が最小位置に向かって変化する。つまり、可変機構位置
がアイドル位置に向かって変化するときより１次空気分
配率の低下が大きいわけで、可変機構をアイドル位置に
向かって移動させるときよりも燃料流量が低下する。
され、かつ吹き消え限界を定める上限空燃比未満の空燃
比となるように燃料流量が制御されると、可変機構位置
が最小位置に向かって変化する。つまり、可変機構位置
がアイドル位置に向かって変化するときより１次空気分
配率の低下が大きいわけで、可変機構をアイドル位置に
向かって移動させるときよりも燃料流量が低下する。
【００１２】これによって急減速時に吹き消えを防止し
つつ、可変機構をアイドル位置に向かって移動させると
きよりも燃料流量が低下する分の燃料を節約することが
できる。
つつ、可変機構をアイドル位置に向かって移動させると
きよりも燃料流量が低下する分の燃料を節約することが
できる。
【００１３】一方、急減速時に、可変機構位置がアイド
ル位置に向かって変化するときより１次空気分配率ｎ1
の低下が大きいと、この１次空気分配率ｎ1に比例する
燃焼筒での空燃比の低下も大きくなり、これが下限空燃
比に達したときは、可変機構がアイドル位置へと復帰さ
れることから、燃焼筒での空燃比が下限空燃比より低下
することがなく、これによってＮＯｘ排出量が増加する
ことがない。
ル位置に向かって変化するときより１次空気分配率ｎ1
の低下が大きいと、この１次空気分配率ｎ1に比例する
燃焼筒での空燃比の低下も大きくなり、これが下限空燃
比に達したときは、可変機構がアイドル位置へと復帰さ
れることから、燃焼筒での空燃比が下限空燃比より低下
することがなく、これによってＮＯｘ排出量が増加する
ことがない。
【００１４】第２の発明で、アイドル時の空燃比になっ
たタイミングで可変機構がアイドル位置に復帰される
と、第１の発明の作用に加えて、アクチュエータの応答
速度が必ずしも十分でないときでも、燃焼筒での空燃比
が下限空燃比より低下することがない。
たタイミングで可変機構がアイドル位置に復帰される
と、第１の発明の作用に加えて、アクチュエータの応答
速度が必ずしも十分でないときでも、燃焼筒での空燃比
が下限空燃比より低下することがない。
【００１５】
【実施例】図２において、燃焼筒２の上流側に蒸発管
（予蒸発予混合通路）３が設けられ、この蒸発管３に図
外のコンプレッサおよび熱交換器を介して燃焼用空気が
導入される。
（予蒸発予混合通路）３が設けられ、この蒸発管３に図
外のコンプレッサおよび熱交換器を介して燃焼用空気が
導入される。
【００１６】蒸発管３内の上流端部には、蒸発管３内に
燃料を噴射する予蒸発予混合燃焼用の第１燃料ノズル４
が、また蒸発管３の下流端部の中心部に支持された保炎
器５に拡散燃焼用の第２燃料ノズル６がそれぞれ配置さ
れ、これらの燃料ノズル４，６には、燃料ポンプ７から
の一定圧の燃料を燃料調量器（たとえばＰＷＭ弁で構成
する）８，９によって調量された燃料が供給される。
燃料を噴射する予蒸発予混合燃焼用の第１燃料ノズル４
が、また蒸発管３の下流端部の中心部に支持された保炎
器５に拡散燃焼用の第２燃料ノズル６がそれぞれ配置さ
れ、これらの燃料ノズル４，６には、燃料ポンプ７から
の一定圧の燃料を燃料調量器（たとえばＰＷＭ弁で構成
する）８，９によって調量された燃料が供給される。
【００１７】２つの燃料ノズル４，６のいずれを開き、
また開いた燃料ノズルからどのくらいの燃料量を供給す
るのかを決めるのは、マイクロコンピュータからなるコ
ントロールユニット１１である。コントロールユニット
１１では、第１燃料ノズル４の許容燃料流量（蒸発管３
の温度Ｔｉｎに応じて定まり、蒸発管３内で蒸発可能な
燃料流量のこと）と運転条件に対応する要求燃料流量を
比較し、要求燃料流量が許容燃料流量以下であれば、第
１燃料ノズル４だけを開いて要求燃料流量のすべてを噴
射し、要求燃料量が許容燃料流量を越えると、その差分
を第２燃料ノズル６からの噴射で補う。これにより、許
容燃料流量となるまでは予蒸発予混合燃焼によりＮＯｘ
排出量を大幅に低減し、かつ蒸発管３内には蒸発可能な
燃料量しか供給しないことで、蒸発管内面に液状の燃料
が付着するこによる逆火の発生を防止するのである。１
２は蒸発管温度Ｔｉｎを検出するセンサである。
また開いた燃料ノズルからどのくらいの燃料量を供給す
るのかを決めるのは、マイクロコンピュータからなるコ
ントロールユニット１１である。コントロールユニット
１１では、第１燃料ノズル４の許容燃料流量（蒸発管３
の温度Ｔｉｎに応じて定まり、蒸発管３内で蒸発可能な
燃料流量のこと）と運転条件に対応する要求燃料流量を
比較し、要求燃料流量が許容燃料流量以下であれば、第
１燃料ノズル４だけを開いて要求燃料流量のすべてを噴
射し、要求燃料量が許容燃料流量を越えると、その差分
を第２燃料ノズル６からの噴射で補う。これにより、許
容燃料流量となるまでは予蒸発予混合燃焼によりＮＯｘ
排出量を大幅に低減し、かつ蒸発管３内には蒸発可能な
燃料量しか供給しないことで、蒸発管内面に液状の燃料
が付着するこによる逆火の発生を防止するのである。１
２は蒸発管温度Ｔｉｎを検出するセンサである。
【００１８】保炎器５の回りには蒸発管３からの混合気
を燃焼筒２内に旋回流入させるスワーラ１０が形成さ
れ、また始動時には点火火花の助けを借りないと燃焼で
きないため、燃焼筒２の側部にエキサイタ１５に接続さ
れた点火栓１４がその先端を燃焼筒２内に臨ませて装着
されている。
を燃焼筒２内に旋回流入させるスワーラ１０が形成さ
れ、また始動時には点火火花の助けを借りないと燃焼で
きないため、燃焼筒２の側部にエキサイタ１５に接続さ
れた点火栓１４がその先端を燃焼筒２内に臨ませて装着
されている。
【００１９】燃焼筒２の下流の円筒部には、その周壁に
図で左右方向に長孔状の空気取入れ孔２２が形成され、
その周囲に図で左右方向に動いて空気取入れ孔２２の開
口面積を調節するスリーブ２３が設けられる。これら空
気取入れ孔２２とスリーブ２３とは、蒸発管３を介して
燃焼筒２に導入する空気（１次空気）の全空気流量Ｇａ
に対する比率（つまり１次空気分配率）ｎ1を可変とす
る機構２１を構成するもので、アクチュエータ２４を駆
動してスリーブ２３をたとえば図で右方向に移動させる
（つまり空気取入れ孔２２の開口面積を増やしていく）
と、１次空気分配率ｎ1が減少し、この逆にスリーブ２
３を図で左側に移動させたときは１次空気分配率ｎ1が
増加する。可変機構２１の位置に応じて燃焼筒２にはｎ
1・Ｇａの空気流量が、燃焼筒２の下流には残りの（１
−ｎ1）・Ｇａの空気流量が配分されるわけである。
図で左右方向に長孔状の空気取入れ孔２２が形成され、
その周囲に図で左右方向に動いて空気取入れ孔２２の開
口面積を調節するスリーブ２３が設けられる。これら空
気取入れ孔２２とスリーブ２３とは、蒸発管３を介して
燃焼筒２に導入する空気（１次空気）の全空気流量Ｇａ
に対する比率（つまり１次空気分配率）ｎ1を可変とす
る機構２１を構成するもので、アクチュエータ２４を駆
動してスリーブ２３をたとえば図で右方向に移動させる
（つまり空気取入れ孔２２の開口面積を増やしていく）
と、１次空気分配率ｎ1が減少し、この逆にスリーブ２
３を図で左側に移動させたときは１次空気分配率ｎ1が
増加する。可変機構２１の位置に応じて燃焼筒２にはｎ
1・Ｇａの空気流量が、燃焼筒２の下流には残りの（１
−ｎ1）・Ｇａの空気流量が配分されるわけである。
【００２０】自動車用ガスタービンの燃焼器では、定常
時（および緩加減速時）に燃焼筒２での空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1を、吹き消え限界を定める上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAXとＮＯｘ限界を定める下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINと
のあいだの狭い範囲内に維持しなければならない。その
一方で、自動車用ガスタービンの総空燃比は負荷に応じ
て約８０〜約４００程度まで大幅に変化し、その中で燃
焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を上記の狭い範囲に収める
ため、１次空気分配率ｎ1を可変としなければならず、
そのために可変機構２１が必要となるのである。
時（および緩加減速時）に燃焼筒２での空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1を、吹き消え限界を定める上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAXとＮＯｘ限界を定める下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINと
のあいだの狭い範囲内に維持しなければならない。その
一方で、自動車用ガスタービンの総空燃比は負荷に応じ
て約８０〜約４００程度まで大幅に変化し、その中で燃
焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を上記の狭い範囲に収める
ため、１次空気分配率ｎ1を可変としなければならず、
そのために可変機構２１が必要となるのである。
【００２１】ここでは、アクチュエータ２４への指令値
を増加すれば、１次空気分配率ｎ1が大きくなるように
スリーブ２３とアクチュエータ２４のリンク機構とアク
チュエータ２４の駆動方向を設定している。
を増加すれば、１次空気分配率ｎ1が大きくなるように
スリーブ２３とアクチュエータ２４のリンク機構とアク
チュエータ２４の駆動方向を設定している。
【００２２】ここまでのガスタービン燃焼器１の構成は
先願（特願平４−２４２２９６号）と基本的に変わらな
い。
先願（特願平４−２４２２９６号）と基本的に変わらな
い。
【００２３】なお、上記の総空燃比とは燃焼器１に入っ
てくる全空気流量Ｇａと全燃料流量Ｗｆ（２つの燃料ノ
ズル４，６からの合計の燃料流量のこと）の比、つまり
Ｇａ／Ｗｆで定義される値のことである。ただし、後述
するように、この例の燃料流量範囲は、第１燃料ノズル
４だけから噴射供給される範囲に限っているため、ここ
での総空燃比はＧａと第１燃料ノズルからの燃料流量の
比になる。
てくる全空気流量Ｇａと全燃料流量Ｗｆ（２つの燃料ノ
ズル４，６からの合計の燃料流量のこと）の比、つまり
Ｇａ／Ｗｆで定義される値のことである。ただし、後述
するように、この例の燃料流量範囲は、第１燃料ノズル
４だけから噴射供給される範囲に限っているため、ここ
での総空燃比はＧａと第１燃料ノズルからの燃料流量の
比になる。
【００２４】ところで、減速時に燃料カットを行う場合
は、燃焼器での再着火（燃料の供給再開）のタイミング
の設定がむつかしくなるので、少ない燃料流量であって
も燃焼の火を絶やさないように第１燃料ノズル４から燃
料供給を続けることが考えられる。
は、燃焼器での再着火（燃料の供給再開）のタイミング
の設定がむつかしくなるので、少ない燃料流量であって
も燃焼の火を絶やさないように第１燃料ノズル４から燃
料供給を続けることが考えられる。
【００２５】しかしながら、急減速時に単に燃料流量を
少なくするだけだと、燃焼筒での空燃比が上限空燃比を
越えていれば燃焼の火が吹き消されるし、かといって燃
料流量を少なくしすぎて燃焼筒での空燃比が下限空燃比
以下になったのでは、ＮＯｘ排出量が増加する。
少なくするだけだと、燃焼筒での空燃比が上限空燃比を
越えていれば燃焼の火が吹き消されるし、かといって燃
料流量を少なくしすぎて燃焼筒での空燃比が下限空燃比
以下になったのでは、ＮＯｘ排出量が増加する。
【００２６】これに対処するため、この例では、１次空
気分配率ｎ1がアイドル時（無負荷時）の値より小さく
なるように可変機構２１を改造し、コントロールユニッ
ト１１で、急減速時になると１次空気分配率ｎ1が最小
となる位置に可変機構２１を動かすとともに、燃焼筒２
での空燃比が上限空燃比未満に収まるように第１燃料ノ
ズルからの燃料流量を制御し、さらに燃焼筒での空燃比
の変化を監視してこれが下限空燃比に到達したときは可
変機構２１をアイドル位置へと復帰させる。
気分配率ｎ1がアイドル時（無負荷時）の値より小さく
なるように可変機構２１を改造し、コントロールユニッ
ト１１で、急減速時になると１次空気分配率ｎ1が最小
となる位置に可変機構２１を動かすとともに、燃焼筒２
での空燃比が上限空燃比未満に収まるように第１燃料ノ
ズルからの燃料流量を制御し、さらに燃焼筒での空燃比
の変化を監視してこれが下限空燃比に到達したときは可
変機構２１をアイドル位置へと復帰させる。
【００２７】まず、１次空気分配率ｎ1がアイドル時の
値より小さくなるように、図２において空気取入れ孔２
２を図で右側に延長して形成するとともに、これに合わ
せてスリーブ２３もアイドル時の位置よりさらに右側に
移動できるようにスリーブ２３とアクチュエータ２４を
連結するリンク機構やアクチュエータ２４の動き代を設
定する。可変機構２１による１次空気分配率の可変領域
を１次空気の絞り側へと大幅に拡大するわけである。
値より小さくなるように、図２において空気取入れ孔２
２を図で右側に延長して形成するとともに、これに合わ
せてスリーブ２３もアイドル時の位置よりさらに右側に
移動できるようにスリーブ２３とアクチュエータ２４を
連結するリンク機構やアクチュエータ２４の動き代を設
定する。可変機構２１による１次空気分配率の可変領域
を１次空気の絞り側へと大幅に拡大するわけである。
【００２８】ここでは、１次空気分配率ｎ1がアイドル
時の値になるときの可変機構位置を０とし、１次空気分
配率ｎ1が大きくなる向き（スリーブ２３が図で左に向
かう向き）を正とする。また、１次空気分配率ｎ1が最
小になるときの可変機構位置（つまりスリーブ２３が最
も右側に移動した位置）を−ｘVGMAX（ｘVGMAX＞０）と
する。
時の値になるときの可変機構位置を０とし、１次空気分
配率ｎ1が大きくなる向き（スリーブ２３が図で左に向
かう向き）を正とする。また、１次空気分配率ｎ1が最
小になるときの可変機構位置（つまりスリーブ２３が最
も右側に移動した位置）を−ｘVGMAX（ｘVGMAX＞０）と
する。
【００２９】図３と図４は、コントロールユニット１１
で実行される動作を示すフローチャートである。
で実行される動作を示すフローチャートである。
【００３０】まず、データ（回転数センサ２５からのエ
ンジン回転数Ｎｃ、アクセルセンサ２６からのアクセル
開度θａ、位置センサ２７からの可変機構位置ｘVG）を
読み込み（図３のステップ１）、可変機構位置ｘVGから
は図６を内容とするテーブルを参照して可変機構位置に
対応する１次空気分配率ｎ1を、実回転数Ｎｃからは図
７、図８、図９および図１０を内容とするテーブルをそ
れぞれ参照して燃焼器に入ってくる全空気流量Ｇａ、Ｎ
Ｏｘ限界を定める下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINと吹き消え
限界を定める上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAXおよび第１燃料
ノズル４からの基本燃料流量Ｗｆ１MAPを求める（図３
のステップ２，３，４，５，６）。なお、これらのテー
ブル参照値は、後述する図３のステップ１０，１３、図
４のステップ２３，２６で使われる。
ンジン回転数Ｎｃ、アクセルセンサ２６からのアクセル
開度θａ、位置センサ２７からの可変機構位置ｘVG）を
読み込み（図３のステップ１）、可変機構位置ｘVGから
は図６を内容とするテーブルを参照して可変機構位置に
対応する１次空気分配率ｎ1を、実回転数Ｎｃからは図
７、図８、図９および図１０を内容とするテーブルをそ
れぞれ参照して燃焼器に入ってくる全空気流量Ｇａ、Ｎ
Ｏｘ限界を定める下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINと吹き消え
限界を定める上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAXおよび第１燃料
ノズル４からの基本燃料流量Ｗｆ１MAPを求める（図３
のステップ２，３，４，５，６）。なお、これらのテー
ブル参照値は、後述する図３のステップ１０，１３、図
４のステップ２３，２６で使われる。
【００３１】アクセル開度の１サイクル前のデータθａ
i-1と今回のデータθａiの差Δθａ（＝θａi-1−θ
ａi）を計算し、これと一定値ΔθａDを比較することに
より急減速時かどうかをみる（図３のステップ７，
８）。急減速時と緩減速時を分けるレベル（つまりΔθ
ａDのこと）は、要求減速率に対しメカニカルな可変機
構２１がアクセルペダルの動きに十分追従できるかどう
かによって決定する。
i-1と今回のデータθａiの差Δθａ（＝θａi-1−θ
ａi）を計算し、これと一定値ΔθａDを比較することに
より急減速時かどうかをみる（図３のステップ７，
８）。急減速時と緩減速時を分けるレベル（つまりΔθ
ａDのこと）は、要求減速率に対しメカニカルな可変機
構２１がアクセルペダルの動きに十分追従できるかどう
かによって決定する。
【００３２】急減速時でなければ緩減速時であるかどう
かみて（図３のステップ９）、緩減速時であれば上記の
４つのテーブル参照値（ｎ1、Ｇａ、〔Ａ／Ｆ〕1MIN、
〔Ａ／Ｆ〕1MAX）と後述の燃料流量指令値Ｗｆ１SETと
を用いて１次空気分配率ｎ1が所定の範囲 （Ｗｆ１SET／Ｇａ）・〔Ａ／Ｆ〕1MIN ≦ｎ1≦（Ｗｆ１SET／Ｇａ）・〔Ａ／Ｆ〕1MAX） …（１） に収まっているかどうかをみて、この範囲に収まってな
ければ、収まるように可変機構２１を移動させる（図３
のステップ１０〜１５）。
かみて（図３のステップ９）、緩減速時であれば上記の
４つのテーブル参照値（ｎ1、Ｇａ、〔Ａ／Ｆ〕1MIN、
〔Ａ／Ｆ〕1MAX）と後述の燃料流量指令値Ｗｆ１SETと
を用いて１次空気分配率ｎ1が所定の範囲 （Ｗｆ１SET／Ｇａ）・〔Ａ／Ｆ〕1MIN ≦ｎ1≦（Ｗｆ１SET／Ｇａ）・〔Ａ／Ｆ〕1MAX） …（１） に収まっているかどうかをみて、この範囲に収まってな
ければ、収まるように可変機構２１を移動させる（図３
のステップ１０〜１５）。
【００３３】（１）式の根拠は次の通りである。定常時
や緩減速時に燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAXと下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINのあいだ
の狭い範囲内に維持するための条件は、 〔Ａ／Ｆ〕1MIN≦〔Ａ／Ｆ〕1≦〔Ａ／Ｆ〕1MAX …（２） であり、一方燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1は 〔Ａ／Ｆ〕1＝（ｎ1・Ｇａ）／Ｗｆ１SET …（３） であるから、（２），（３）式をｎ1について整理する
と、（１）式が得られる。つまり、ｎ1を（１）式の範
囲に収めることが定常時や緩減速時の制御指針となるの
である。
や緩減速時に燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1を上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAXと下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINのあいだ
の狭い範囲内に維持するための条件は、 〔Ａ／Ｆ〕1MIN≦〔Ａ／Ｆ〕1≦〔Ａ／Ｆ〕1MAX …（２） であり、一方燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1は 〔Ａ／Ｆ〕1＝（ｎ1・Ｇａ）／Ｗｆ１SET …（３） であるから、（２），（３）式をｎ1について整理する
と、（１）式が得られる。つまり、ｎ1を（１）式の範
囲に収めることが定常時や緩減速時の制御指針となるの
である。
【００３４】このため、ｎ1＜（Ｗｆ１SET／Ｇａ）・
〔Ａ／Ｆ〕1MINであれば、燃焼筒での空燃比が下限空燃
比を下回ったと判断し、可変機構指令値ｘVGSETを一定
量ΔｘVGだけ大きくして可変機構２１を全閉方向（図で
左方向）に移動することで（図３のステップ１０，１
１，１２）、ｎ1が大きくなる側に戻し、この逆にｎ1＞
（Ｗｆ１SET／Ｇａ）・〔Ａ／Ｆ〕1MAXとなれば、燃焼
筒での空燃比が上限空燃比を越えたとして可変機構指令
値ｘVGSETをΔｘVGだけ小さくすることにより（図３の
ステップ１３，１４，１５）、ｎ1が小さくなる側に戻
す。
〔Ａ／Ｆ〕1MINであれば、燃焼筒での空燃比が下限空燃
比を下回ったと判断し、可変機構指令値ｘVGSETを一定
量ΔｘVGだけ大きくして可変機構２１を全閉方向（図で
左方向）に移動することで（図３のステップ１０，１
１，１２）、ｎ1が大きくなる側に戻し、この逆にｎ1＞
（Ｗｆ１SET／Ｇａ）・〔Ａ／Ｆ〕1MAXとなれば、燃焼
筒での空燃比が上限空燃比を越えたとして可変機構指令
値ｘVGSETをΔｘVGだけ小さくすることにより（図３の
ステップ１３，１４，１５）、ｎ1が小さくなる側に戻
す。
【００３５】なお、（３）式からも分かるように、この
例では燃料流量範囲を、第１燃料ノズル４だけから噴射
供給される範囲に限定している。図１０に第１燃料ノズ
ル４からの基本燃料流量Ｗｆ１MAPの特性に第２燃料ノ
ズル６からの基本燃料流量Ｗｆ２MAPの特性を重ねて示
すと、同図より第１燃料ノズル４だけから噴射供給され
る範囲は実回転数Ｎｃが所定回転数Ｎ１より小さな回転
域になるわけである。このため、図８にも示したよう
に、この例の燃料流量範囲において下限空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1MINはほぼ一定である。
例では燃料流量範囲を、第１燃料ノズル４だけから噴射
供給される範囲に限定している。図１０に第１燃料ノズ
ル４からの基本燃料流量Ｗｆ１MAPの特性に第２燃料ノ
ズル６からの基本燃料流量Ｗｆ２MAPの特性を重ねて示
すと、同図より第１燃料ノズル４だけから噴射供給され
る範囲は実回転数Ｎｃが所定回転数Ｎ１より小さな回転
域になるわけである。このため、図８にも示したよう
に、この例の燃料流量範囲において下限空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1MINはほぼ一定である。
【００３６】１次空気分配率ｎ1が（１）式の範囲に収
まれば、従来と同様に、実回転数Ｎｃが目標回転数ＮT
と一致するように燃料流量についてフィードバック制御
を行う（図ではθａ−ＮT制御で示す。図３のステップ
１６）。これは、図５のサブルーチンで示したように、
アクセル開度θａから図１１を内容とするテーブルを参
照して目標回転数ＮTを求め、この目標回転数ＮTと実回
転数Ｎｃの差からＰＩＤ制御量を求め、これを基本燃料
流量Ｗｆ１MAPに加算した値を燃料流量指令値Ｗｆ１SET
として出力するものである。
まれば、従来と同様に、実回転数Ｎｃが目標回転数ＮT
と一致するように燃料流量についてフィードバック制御
を行う（図ではθａ−ＮT制御で示す。図３のステップ
１６）。これは、図５のサブルーチンで示したように、
アクセル開度θａから図１１を内容とするテーブルを参
照して目標回転数ＮTを求め、この目標回転数ＮTと実回
転数Ｎｃの差からＰＩＤ制御量を求め、これを基本燃料
流量Ｗｆ１MAPに加算した値を燃料流量指令値Ｗｆ１SET
として出力するものである。
【００３７】一方、急減速時になると、まず１次空気分
配率ｎ1が最小になるように−ｘVGMAXを可変機構指令値
ｘVGSETとして出力し（図４のステップ２１，２２）、
吹き消え防止のための燃料流量Ｗｆ１を Ｗｆ１＝（ｎ1・Ｇａ）／〔Ａ／Ｆ〕1MAX …（４） により算出し、これを燃料流量指令値Ｗｆ１SETとする
（図４のステップ２３，２４，２５）。
配率ｎ1が最小になるように−ｘVGMAXを可変機構指令値
ｘVGSETとして出力し（図４のステップ２１，２２）、
吹き消え防止のための燃料流量Ｗｆ１を Ｗｆ１＝（ｎ1・Ｇａ）／〔Ａ／Ｆ〕1MAX …（４） により算出し、これを燃料流量指令値Ｗｆ１SETとする
（図４のステップ２３，２４，２５）。
【００３８】これにより吹き消えを生じることなく実回
転数Ｎｃ（全空気流量Ｇａ）が減少し、上記の（３）式
で算出される燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になれば、第１燃料ノズルからの
燃料流量を一気に最小燃料流量Ｗｆ1MIN（ほぼアイドル
時の燃料流量Ｗｆ１IDLEに等しい）まで減少しても燃焼
の火が吹き消されることがないので、〔Ａ／Ｆ〕1＜
〔Ａ／Ｆ〕1MAXになると、最小燃料流量Ｗｆ1MINを燃料
流量指令値Ｗｆ１SETとして出力する（図４のステップ
２７，２８，２９）。
転数Ｎｃ（全空気流量Ｇａ）が減少し、上記の（３）式
で算出される燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が上限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MAX未満になれば、第１燃料ノズルからの
燃料流量を一気に最小燃料流量Ｗｆ1MIN（ほぼアイドル
時の燃料流量Ｗｆ１IDLEに等しい）まで減少しても燃焼
の火が吹き消されることがないので、〔Ａ／Ｆ〕1＜
〔Ａ／Ｆ〕1MAXになると、最小燃料流量Ｗｆ1MINを燃料
流量指令値Ｗｆ１SETとして出力する（図４のステップ
２７，２８，２９）。
【００３９】さらに、燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1と
下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINを比較し、〔Ａ／Ｆ〕1＞
〔Ａ／Ｆ〕1MINの範囲で実回転数Ｎｃの変化が小さくな
ってエンジンが静定したときは、θａ−ＮT制御に移行
し（図４のステップ３０，３３，図３のステップ１
６）、〔Ａ／Ｆ〕1≦〔Ａ／Ｆ〕1MINになったときは、
ＮＯｘ排出量を考慮して、可変機構指令値ｘVGSETをア
イドル時の可変機構位置ｘVGI DLE（＝０）に戻す（図４
のステップ３０，３１，３２）。
下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINを比較し、〔Ａ／Ｆ〕1＞
〔Ａ／Ｆ〕1MINの範囲で実回転数Ｎｃの変化が小さくな
ってエンジンが静定したときは、θａ−ＮT制御に移行
し（図４のステップ３０，３３，図３のステップ１
６）、〔Ａ／Ｆ〕1≦〔Ａ／Ｆ〕1MINになったときは、
ＮＯｘ排出量を考慮して、可変機構指令値ｘVGSETをア
イドル時の可変機構位置ｘVGI DLE（＝０）に戻す（図４
のステップ３０，３１，３２）。
【００４０】なお、エンジンが静定したかどうかは、実
回転数の１サイクル前のデータＮｃj-1と今回のデータ
Ｎｃjの差（つまりエンジン回転数の変化量）ΔＮｃ
（＝Ｎｃj-1−Ｎｃj）と一定値ΔＮDを比較し、ΔＮｃ
≦ΔＮDになれば静定したと判断すればよい（図４のス
テップ３３）。
回転数の１サイクル前のデータＮｃj-1と今回のデータ
Ｎｃjの差（つまりエンジン回転数の変化量）ΔＮｃ
（＝Ｎｃj-1−Ｎｃj）と一定値ΔＮDを比較し、ΔＮｃ
≦ΔＮDになれば静定したと判断すればよい（図４のス
テップ３３）。
【００４１】ここで、この例の作用を図１２と図１３を
参照しながら説明する。簡単のため、定格点などの定常
運転から徐々にアクセルペダルを戻してそのままアイド
ル状態まで減速するときの経過（緩減速状態）を図１２
に実線で示す。また、下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINと上限
空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAXとは一定値として説明する。
参照しながら説明する。簡単のため、定格点などの定常
運転から徐々にアクセルペダルを戻してそのままアイド
ル状態まで減速するときの経過（緩減速状態）を図１２
に実線で示す。また、下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINと上限
空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MAXとは一定値として説明する。
【００４２】図１２において、アクセルをＯＦＦにして
も実回転数Ｎｃはロータの慣性でゆるやかにアイドル回
転数ＮｃIDLEまで低下する。この間、エンジンとしては
なんら出力を要求されないが、燃焼筒での空燃比がどう
なるかを考慮することなく、急激に第１燃料ノズルへの
燃料流量を低下させただけでは、図中２点鎖線のように
燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAX以上となる領域が生じて燃焼の火が吹き消されるの
で、この吹き消えが生じないようにするには、〔Ａ／
Ｆ〕1≦〔Ａ／Ｆ〕1MAXとなるように燃料流量を供給し
つづけなければならない。そこで、緩減速と同時にアイ
ドル時の可変機構位置ｘVGIDLEを指令することによって
１次空気量を絞り、かつ〔Ａ／Ｆ〕1＝〔Ａ／Ｆ〕1MAX
となるように第１燃料ノズルからの燃料流量を制御する
と、吹き消えを防止しつつ燃料流量の消費を少なくする
（つまり経済的にする）ことができる。
も実回転数Ｎｃはロータの慣性でゆるやかにアイドル回
転数ＮｃIDLEまで低下する。この間、エンジンとしては
なんら出力を要求されないが、燃焼筒での空燃比がどう
なるかを考慮することなく、急激に第１燃料ノズルへの
燃料流量を低下させただけでは、図中２点鎖線のように
燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAX以上となる領域が生じて燃焼の火が吹き消されるの
で、この吹き消えが生じないようにするには、〔Ａ／
Ｆ〕1≦〔Ａ／Ｆ〕1MAXとなるように燃料流量を供給し
つづけなければならない。そこで、緩減速と同時にアイ
ドル時の可変機構位置ｘVGIDLEを指令することによって
１次空気量を絞り、かつ〔Ａ／Ｆ〕1＝〔Ａ／Ｆ〕1MAX
となるように第１燃料ノズルからの燃料流量を制御する
と、吹き消えを防止しつつ燃料流量の消費を少なくする
（つまり経済的にする）ことができる。
【００４３】なお、緩減速と同時にアイドル時の可変機
構位置ｘVGIDLEを指令するが、可変機構の機械的遅れを
避けられず、図１２のように一定の遅れをもって可変機
構位置はアイドル位置ｘVGIDLEにいたる。この可変機構
位置の変化に対応し、緩減速時においては、定格からア
イドルに向かって単調にｎ1が小さくなり、アイドルに
おいてｎ1が最小となる。
構位置ｘVGIDLEを指令するが、可変機構の機械的遅れを
避けられず、図１２のように一定の遅れをもって可変機
構位置はアイドル位置ｘVGIDLEにいたる。この可変機構
位置の変化に対応し、緩減速時においては、定格からア
イドルに向かって単調にｎ1が小さくなり、アイドルに
おいてｎ1が最小となる。
【００４４】一方、急減速時に可変機構が一気に−ｘ
VGMAXの位置へと駆動され、かつこの急減速時にも吹き
消えが生じない空燃比となるように第１燃料ノズルから
の燃料流量（この燃料流量が（４）式のＷｆ１）が制御
されると、図１２において破線で示したように、可変機
構位置（ｘVG′参照）がアイドル位置ｘVGIDLE（＝０）
よりもｘVGMAXだけ低下した位置に向かって変化し、こ
れによって第１燃料ノズルからの燃料流量が破線のよう
に実線よりも低下するので（Ｗｆ１′参照）、斜線部の
分量の燃料を緩減速時より節約することができる。これ
は自動車の市街地走行のようにアクセルをＯＦＦにして
の急減速の多い運転条件では燃費向上に多大な貢献とな
る。
VGMAXの位置へと駆動され、かつこの急減速時にも吹き
消えが生じない空燃比となるように第１燃料ノズルから
の燃料流量（この燃料流量が（４）式のＷｆ１）が制御
されると、図１２において破線で示したように、可変機
構位置（ｘVG′参照）がアイドル位置ｘVGIDLE（＝０）
よりもｘVGMAXだけ低下した位置に向かって変化し、こ
れによって第１燃料ノズルからの燃料流量が破線のよう
に実線よりも低下するので（Ｗｆ１′参照）、斜線部の
分量の燃料を緩減速時より節約することができる。これ
は自動車の市街地走行のようにアクセルをＯＦＦにして
の急減速の多い運転条件では燃費向上に多大な貢献とな
る。
【００４５】しかしながら、可変機構を一気に−ｘ
VGMAXの位置へと駆動したとき、図４のステップ３０，
３１，３２を省略しステップ２９、３３からθａ−ＮT
制御に移行したのでは、−ｘVGMAXの位置への駆動によ
って１次空気分配率ｎ1を小さくしすぎるために実回転
数Ｎｃ（全空気流量Ｇａ）が十分低下してくると、破線
で示したように、燃焼筒での空燃比がＡ点から下限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MINより小さくなり（〔Ａ／Ｆ〕1′参
照）、網線部の分量だけＮＯｘ排出量が多くなる。
VGMAXの位置へと駆動したとき、図４のステップ３０，
３１，３２を省略しステップ２９、３３からθａ−ＮT
制御に移行したのでは、−ｘVGMAXの位置への駆動によ
って１次空気分配率ｎ1を小さくしすぎるために実回転
数Ｎｃ（全空気流量Ｇａ）が十分低下してくると、破線
で示したように、燃焼筒での空燃比がＡ点から下限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MINより小さくなり（〔Ａ／Ｆ〕1′参
照）、網線部の分量だけＮＯｘ排出量が多くなる。
【００４６】これに対して、図１３に示したように、こ
の例で燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が下限空燃比〔Ａ
／Ｆ〕1MINに到達したとき（つまりＡ点に到達したと
き）、一点鎖線のように可変機構がアイドル位置ｘ
VGIDLEに復帰されると（ｘVG′′参照）、燃焼筒での空
燃比が一点鎖線のようにＡ点から空燃比が大きくなる向
きに変化するのであり（〔Ａ／Ｆ〕1′′参照）、急減
速時にｎ1をアイドル時の値よりも小さくすることに伴
って燃焼筒での空燃比が下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINより
低下することによるＮＯｘの増加を防止することができ
る。なお、図１３（後述する図１５においても）におい
てＶＧは可変機構のことである。
の例で燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1が下限空燃比〔Ａ
／Ｆ〕1MINに到達したとき（つまりＡ点に到達したと
き）、一点鎖線のように可変機構がアイドル位置ｘ
VGIDLEに復帰されると（ｘVG′′参照）、燃焼筒での空
燃比が一点鎖線のようにＡ点から空燃比が大きくなる向
きに変化するのであり（〔Ａ／Ｆ〕1′′参照）、急減
速時にｎ1をアイドル時の値よりも小さくすることに伴
って燃焼筒での空燃比が下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕1MINより
低下することによるＮＯｘの増加を防止することができ
る。なお、図１３（後述する図１５においても）におい
てＶＧは可変機構のことである。
【００４７】図１４は他の実施例で、これは可変機構の
アイドル位置ｘVGIDLEへの復帰のタイミングを早めるよ
うにしたものである。
アイドル位置ｘVGIDLEへの復帰のタイミングを早めるよ
うにしたものである。
【００４８】図１４のように、燃焼筒での空燃比〔Ａ／
Ｆ〕1が 〔Ａ／Ｆ〕1IDLE＝（ｎ1・Ｇａ）／Ｗｆ１IDLE …（５） ただし、Ｗｆ１IDLE；アイドル時の基本燃料流量で算出
されるアイドル時の空燃比〔Ａ／Ｆ〕1IDLEになったタ
イミング（つまり図１５のＢ点）で可変機構をアイドル
位置ｘVGIDLEに復帰させることで（図１４のステップ４
１，４２，３１，３２）、図１５において燃焼筒での空
燃比が３点鎖線のように変化することになり（〔Ａ／
Ｆ〕1′′′参照）、アクチュエータの応答速度が必ず
しも十分でないときでも、燃焼筒での空燃比が下限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MINより低下することを確実に防止するこ
とができる。
Ｆ〕1が 〔Ａ／Ｆ〕1IDLE＝（ｎ1・Ｇａ）／Ｗｆ１IDLE …（５） ただし、Ｗｆ１IDLE；アイドル時の基本燃料流量で算出
されるアイドル時の空燃比〔Ａ／Ｆ〕1IDLEになったタ
イミング（つまり図１５のＢ点）で可変機構をアイドル
位置ｘVGIDLEに復帰させることで（図１４のステップ４
１，４２，３１，３２）、図１５において燃焼筒での空
燃比が３点鎖線のように変化することになり（〔Ａ／
Ｆ〕1′′′参照）、アクチュエータの応答速度が必ず
しも十分でないときでも、燃焼筒での空燃比が下限空燃
比〔Ａ／Ｆ〕1MINより低下することを確実に防止するこ
とができる。
【００４９】最後に、アイドル位置ｘVGIDLEへの復帰の
タイミングを早めるには、可変機構の時定数分、早めに
設定することもできる。燃料流量指令値をＷＦ１IDLEに
した以降の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1の下がり方は
定式化（マップ化）できるので、〔Ａ／Ｆ〕1が図１５
のＡ点から時定数分早い位置での空燃比に到達したタイ
ミングで復帰させるのである。
タイミングを早めるには、可変機構の時定数分、早めに
設定することもできる。燃料流量指令値をＷＦ１IDLEに
した以降の燃焼筒での空燃比〔Ａ／Ｆ〕1の下がり方は
定式化（マップ化）できるので、〔Ａ／Ｆ〕1が図１５
のＡ点から時定数分早い位置での空燃比に到達したタイ
ミングで復帰させるのである。
【００５０】
【発明の効果】第１の発明では、１次空気分配率を可変
にすることが可能であってアイドル時の値よりも大幅に
小さくすることが可能な可変機構を設けておき、急減速
時になると１次空気分配率がアイドル時の値より小さく
なる位置に可変機構を移動するとともに、燃焼筒での空
燃比が上限空燃比未満に収まるように燃焼器入口近傍に
設けた燃料ノズルからの燃料流量を制御し、その後に燃
焼筒での空燃比が下限空燃比に達したときは、可変機構
をアイドル位置へと復帰させることにしたため、急減速
時にも燃焼を維持しつつＮＯｘ排出量の増加を防止する
ことができ、かつ急減速時に可変機構をアイドル位置に
向かって移動させるときよりも燃料を節約することがで
きる。
にすることが可能であってアイドル時の値よりも大幅に
小さくすることが可能な可変機構を設けておき、急減速
時になると１次空気分配率がアイドル時の値より小さく
なる位置に可変機構を移動するとともに、燃焼筒での空
燃比が上限空燃比未満に収まるように燃焼器入口近傍に
設けた燃料ノズルからの燃料流量を制御し、その後に燃
焼筒での空燃比が下限空燃比に達したときは、可変機構
をアイドル位置へと復帰させることにしたため、急減速
時にも燃焼を維持しつつＮＯｘ排出量の増加を防止する
ことができ、かつ急減速時に可変機構をアイドル位置に
向かって移動させるときよりも燃料を節約することがで
きる。
【００５１】第２の発明は、可変機構のアイドル位置へ
の復帰を、燃焼筒での空燃比がアイドル時の空燃比に達
したタイミングとしたため、第１の発明の効果に加え
て、可変機構アクチュエータの応答速度が必ずしも十分
でないときでも、燃焼筒での空燃比が下限空燃比より低
下することを確実に防止することができる。
の復帰を、燃焼筒での空燃比がアイドル時の空燃比に達
したタイミングとしたため、第１の発明の効果に加え
て、可変機構アクチュエータの応答速度が必ずしも十分
でないときでも、燃焼筒での空燃比が下限空燃比より低
下することを確実に防止することができる。
【図１】第１の発明のクレーム対応図である。
【図２】一実施例の制御システムのブロック図である。
【図３】コントロールユニット１１での制御動作を説明
するための流れ図である。
するための流れ図である。
【図４】コントロールユニット１１での制御動作を説明
するための流れ図である。
するための流れ図である。
【図５】θａ−ＮT制御を説明するための流れ図であ
る。
る。
【図６】可変機構位置ｘVGに対する１次空気分配率ｎ１
の特性図である。
の特性図である。
【図７】実回転数Ｎｃに対する全空気流量Ｇａの特性図
である。
である。
【図８】実回転数Ｎｃに対する下限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MINの特性図である。
1MINの特性図である。
【図９】実回転数Ｎｃに対する上限空燃比〔Ａ／Ｆ〕
1MAXの特性図である。
1MAXの特性図である。
【図１０】実回転数Ｎｃに対する基本燃料流量Ｗｆ１
MAPの特性図である。
MAPの特性図である。
【図１１】アクセル開度θａに対する目標回転数ＮTの
特性図である。
特性図である。
【図１２】前記実施例の作用を説明するための波形図で
ある。
ある。
【図１３】前記実施例の作用を説明するための波形図で
ある。
ある。
【図１４】他の実施例のコントロールユニット１１での
制御動作を説明するための流れ図である。
制御動作を説明するための流れ図である。
【図１５】他の記実施例の作用を説明するための波形図
である。
である。
【図１６】第２の発明のクレーム対応図である。
１ 燃焼器 ２ 燃焼筒 ３ 蒸発管 ４ 第１燃料ノズル １１ コントロールユニット ２１ 可変機構 ２４ アクチュエータ ２５ 回転数センサ ２６ アクセルセンサ（負荷センサ） ２７ 可変機構位置センサ ３２ 燃料ノズル ３３ 可変機構 ３４ アクチュエータ ３５ 負荷センサ ３６ 急減速時判定手段 ３７ 最小位置指令値設定手段 ３８ 回転数センサ ３９ 全空気流量算出手段 ４０ 位置センサ ４１ １次空気分配率算出手段 ４２ 急減速時燃料流量算出手段 ４３ 基本燃料流量算出手段 ４４ 急減速時空燃比算出手段 ４５ 判定手段 ４６ 最小燃料流量設定手段 ４７ 判定手段 ４８ アイドル位置指令値設定手段 ５１ アイドル時空燃比算出手段 ５２ 判定手段
Claims (2)
- 【請求項１】燃焼用空気が流入する燃焼器入口と燃焼筒
と間にあって燃焼器入口近傍に噴射される燃料を蒸発さ
せるとともに燃焼用空気と混合させる予蒸発予混合通路
と、 前記燃焼器入口近傍に燃料を噴射する燃料ノズルと、 １次空気分配率を可変にすることが可能であってアイド
ル時の値よりも大幅に小さくすることが可能な可変機構
と、 この可変機構を駆動するアクチュエータと、 エンジンの負荷を検出するセンサと、 この負荷センサの検出値から急減速時であるかどうかを
判定する手段と、 この判定結果より急減速時に前記１次空気分配率を最小
とする位置に前記可変機構を駆動する可変機構指令値を
設定し、これを前記アクチュエータに出力する手段と、 エンジンの回転数を検出するセンサと、 この回転数センサの検出値から前記燃焼器に供給される
全空気流量を算出する手段と、 前記可変機構の実際の位置を検出するセンサと、 この位置センサの検出値から可変機構位置に対応する１
次空気分配率を算出する手段と、 この１次空気分配率、前記全空気流量および吹き消え限
界を定める上限空燃比を用いて、急減速時に前記燃焼筒
での空燃比が上限空燃比未満に収まるように前記燃料ノ
ズルから噴射する燃料流量を算出し、これを前記燃料ノ
ズルに出力する手段と、 前記回転数センサの検出値から前記燃料ノズルからの基
本燃料流量を算出する手段と、 この基本燃料流量、前記算出された１次空気分配率およ
び全空気流量を用いて、急減速時の前記燃焼筒での空燃
比を算出する手段と、 この急減速時の燃焼筒での空燃比が前記上限空燃比未満
になったかどうかを判定する手段と、 この判定結果より急減速時の燃焼筒での空燃比が前記上
限空燃比未満になったとき前記燃料ノズルから噴射する
燃料流量に最小燃料流量を設定し、これを前記燃料ノズ
ルに出力する手段と、 この最小燃料流量の設定後に前記急減速時の燃焼筒での
空燃比がＮＯｘ限界を定める下限空燃比以下になったか
どうかを判定する手段と、 この判定結果より最小燃料流量の設定後に前記急減速時
の燃焼筒での空燃比が下限空燃比以下になったとき前記
可変機構をアイドル位置に駆動する可変機構指令値を設
定し、これを前記アクチュエータに出力する手段とを設
けたことを特徴とするガスタービン燃焼器の制御装置。 - 【請求項２】燃焼用空気が流入する燃焼器入口と燃焼筒
と間にあって燃焼器入口近傍に噴射される燃料を蒸発さ
せるとともに燃焼用空気と混合させる予蒸発予混合通路
と、 前記燃焼器入口近傍に燃料を噴射する燃料ノズルと、 １次空気分配率を可変にすることが可能であってアイド
ル時の値よりも大幅に小さくすることが可能な可変機構
と、 この可変機構を駆動するアクチュエータと、 エンジンの負荷を検出するセンサと、 この負荷センサの検出値から急減速時であるかどうかを
判定する手段と、 この判定結果より急減速時に前記１次空気分配率を最小
とする位置に前記可変機構を駆動する可変機構指令値を
設定し、これを前記アクチュエータに出力する手段と、 エンジンの回転数を検出するセンサと、 この回転数センサの検出値から前記燃焼器に供給される
全空気流量を算出する手段と、 前記可変機構の実際の位置を検出するセンサと、 この位置センサの検出値から可変機構位置に対応する１
次空気分配率を算出する手段と、 この１次空気分配率、前記全空気流量および吹き消え限
界を定める上限空燃比を用いて、急減速時に前記燃焼筒
での空燃比が上限空燃比未満に収まるように前記燃料ノ
ズルから噴射する燃料流量を算出し、これを前記燃料ノ
ズルに出力する手段と、 前記回転数センサの検出値から前記燃料ノズルからの基
本燃料流量を算出する手段と、 この基本燃料流量、前記算出された１次空気分配率およ
び全空気流量を用いて、急減速時の前記燃焼筒での空燃
比を算出する手段と、 この急減速時の燃焼筒での空燃比が前記上限空燃比未満
になったかどうかを判定する手段と、 この判定結果より急減速時の燃焼筒での空燃比が前記上
限空燃比未満になったとき前記燃料ノズルから噴射する
燃料流量に最小燃料流量を設定し、これを前記燃料ノズ
ルに出力する手段と、 アイドル時の燃料流量、前記算出された１次空気分配率
および全空気流量を用いて、アイドル時の前記燃焼筒で
の空燃比を算出する手段と、 前記最小燃料流量の設定後に前記急減速時の燃焼筒での
空燃比が前記アイドル時の燃焼筒での空燃比以下になっ
たかどうかを判定する手段と、 この判定結果より最小燃料流量の設定後に前記急減速時
の燃焼筒での空燃比が前記アイドル時の燃焼筒での空燃
比以下になったとき前記可変機構をアイドル位置に駆動
する可変機構指令値を設定し、これを前記アクチュエー
タに出力する手段とを設けたことを特徴とするガスター
ビン燃焼器の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05227535A JP3132259B2 (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | ガスタービン燃焼器の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05227535A JP3132259B2 (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | ガスタービン燃焼器の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0783077A true JPH0783077A (ja) | 1995-03-28 |
| JP3132259B2 JP3132259B2 (ja) | 2001-02-05 |
Family
ID=16862430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05227535A Expired - Fee Related JP3132259B2 (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | ガスタービン燃焼器の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3132259B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009174847A (ja) * | 2008-01-22 | 2009-08-06 | General Electric Co <Ge> | ノズル等量比制御による燃焼希薄吹消え防止 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104329173B (zh) * | 2014-09-11 | 2016-05-25 | 中国科学院工程热物理研究所 | 一种燃气轮机燃料与空气混合比的控制方法及装置 |
-
1993
- 1993-09-13 JP JP05227535A patent/JP3132259B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009174847A (ja) * | 2008-01-22 | 2009-08-06 | General Electric Co <Ge> | ノズル等量比制御による燃焼希薄吹消え防止 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3132259B2 (ja) | 2001-02-05 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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