JPH0775727B2 - 傾斜圧延方法 - Google Patents
傾斜圧延方法Info
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- JPH0775727B2 JPH0775727B2 JP1085559A JP8555989A JPH0775727B2 JP H0775727 B2 JPH0775727 B2 JP H0775727B2 JP 1085559 A JP1085559 A JP 1085559A JP 8555989 A JP8555989 A JP 8555989A JP H0775727 B2 JPH0775727 B2 JP H0775727B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は主としてマンネスマン製管ラインにおいてピア
サーの次段に設けられ、内面規制工具としてマンドレル
バーを用いたエロンゲータによる傾斜圧延方法に関す
る。
サーの次段に設けられ、内面規制工具としてマンドレル
バーを用いたエロンゲータによる傾斜圧延方法に関す
る。
一般に、ピアサーにより中実ビレットに穿孔圧延を施し
て得たホローシェルの外径，肉厚を減ずべく延伸圧延す
る場合には２個の傾斜ロールと板状ガイドシュー，ロー
ラガイドシュー，又はディスクロール及びマンドレルバ
ーとを組み合せた２ロール・エロンゲータ、或いは３個
の傾斜ロールとマンドレルバーとを組み合せた３ロール
・エロンゲータ等が用いられている。ところで内面規制
工具としてマンドレルバーを用いる傾斜延伸圧延法はホ
ローシェルの内，外径を縮径する圧延法であるからガイ
ドシュー，ディスクロール等の外面規制工具による外径
の拘束力が大きく、外面に表面疵，肌あれ等が発生し、
外面品質が悪化し易い傾向がある。
て得たホローシェルの外径，肉厚を減ずべく延伸圧延す
る場合には２個の傾斜ロールと板状ガイドシュー，ロー
ラガイドシュー，又はディスクロール及びマンドレルバ
ーとを組み合せた２ロール・エロンゲータ、或いは３個
の傾斜ロールとマンドレルバーとを組み合せた３ロール
・エロンゲータ等が用いられている。ところで内面規制
工具としてマンドレルバーを用いる傾斜延伸圧延法はホ
ローシェルの内，外径を縮径する圧延法であるからガイ
ドシュー，ディスクロール等の外面規制工具による外径
の拘束力が大きく、外面に表面疵，肌あれ等が発生し、
外面品質が悪化し易い傾向がある。
また薄肉圧延では肉厚圧下によって生じる周方向伸び率
が厚肉圧延の場合よりも大きく、それだけ周長が増加し
易い傾向もあり、これを抑制するために外面規制工具
（ディスクロール等）による外径拘束周長が大きく、圧
延材料の後端形状不良、これに伴う尻詰まり等が発生し
易い。外面規制工具（ディスクロール等）に依らずに周
方向伸び比率を下げ、しかも軸方向伸び比率を大きくす
るには傾斜ロールの入側面角を大きくすればよいが、入
側面角を大きくすると、外面品質の低下、肉厚精度の低
下を免れ得ない。
が厚肉圧延の場合よりも大きく、それだけ周長が増加し
易い傾向もあり、これを抑制するために外面規制工具
（ディスクロール等）による外径拘束周長が大きく、圧
延材料の後端形状不良、これに伴う尻詰まり等が発生し
易い。外面規制工具（ディスクロール等）に依らずに周
方向伸び比率を下げ、しかも軸方向伸び比率を大きくす
るには傾斜ロールの入側面角を大きくすればよいが、入
側面角を大きくすると、外面品質の低下、肉厚精度の低
下を免れ得ない。
この対策として、傾斜ロールの入側部を２段構造にする
ことが行なわれている。
ことが行なわれている。
第７図は入側部を２段構造とした傾斜ロールの半截図で
あり、圧延材料の入側にロール直径が大きくなる比率が
２段階に変化する（２段面角）入側部Ａ、中間にロール
直径が略一定のリーリング部Ｂ、出側にロール直径が漸
次小さくなる出側部Ｃを備え、入側部Ａは更に夫々ロー
ル直径を２段に夫々直線的に増大せしめてロール軸心線
に対する面角が夫々α１，α２の導入部A1，加工部A2の
２部分で構成してある。
あり、圧延材料の入側にロール直径が大きくなる比率が
２段階に変化する（２段面角）入側部Ａ、中間にロール
直径が略一定のリーリング部Ｂ、出側にロール直径が漸
次小さくなる出側部Ｃを備え、入側部Ａは更に夫々ロー
ル直径を２段に夫々直線的に増大せしめてロール軸心線
に対する面角が夫々α１，α２の導入部A1，加工部A2の
２部分で構成してある。
なお、例えばα１，α２は下記の条件に設定されてい
る。
る。
４°＜α１＜５° ２°＜α２＜３° （Pozsgay,P“ACCU-ROLL:Anew Typeot Seamlesstube mi
ll"、Iron＆steel Engineer,1986-6,36）。
ll"、Iron＆steel Engineer,1986-6,36）。
しかしこのような２段面角は両面の境界部に稜線が形成
されるため圧延材料の表面性状を悪化させるという不都
合が生じ、また面角の小さい加工部A2を長くするとロー
ル入側長を長くしなければならず、また面角の大きい導
入部A1を長くするとロール入側長は短くできるが、薄肉
材料に対する噛み込み性が悪化する等の問題があった。
されるため圧延材料の表面性状を悪化させるという不都
合が生じ、また面角の小さい加工部A2を長くするとロー
ル入側長を長くしなければならず、また面角の大きい導
入部A1を長くするとロール入側長は短くできるが、薄肉
材料に対する噛み込み性が悪化する等の問題があった。
なお入側面を円弧状とした傾斜ロールも存在するが（実
開昭57-141805号）、これは砲弾型のプラグを用いたエ
ロンゲータについての構造であり、マンドレルバーと組
み合せたエロンゲータの傾斜ロールについてはその入側
面を曲面に形成した技術は存在しない。
開昭57-141805号）、これは砲弾型のプラグを用いたエ
ロンゲータについての構造であり、マンドレルバーと組
み合せたエロンゲータの傾斜ロールについてはその入側
面を曲面に形成した技術は存在しない。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであって、その
目的とするところは薄肉素材の噛み込み性を損なうこと
なく薄肉圧延を安定して行い得、高い肉厚精度が得られ
るようにした傾斜圧延法を提供するにある。
目的とするところは薄肉素材の噛み込み性を損なうこと
なく薄肉圧延を安定して行い得、高い肉厚精度が得られ
るようにした傾斜圧延法を提供するにある。
本発明に係る傾斜圧延方法は、内面に軸長方向に同一外
径のマンドレルバーを位置させた状態でホローシェルを
パスラインとの最短距離が入側から出側に向かうに従っ
て減少する面を有する入側部、パスラインとの最短距離
が入側から出側に向かって略一定の面を有するリーリン
グ部及びパスラインとの最短距離が入側から出側に向か
うに従って増大する面を有する出側部を具備する複数の
傾斜ロールにて螺進移動させつつ延伸圧延する方法にお
いて、前記入側部の面をロールバレル方向の各部とパス
ラインとの最短距離Ｆ（ｚ）の微分値のうち最大値;Max
｛−Ｆ′（ｚ）｝が下式を満足する曲面に形成した傾斜
ロールを用いることを特徴とする。
径のマンドレルバーを位置させた状態でホローシェルを
パスラインとの最短距離が入側から出側に向かうに従っ
て減少する面を有する入側部、パスラインとの最短距離
が入側から出側に向かって略一定の面を有するリーリン
グ部及びパスラインとの最短距離が入側から出側に向か
うに従って増大する面を有する出側部を具備する複数の
傾斜ロールにて螺進移動させつつ延伸圧延する方法にお
いて、前記入側部の面をロールバレル方向の各部とパス
ラインとの最短距離Ｆ（ｚ）の微分値のうち最大値;Max
｛−Ｆ′（ｚ）｝が下式を満足する曲面に形成した傾斜
ロールを用いることを特徴とする。
tan6°≦Max｛−Ｆ′（ｚ）｝≦tan20° 但し、パスラインをｚ軸とし、圧延方向 をｚ軸の正方向とする。
本発明はこれによって、傾斜ロールにおけるサイジング
を司るリーリング部長さを延長することが可能となり、
肉厚寸法精度の向上を図れることとなる。
を司るリーリング部長さを延長することが可能となり、
肉厚寸法精度の向上を図れることとなる。
以下本発明に係る傾斜圧延方法を図面に基づき具体的に
説明する。
説明する。
第１図は本発明にかかる傾斜圧延法の実施状態を示す部
分破断平面図、第２図は第１図のII−II線による拡大断
面図、第３図は第１図のIII−III線による側面図であ
り、図中1,2は主ロール、3,4はディスクロール、５はマ
ンドレルバーを示している。
分破断平面図、第２図は第１図のII−II線による拡大断
面図、第３図は第１図のIII−III線による側面図であ
り、図中1,2は主ロール、3,4はディスクロール、５はマ
ンドレルバーを示している。
主ロール1,2は第４図に示すように軸長方向の中間部に
後に詳述するＦ（ｚ）が一定のリーリング部Ｂを備え、
このリーリング部Ｂよりも先端側には先端側に向かうに
従って直径が滑らかに変化、具体的には前記Ｆ（ｚ）が
滑らかに漸増されて母線が円弧状をなし、これをロール
軸心線周りに回転させた態様の筒面（入側面）とした入
側部Ａが、また後端側には後端側に向かうに従って前記
Ｆ（ｚ）が漸増されて母線が直線状をなし円錐台形をな
す出側部Ｃが夫々形成されており、ホローシェルＨが通
過するパスラインを隔てて対向配置され、ホローシェル
Ｈが搬入される入側の端部はパスライン周りに所要角度
β（傾斜角という）傾斜させると共に、パスライン側に
向けて接近させ、パスラインに対して所要角度γ（交叉
角という）傾斜させて配設してあり、夫々図示しない駆
動源にて矢符方向に回転駆動せしめられるようになって
いる。
後に詳述するＦ（ｚ）が一定のリーリング部Ｂを備え、
このリーリング部Ｂよりも先端側には先端側に向かうに
従って直径が滑らかに変化、具体的には前記Ｆ（ｚ）が
滑らかに漸増されて母線が円弧状をなし、これをロール
軸心線周りに回転させた態様の筒面（入側面）とした入
側部Ａが、また後端側には後端側に向かうに従って前記
Ｆ（ｚ）が漸増されて母線が直線状をなし円錐台形をな
す出側部Ｃが夫々形成されており、ホローシェルＨが通
過するパスラインを隔てて対向配置され、ホローシェル
Ｈが搬入される入側の端部はパスライン周りに所要角度
β（傾斜角という）傾斜させると共に、パスライン側に
向けて接近させ、パスラインに対して所要角度γ（交叉
角という）傾斜させて配設してあり、夫々図示しない駆
動源にて矢符方向に回転駆動せしめられるようになって
いる。
入側部Ａは主として肉厚の圧下機能を、またリーリング
部Ｂは肉厚を一定に整える機能を、更に出側部Ｃは減肉
されたホローシェルＨ′に対する空もみによって形状を
円形に整える機能を夫々司るようになっている。
部Ｂは肉厚を一定に整える機能を、更に出側部Ｃは減肉
されたホローシェルＨ′に対する空もみによって形状を
円形に整える機能を夫々司るようになっている。
ディスクロール3,4はパスラインを隔ててその両側
（左，右又は上，下）の主ロール1,2間に夫々位置させ
て配設され、ホローシェルＨ（Ｈ′）の移動を助長すべ
く図示しない駆動源にて回転駆動せしめられるようにな
っている。
（左，右又は上，下）の主ロール1,2間に夫々位置させ
て配設され、ホローシェルＨ（Ｈ′）の移動を助長すべ
く図示しない駆動源にて回転駆動せしめられるようにな
っている。
マンドレルバー５はホローシェルＨの心孔内に挿通せし
められた状態でホローシェルＨと共に傾斜ロール1,2の
入側に向けパスライン上に沿って給送されるようになっ
ている。
められた状態でホローシェルＨと共に傾斜ロール1,2の
入側に向けパスライン上に沿って給送されるようになっ
ている。
第４図（イ）は前記交叉角ｒ＝０の場合の傾斜ロールの
拡大半截図であり、傾斜ロールにおける入側部Ａは母線
が円弧状をなし、その曲率中心はリーリング部Ｂと入側
部Ａとの境界線を含む平面上にあって曲率半径はＲとな
っている。またリーリング部Ｂは軸心線と平行な直線状
に、更に出側部Ｃの出側面は軸心線に対し出側面角α３
で交叉する直線状に形成してある。
拡大半截図であり、傾斜ロールにおける入側部Ａは母線
が円弧状をなし、その曲率中心はリーリング部Ｂと入側
部Ａとの境界線を含む平面上にあって曲率半径はＲとな
っている。またリーリング部Ｂは軸心線と平行な直線状
に、更に出側部Ｃの出側面は軸心線に対し出側面角α３
で交叉する直線状に形成してある。
第４図（ロ）は第４図（イ）に示す傾斜ロールの周面に
おける軸長方向の各部と圧延材料のパスラインとの間の
距離Ｆ（ｚ）とその微分値、即ちＦ′（ｚ）の最大値Ma
x｛−Ｆ′（ｚ）｝を示すグラフであり、これから明ら
かなように入側部ＡではMax｛−Ｆ′（ｚ）｝は所定の
勾配（例えば−tan15°）に、またリーリング部Ｂの微
分値は零，出側部Ｃの微分値は所定の一定値となってい
る。本発明者の実験によれば従来の２段面角の傾斜ロー
ルでは、入側面角が10°で圧延材料の噛み込み限界とな
るが入側面を円弧状とした傾斜ロールを用いる本発明方
法ではMax｛−Ｆ′（ｚ）｝＝tan20°まで噛み込みが可
能である。
おける軸長方向の各部と圧延材料のパスラインとの間の
距離Ｆ（ｚ）とその微分値、即ちＦ′（ｚ）の最大値Ma
x｛−Ｆ′（ｚ）｝を示すグラフであり、これから明ら
かなように入側部ＡではMax｛−Ｆ′（ｚ）｝は所定の
勾配（例えば−tan15°）に、またリーリング部Ｂの微
分値は零，出側部Ｃの微分値は所定の一定値となってい
る。本発明者の実験によれば従来の２段面角の傾斜ロー
ルでは、入側面角が10°で圧延材料の噛み込み限界とな
るが入側面を円弧状とした傾斜ロールを用いる本発明方
法ではMax｛−Ｆ′（ｚ）｝＝tan20°まで噛み込みが可
能である。
なお、傾斜ロールの入側面の形状は円弧状曲面に限らず
傾斜ロールの入側面が下記条件を満足するように設定さ
れておればよい。
傾斜ロールの入側面が下記条件を満足するように設定さ
れておればよい。
tan6°＜Max｛−Ｆ′（ｚ）｝＝tan20° Max｛−Ｆ′（ｚ）｝をtan6°以上とする理由はtan6°
未満では平均の面角が小さくなり、薄肉圧延に対する優
位性が発揮出来ず、またMax｛−Ｆ′（ｚ）｝をtan20°
以下とする理由はこれを越えると圧延材料の噛み込み角
が大きくなり、圧延材料の噛み込み不良を招くこととな
るからである。
未満では平均の面角が小さくなり、薄肉圧延に対する優
位性が発揮出来ず、またMax｛−Ｆ′（ｚ）｝をtan20°
以下とする理由はこれを越えると圧延材料の噛み込み角
が大きくなり、圧延材料の噛み込み不良を招くこととな
るからである。
第５図に示す形状で主要部の寸法諸元が下記の傾斜ロー
ルを用いた本発明方法と 傾斜ロールの主要部寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ（−50） :31.3mm 入側部長さ :50mm リーリング部長さ :60mm 第７図に示す形状で主要部の寸法諸元が下記の傾斜ロー
ルを用いた従来方法と ロール寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ（−10
0） :30.4mm 入側部長さ :100mm 入側面角 α１ :5° α２ :3° を用いた傾斜延伸圧延機を用いて下記寸法のホローシェ
ルＨを傾斜延伸圧延した。
ルを用いた本発明方法と 傾斜ロールの主要部寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ（−50） :31.3mm 入側部長さ :50mm リーリング部長さ :60mm 第７図に示す形状で主要部の寸法諸元が下記の傾斜ロー
ルを用いた従来方法と ロール寸法諸元 傾斜ロールの入側端縁とパスラインとの距離Ｆ（−10
0） :30.4mm 入側部長さ :100mm 入側面角 α１ :5° α２ :3° を用いた傾斜延伸圧延機を用いて下記寸法のホローシェ
ルＨを傾斜延伸圧延した。
表１ ホローシェル寸法 外径60 mm 肉厚7mm 圧延目標寸法 外径55 mm 肉厚2 mm マンドレルバー 直径44 mm ロール開度 45.5mm この結果、従来の傾斜ロールを用いた傾斜圧延機による
延伸圧延では圧延材料の後端部が角張り、尻抜け不良が
発生したが、本発明方法を適用した傾斜延伸圧延では圧
延材料の後端部にも四角張りが発生せず、尻抜けも良好
であった。
延伸圧延では圧延材料の後端部が角張り、尻抜け不良が
発生したが、本発明方法を適用した傾斜延伸圧延では圧
延材料の後端部にも四角張りが発生せず、尻抜けも良好
であった。
また表面形状，偏肉率（％）について比較したところ、
第６図（イ），（ロ）、第８図（イ），（ロ）に示す如
くであった。
第６図（イ），（ロ）、第８図（イ），（ロ）に示す如
くであった。
第６図（イ），（ロ）は本発明方法を適用したときの、
また第８図（イ），（ロ）は従来方法を適用したときの
各表面形状，偏肉率を示しており、夫々横軸に圧延材料
の先端から後端側に向けて距離（mm）を、また縦軸には
表面形状，偏肉率（％）を夫々とってある。
また第８図（イ），（ロ）は従来方法を適用したときの
各表面形状，偏肉率を示しており、夫々横軸に圧延材料
の先端から後端側に向けて距離（mm）を、また縦軸には
表面形状，偏肉率（％）を夫々とってある。
このグラフから明らかな如く、本発明方法に依った場合
は従来方法によった場合と比較して表面形状，偏肉率と
も大幅に改善されていることが解る。
は従来方法によった場合と比較して表面形状，偏肉率と
も大幅に改善されていることが解る。
なお、表面形状は得られた圧延材料を半割りして測定し
た値である。
た値である。
また、両傾斜ロールは最大ロール直径及び全胴長が同一
であり、各傾斜ロールのリーリング部長さと出側部長さ
とはそれぞれ前記全胴長から入側部長さを除いた残部長
を約3:4の長さに比例配分したものである。
であり、各傾斜ロールのリーリング部長さと出側部長さ
とはそれぞれ前記全胴長から入側部長さを除いた残部長
を約3:4の長さに比例配分したものである。
以上の如く本発明方法にあっては、パスラインとの最短
距離が入側から出側に向かうに従って減少する面を有す
る入側部、パスラインとの最短距離が入側から出側に向
かうに従って増大する面を有する出側部、パスラインと
の最短距離が入側から出側に向かって略一定の面を有す
るリーリング部を有し、しかも入側部の面をロールバレ
ル方向の各部とパスラインとの最短距離Ｆ（ｚ）の微分
値のうち、最大値;Max｛−Ｆ′（ｚ）｝がtan6°≦Max
｛−Ｆ′（ｚ）｝≦tan20°を満足するよう設定した傾
斜ロールとマンドレルバーとを組合せて傾斜圧延を行う
から、入側部の軸長方向寸法を短かく、リーリング部を
長く出来て、限られた傾斜ロールのロールバレル方向寸
法を有効に利用して管外面疵，偏肉を効果的に防止する
ことが出来て肉厚寸法の精度を大幅に向上することが出
来る優れた効果を奏するものである。
距離が入側から出側に向かうに従って減少する面を有す
る入側部、パスラインとの最短距離が入側から出側に向
かうに従って増大する面を有する出側部、パスラインと
の最短距離が入側から出側に向かって略一定の面を有す
るリーリング部を有し、しかも入側部の面をロールバレ
ル方向の各部とパスラインとの最短距離Ｆ（ｚ）の微分
値のうち、最大値;Max｛−Ｆ′（ｚ）｝がtan6°≦Max
｛−Ｆ′（ｚ）｝≦tan20°を満足するよう設定した傾
斜ロールとマンドレルバーとを組合せて傾斜圧延を行う
から、入側部の軸長方向寸法を短かく、リーリング部を
長く出来て、限られた傾斜ロールのロールバレル方向寸
法を有効に利用して管外面疵，偏肉を効果的に防止する
ことが出来て肉厚寸法の精度を大幅に向上することが出
来る優れた効果を奏するものである。
第１図は本発明方法の実施状態を示す部分破断平面図、
第２図は第１図のII−II線による部分拡大断面図、第３
図は第１図のIII−III線による側面図、第４図は傾斜ロ
ールの形状を示す説明図、第５図は本発明に用いる傾斜
ロールの主要部寸法例を示す説明図、第６図（イ），
（ロ）は本発明方法の試験結果を示すグラフ、第７図は
従来の傾斜ロールの主要部寸法例を示す説明図、第８図
（イ），（ロ）は従来方法の試験結果を示すグラフであ
る。 1,2……傾斜ロール、3,4……ディスクロール、５……マ
ンドレルバー、Ａ……入側部、Ｂ……リーリング部、Ｃ
……出側部
第２図は第１図のII−II線による部分拡大断面図、第３
図は第１図のIII−III線による側面図、第４図は傾斜ロ
ールの形状を示す説明図、第５図は本発明に用いる傾斜
ロールの主要部寸法例を示す説明図、第６図（イ），
（ロ）は本発明方法の試験結果を示すグラフ、第７図は
従来の傾斜ロールの主要部寸法例を示す説明図、第８図
（イ），（ロ）は従来方法の試験結果を示すグラフであ
る。 1,2……傾斜ロール、3,4……ディスクロール、５……マ
ンドレルバー、Ａ……入側部、Ｂ……リーリング部、Ｃ
……出側部
Claims (1)
- 【請求項１】内面に軸長方向に同一外径のマンドレルバ
ーを位置させた状態でホローシェルをパスラインとの最
短距離が入側から出側に向かうに従って減少する面を有
する入側部、パスラインとの最短距離が入側から出側に
向かって略一定の面を有するリーリング部及びパスライ
ンとの最短距離が入側から出側に向かうに従って増大す
る面を有する出側部を具備する複数の傾斜ロールにて螺
進移動させつつ延伸圧延する方法において、 前記入側部の面をロールバレル方向の各部とパスライン
との最短距離Ｆ（ｚ）の微分値のうち最大値;Max｛−
Ｆ′（ｚ）｝が下式を満足する曲面に形成した傾斜ロー
ルを用いることを特徴とする傾斜圧延方法。 tan6°≦Max｛−Ｆ′（ｚ）｝≦tan20° 但し、パスラインをｚ軸とし、圧延方向をｚ軸の正方向
とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085559A JPH0775727B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 傾斜圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085559A JPH0775727B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 傾斜圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02263506A JPH02263506A (ja) | 1990-10-26 |
| JPH0775727B2 true JPH0775727B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=13862174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1085559A Expired - Fee Related JPH0775727B2 (ja) | 1989-04-03 | 1989-04-03 | 傾斜圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0775727B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4615432B2 (ja) * | 2005-12-12 | 2011-01-19 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 内面疵の発生を防止するバレル型ピアサーロール |
| US20230054014A1 (en) | 2020-01-14 | 2023-02-23 | Nippon Steel Corporation | Method for producing seamless metal tube |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6327845U (ja) * | 1986-08-05 | 1988-02-24 |
-
1989
- 1989-04-03 JP JP1085559A patent/JPH0775727B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02263506A (ja) | 1990-10-26 |
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