JPH0770726A - 超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0770726A JPH0770726A JP21840393A JP21840393A JPH0770726A JP H0770726 A JPH0770726 A JP H0770726A JP 21840393 A JP21840393 A JP 21840393A JP 21840393 A JP21840393 A JP 21840393A JP H0770726 A JPH0770726 A JP H0770726A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り性と良好なパウダリング性を兼ね備え
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提案。 【構成】 極低炭素鋼にTiを0.01〜0.15wt％含有させ、
亜鉛浴中の全Al濃度を0.15〜0.20wt％とし、合金化時の
鋼板温度を 450〜530 ℃とする。
た合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提案。 【構成】 極低炭素鋼にTiを0.01〜0.15wt％含有させ、
亜鉛浴中の全Al濃度を0.15〜0.20wt％とし、合金化時の
鋼板温度を 450〜530 ℃とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はTiを含有する冷延鋼板を
素材とする超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法に関するものであり、特にプレス加工時に起こるパ
ウダリングと呼ばれる耐亜鉛剥離性を良好にするための
ものである。
素材とする超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法に関するものであり、特にプレス加工時に起こるパ
ウダリングと呼ばれる耐亜鉛剥離性を良好にするための
ものである。
【０００２】
【従来の技術】合金化溶融亜鉛めっきはその耐食性から
自動車用鋼板として幅広く用いられているが、近年、さ
らにプレス加工性の観点から高延性・高ランクフォード
（ｒ）値を持つ超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板が必要と
されている。超深絞り用鋼板としては深絞り性に悪影響
をおよぼすＣを低減した極低炭素鋼が用いられるが、さ
らに炭窒化物形成元素であるTiを添加することにより高
延性・高ｒ値を持つ鋼板が得られる（例えば、特開平４
−66647 号公報）。これはTiが固溶ＣやＮと結合して T
iC、TiN を形成し、Ｃ、Ｎを無害化するためである。
自動車用鋼板として幅広く用いられているが、近年、さ
らにプレス加工性の観点から高延性・高ランクフォード
（ｒ）値を持つ超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板が必要と
されている。超深絞り用鋼板としては深絞り性に悪影響
をおよぼすＣを低減した極低炭素鋼が用いられるが、さ
らに炭窒化物形成元素であるTiを添加することにより高
延性・高ｒ値を持つ鋼板が得られる（例えば、特開平４
−66647 号公報）。これはTiが固溶ＣやＮと結合して T
iC、TiN を形成し、Ｃ、Ｎを無害化するためである。
【０００３】しかし、Tiを添加し、固溶Ｃ、Ｎ量を減ら
すことで溶融亜鉛めっき時の合金化速度が極めて速くな
る。そのため、素地鋼板とめっき層界面との間に硬くて
脆いΓ相を形成し易くプレス加工時に亜鉛が剥離すると
いったパウダリング性の劣化が著しく、また合金化が速
いため過合金が起こり易いという欠点が生じている。
すことで溶融亜鉛めっき時の合金化速度が極めて速くな
る。そのため、素地鋼板とめっき層界面との間に硬くて
脆いΓ相を形成し易くプレス加工時に亜鉛が剥離すると
いったパウダリング性の劣化が著しく、また合金化が速
いため過合金が起こり易いという欠点が生じている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の欠点を解消し、深絞り性と良好な耐パウダリング性
を兼ね備える超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提案することを目的とするものである。
術の欠点を解消し、深絞り性と良好な耐パウダリング性
を兼ね備える超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提案することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ：0.003 wt
％以下、Si：0.1 wt％以下、Mn：1.0 wt％以下、Ｐ：0.
05wt％以下、Ｓ：0.015 wt％以下、Sol.Al：0.01〜0.10
wt％以下、Ｎ：0.005wt％以下及び次の２式を満たすTi
を含み、 0.01wt％≦Ti≦0.15wt％ ……（１） １≦〔Ti／｛（48／14) Ｎ（wt％) ＋（48／32) Ｓ（wt
％) ＋（48／12) Ｃ（wt％) ｝≦４………（２） 残部は鉄及び不可避的不純物からなる冷延鋼板を使用
し、溶融亜鉛めっき時のZn浴中のAl濃度を0.15〜0.20wt
％でめっきを行うことによりAl−Fe合金層中Al量を0.15
〜0.40ｇ／ｍ2 とし、合金化時の鋼板温度を 450〜530
℃とすることを特徴とする超深絞り用合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法であり、さらに必要に応じて冷延鋼
板中に、Ｂ：0.0001〜0.001 wt％、Nb：0.02％以下のい
ずれか、あるいは両方とも含有することができる。
％以下、Si：0.1 wt％以下、Mn：1.0 wt％以下、Ｐ：0.
05wt％以下、Ｓ：0.015 wt％以下、Sol.Al：0.01〜0.10
wt％以下、Ｎ：0.005wt％以下及び次の２式を満たすTi
を含み、 0.01wt％≦Ti≦0.15wt％ ……（１） １≦〔Ti／｛（48／14) Ｎ（wt％) ＋（48／32) Ｓ（wt
％) ＋（48／12) Ｃ（wt％) ｝≦４………（２） 残部は鉄及び不可避的不純物からなる冷延鋼板を使用
し、溶融亜鉛めっき時のZn浴中のAl濃度を0.15〜0.20wt
％でめっきを行うことによりAl−Fe合金層中Al量を0.15
〜0.40ｇ／ｍ2 とし、合金化時の鋼板温度を 450〜530
℃とすることを特徴とする超深絞り用合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法であり、さらに必要に応じて冷延鋼
板中に、Ｂ：0.0001〜0.001 wt％、Nb：0.02％以下のい
ずれか、あるいは両方とも含有することができる。
【０００６】
【作用】本発明は、極低炭素鋼にTiを含有する超深絞り
用鋼板の製造方法に関するものであり、溶融亜鉛めっき
時のZn浴中へAl濃度を0.15〜0.20wt％で行うことにより
Al−Fe合金層中Al量を0.15〜0.40ｇ／ｍ2 とし、合金化
時の鋼板温度を 450〜 530℃とするものである。その結
果、深絞り性を損なうことなくΓ相形成の抑制および過
合金防止により良好なパウダリング性を持つことを見い
だした。
用鋼板の製造方法に関するものであり、溶融亜鉛めっき
時のZn浴中へAl濃度を0.15〜0.20wt％で行うことにより
Al−Fe合金層中Al量を0.15〜0.40ｇ／ｍ2 とし、合金化
時の鋼板温度を 450〜 530℃とするものである。その結
果、深絞り性を損なうことなくΓ相形成の抑制および過
合金防止により良好なパウダリング性を持つことを見い
だした。
【０００７】ここで言う、Al−Fe合金層とはZn浴浸漬時
にめっき層と鋼板の界面に生成する主成分がFe2Al5であ
る層のことであり、本発明ではこの合金層中のAl量を規
制するものである。以下に本発明の目的である耐パウダ
リング性に優れた超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法について詳細に説明する。
にめっき層と鋼板の界面に生成する主成分がFe2Al5であ
る層のことであり、本発明ではこの合金層中のAl量を規
制するものである。以下に本発明の目的である耐パウダ
リング性に優れた超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法について詳細に説明する。
【０００８】本発明で用いる冷延鋼板中の成分は以下の
理由に基づいて決定したものである。 Ｃ：鋼中のＣは深絞り性に悪影響を与え、ｒ値を下げる
働きがあるため0.003wt％以下とする。 Si：Siは酸化物を形成し鋼板とZnめっき浴との密着性を
低下させ不めっきの原因となるため、0.1 wt％以下とす
る。
理由に基づいて決定したものである。 Ｃ：鋼中のＣは深絞り性に悪影響を与え、ｒ値を下げる
働きがあるため0.003wt％以下とする。 Si：Siは酸化物を形成し鋼板とZnめっき浴との密着性を
低下させ不めっきの原因となるため、0.1 wt％以下とす
る。
【０００９】Mn：Mnは鋼に強度を持たせるために必要で
あるが、1.0 wt％を超えると深絞り性に悪影響を及ぼす
ため、1.0 wt％以下とする。 Ｐ：Ｐも鋼強度を増すために有効であるが、２次加工脆
性を起こしやすく、また深絞り性にも悪影響であるので
0.05wt％以下とする。 Ｓ、Ｎ：ＳとＮは鋼中に固溶して深絞り性に悪影響を及
ぼし、またTiと結合をつくりやすく TiS、TiN を生成
し、固溶Ｃを固定する有効なTi量を減少させるためＳ：
0.015 wt％以下、Ｎ：0.005 wt％以下とする。
あるが、1.0 wt％を超えると深絞り性に悪影響を及ぼす
ため、1.0 wt％以下とする。 Ｐ：Ｐも鋼強度を増すために有効であるが、２次加工脆
性を起こしやすく、また深絞り性にも悪影響であるので
0.05wt％以下とする。 Ｓ、Ｎ：ＳとＮは鋼中に固溶して深絞り性に悪影響を及
ぼし、またTiと結合をつくりやすく TiS、TiN を生成
し、固溶Ｃを固定する有効なTi量を減少させるためＳ：
0.015 wt％以下、Ｎ：0.005 wt％以下とする。
【００１０】sol.Al：Alは溶鋼段階で脱酸剤として用い
られ、TiやNbの酸化による損失を防ぐ役割をしている。
そのため、0.01wt％以上必要であるが、コスト面から0.
10wt％以下とする。 Ti：TiはTiC 、TiS 、TiN を生成して深絞り性に悪影響
を及ぼす固溶Ｃ、Ｓ、Ｎを無害化するため、その添加に
より高延性・高ｒ値を持つ鋼板が得られる。しかし、Ti
とＣ＋Ｓ＋Ｎとの原子比１では固溶Ｃ、Ｓ、Ｎの固定力
が不足で目的の超深絞り用鋼板は得られない。そこで、
さらに固溶Ｃ、Ｓ、Ｎ量を減少させ、より高ｒ値の鋼板
を得るために以下の２式を満足するTiを添加する必要が
ある。上限はＣ、Ｓ、Ｎの固溶効果の飽和と経済性から
決定した。 0.01wt％≦Ti≦0.15wt％ ……（１） １≦〔Ti／｛（48／14) Ｎ（wt％) ＋（48／32) Ｓ（wt
％) ＋（48／12) Ｃ（wt％) ｝≦４………（２） Nb：Nbは鋼板の伸び及びｒ値の面内異方性をなくす効果
があるため添加しても良い。0.02wt％を超えてはその効
果が飽和するため上限を0.02wt％とした。
られ、TiやNbの酸化による損失を防ぐ役割をしている。
そのため、0.01wt％以上必要であるが、コスト面から0.
10wt％以下とする。 Ti：TiはTiC 、TiS 、TiN を生成して深絞り性に悪影響
を及ぼす固溶Ｃ、Ｓ、Ｎを無害化するため、その添加に
より高延性・高ｒ値を持つ鋼板が得られる。しかし、Ti
とＣ＋Ｓ＋Ｎとの原子比１では固溶Ｃ、Ｓ、Ｎの固定力
が不足で目的の超深絞り用鋼板は得られない。そこで、
さらに固溶Ｃ、Ｓ、Ｎ量を減少させ、より高ｒ値の鋼板
を得るために以下の２式を満足するTiを添加する必要が
ある。上限はＣ、Ｓ、Ｎの固溶効果の飽和と経済性から
決定した。 0.01wt％≦Ti≦0.15wt％ ……（１） １≦〔Ti／｛（48／14) Ｎ（wt％) ＋（48／32) Ｓ（wt
％) ＋（48／12) Ｃ（wt％) ｝≦４………（２） Nb：Nbは鋼板の伸び及びｒ値の面内異方性をなくす効果
があるため添加しても良い。0.02wt％を超えてはその効
果が飽和するため上限を0.02wt％とした。
【００１１】Ｂ：Ｂは粒界に偏析し２次加工脆性を防ぐ
役割をし、また、溶接性の改善にも良好な結果を与える
ため添加しても良い。0.0001wt％未満ではその効果はほ
とんど見られず、0.001 wt％を超えては効果は飽和す
る。次に上記成分を含有する鋼において、超深絞り用鋼
板に必要な高ｒ値を得るための熱延条件、冷延条件につ
いて述べる。
役割をし、また、溶接性の改善にも良好な結果を与える
ため添加しても良い。0.0001wt％未満ではその効果はほ
とんど見られず、0.001 wt％を超えては効果は飽和す
る。次に上記成分を含有する鋼において、超深絞り用鋼
板に必要な高ｒ値を得るための熱延条件、冷延条件につ
いて述べる。
【００１２】熱延条件：加熱温度は1000〜1300℃が良
く、熱延仕上げ温度が 800〜1000℃が良く、好ましくは
850〜920 ℃がよい。また、巻き取り温度は 500〜750
℃がよい。 冷延条件：圧下率60％以上が良く、好ましくは70％以上
がよい。 次に冷間圧延に続く焼鈍還元の条件に付いて述べる。
く、熱延仕上げ温度が 800〜1000℃が良く、好ましくは
850〜920 ℃がよい。また、巻き取り温度は 500〜750
℃がよい。 冷延条件：圧下率60％以上が良く、好ましくは70％以上
がよい。 次に冷間圧延に続く焼鈍還元の条件に付いて述べる。
【００１３】焼鈍還元条件：焼鈍還元前の鋼板表面の清
浄化は脱脂、酸洗、燃焼などの常法によれば良く、焼鈍
雰囲気は数％から数十％の水素を含む窒素雰囲気を用い
ると良い。露点は０℃以下にすることが望ましい。焼鈍
還元温度は 780℃以上が好ましい。焼鈍還元された鋼板
はそのまま還元性雰囲気中で溶融亜鉛めっき浴温付近ま
で冷却されてめっき浴に浸漬され、その後合金化処理が
なされる。そのめっき浴の条件および合金化の条件につ
いて以下に述べる。
浄化は脱脂、酸洗、燃焼などの常法によれば良く、焼鈍
雰囲気は数％から数十％の水素を含む窒素雰囲気を用い
ると良い。露点は０℃以下にすることが望ましい。焼鈍
還元温度は 780℃以上が好ましい。焼鈍還元された鋼板
はそのまま還元性雰囲気中で溶融亜鉛めっき浴温付近ま
で冷却されてめっき浴に浸漬され、その後合金化処理が
なされる。そのめっき浴の条件および合金化の条件につ
いて以下に述べる。
【００１４】めっき浴中Al濃度：本発明はめっき浴中Al
量を規制してAl−Fe合金層量を制御し、加工時のめっき
層剥離に悪影響を及ぼすΓ相の低減をはかるとともに、
めっき層中Fe含有率の上昇を遅くしてFe含有率が12％以
上になる過合金を防止し、優れた耐パウダリング性を確
保するものである。本発明の成分の超深絞り用鋼板にお
いては、従来のめっき浴中Al濃度、Al−Fe合金層量が少
ないため合金化が極めて速く、またΓ相の形成が容易に
なされ耐パウダリング性は悪化する。Γ相の生成を抑制
するためには従来のめっき浴より浴中Al濃度を高くし、
合金化を抑制するAl−Fe合金層を多く形成することが効
果的であることがわかった。そのため、浴中Al濃度は0.
15wt％以上が必要であり、好ましくは0.155 wt％以上が
よく、そのときのAl−Fe合金層量は0.15ｇ／ｍ2 以上と
する。また、浴中Al濃度が0.20wt％を超えるとAl−Fe合
金層が0.40ｇ／ｍ2 以上と過剰に形成され合金化がきわ
めて遅く生産性に悪影響を及ぼす。そのため、浴中Al濃
度は0.15〜0.20wt％とする。そのときの合金化抑制の指
標となるAl−Fe合金層中Al量は0.15〜0.40ｇ／ｍ2であ
る。このようにめっき浴中Al濃度、Al−Fe合金層中Al量
を規制することにより、Γ層の生成抑制およびめっき層
中Fe含有率が上昇し過ぎる過合金も防止でき、耐パウダ
リング性に優れた鋼板が得られる。
量を規制してAl−Fe合金層量を制御し、加工時のめっき
層剥離に悪影響を及ぼすΓ相の低減をはかるとともに、
めっき層中Fe含有率の上昇を遅くしてFe含有率が12％以
上になる過合金を防止し、優れた耐パウダリング性を確
保するものである。本発明の成分の超深絞り用鋼板にお
いては、従来のめっき浴中Al濃度、Al−Fe合金層量が少
ないため合金化が極めて速く、またΓ相の形成が容易に
なされ耐パウダリング性は悪化する。Γ相の生成を抑制
するためには従来のめっき浴より浴中Al濃度を高くし、
合金化を抑制するAl−Fe合金層を多く形成することが効
果的であることがわかった。そのため、浴中Al濃度は0.
15wt％以上が必要であり、好ましくは0.155 wt％以上が
よく、そのときのAl−Fe合金層量は0.15ｇ／ｍ2 以上と
する。また、浴中Al濃度が0.20wt％を超えるとAl−Fe合
金層が0.40ｇ／ｍ2 以上と過剰に形成され合金化がきわ
めて遅く生産性に悪影響を及ぼす。そのため、浴中Al濃
度は0.15〜0.20wt％とする。そのときの合金化抑制の指
標となるAl−Fe合金層中Al量は0.15〜0.40ｇ／ｍ2であ
る。このようにめっき浴中Al濃度、Al−Fe合金層中Al量
を規制することにより、Γ層の生成抑制およびめっき層
中Fe含有率が上昇し過ぎる過合金も防止でき、耐パウダ
リング性に優れた鋼板が得られる。
【００１５】めっき浴温度・侵入板温：浴温は 440〜50
0 ℃程度で良く、侵入板温は 400〜550 ℃程度がよい。
これはワイピングによる付着量の制御、鋼板とめっき浴
との反応性の低下による不めっきなどを防ぐためであ
る。 合金化度：合金化後のめっき層中Fe含有率（合金化度）
は８％未満ではZn（η）相の残存やζ相量が多くなり摺
動性が劣り、また、めっき浴中Al濃度によりΓ量の生成
の抑制はなされているが耐パウダリング性は悪化するた
め８〜12％程度がよい。
0 ℃程度で良く、侵入板温は 400〜550 ℃程度がよい。
これはワイピングによる付着量の制御、鋼板とめっき浴
との反応性の低下による不めっきなどを防ぐためであ
る。 合金化度：合金化後のめっき層中Fe含有率（合金化度）
は８％未満ではZn（η）相の残存やζ相量が多くなり摺
動性が劣り、また、めっき浴中Al濃度によりΓ量の生成
の抑制はなされているが耐パウダリング性は悪化するた
め８〜12％程度がよい。
【００１６】合金化温度：合金化温度は、450 ℃未満で
は合金化に時間がかかるため経済性が悪く、また、 530
℃を越える場合はめっき層中Fe含有率の制御が困難にな
りパウダリングに悪影響を及ぼすΓ相が多量に生成しや
すいため、 450〜530 ℃とする。以下に本発明を実施例
に基づいて説明する。
は合金化に時間がかかるため経済性が悪く、また、 530
℃を越える場合はめっき層中Fe含有率の制御が困難にな
りパウダリングに悪影響を及ぼすΓ相が多量に生成しや
すいため、 450〜530 ℃とする。以下に本発明を実施例
に基づいて説明する。
【００１７】
【実施例】実験用鋼板は以下に示すように作成した。真
空溶解炉で溶製、仕上げ温度 890℃にて熱間圧延を行い
３mm厚とし、高温巻き取りのシミュレートとして熱間圧
延後 600℃にて２時間保持した。酸洗にて表面酸化層を
除き、冷間圧延（圧下率77％）を施し 0.7mm厚にした板
を70mm×180mm に切断し、電解脱脂および塩酸酸洗を行
った。表１にめっき原板に使用した鋼板の組成およびｒ
値を示した。
空溶解炉で溶製、仕上げ温度 890℃にて熱間圧延を行い
３mm厚とし、高温巻き取りのシミュレートとして熱間圧
延後 600℃にて２時間保持した。酸洗にて表面酸化層を
除き、冷間圧延（圧下率77％）を施し 0.7mm厚にした板
を70mm×180mm に切断し、電解脱脂および塩酸酸洗を行
った。表１にめっき原板に使用した鋼板の組成およびｒ
値を示した。
【００１８】続く焼鈍還元・めっきはＣＧＬをシミュレ
ートした縦型めっき装置にて焼鈍還元条件は５％水素−
窒素、露点−20℃で行った。表２には溶融亜鉛めっき条
件および生成したAl−Fe合金層中のAl量、合金化条件お
よびそのときのめっき層中Fe含有率、耐パウダリング性
評価を示した。溶融亜鉛めっき後の合金化は直接通電炉
を用いた。
ートした縦型めっき装置にて焼鈍還元条件は５％水素−
窒素、露点−20℃で行った。表２には溶融亜鉛めっき条
件および生成したAl−Fe合金層中のAl量、合金化条件お
よびそのときのめっき層中Fe含有率、耐パウダリング性
評価を示した。溶融亜鉛めっき後の合金化は直接通電炉
を用いた。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】表１、２に用いた値は以下のようにして求
めた。 ｒ値…縦型めっき装置にて焼鈍還元 850℃×20sec 施し
た後、溶融めっきおよび合金化のシミュレートとして 5
00℃×60sec 保持したサンプルで引っ張り試験を行っ
た。 Al−Fe合金層中Al量…縦型めっき装置にて作成した溶融
亜鉛めっき鋼板を発煙硝酸にてZn（η）層を除去し、不
動態化してとけ残ったAl−Fe合金層を１：１塩酸で溶解
し原子吸光にてAl量を求めた。
めた。 ｒ値…縦型めっき装置にて焼鈍還元 850℃×20sec 施し
た後、溶融めっきおよび合金化のシミュレートとして 5
00℃×60sec 保持したサンプルで引っ張り試験を行っ
た。 Al−Fe合金層中Al量…縦型めっき装置にて作成した溶融
亜鉛めっき鋼板を発煙硝酸にてZn（η）層を除去し、不
動態化してとけ残ったAl−Fe合金層を１：１塩酸で溶解
し原子吸光にてAl量を求めた。
【００２３】Γ量…合金化処理しためっき鋼板を接着剤
により冷延鋼板を接着した後、引っ張り試験をしてめっ
き層を剥離した。剥離しためっき層（接着剤側）及び冷
延鋼板を剥離界面からＸ線回折測定した。表に用いた値
は接着剤側と冷延鋼板側のカウント数を合計した値であ
る。 耐パウダリング性の評価…合金化しためっき鋼板にセロ
テープを貼り付け、90℃曲げ曲げ戻しを行い、セロテー
プに付着しためっき量を５段階で評価した。
により冷延鋼板を接着した後、引っ張り試験をしてめっ
き層を剥離した。剥離しためっき層（接着剤側）及び冷
延鋼板を剥離界面からＸ線回折測定した。表に用いた値
は接着剤側と冷延鋼板側のカウント数を合計した値であ
る。 耐パウダリング性の評価…合金化しためっき鋼板にセロ
テープを貼り付け、90℃曲げ曲げ戻しを行い、セロテー
プに付着しためっき量を５段階で評価した。
【００２４】 評価 良 ← １ ２ ３ ４ ５ → 不良
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、Tiを含有する超深絞り
用鋼板において優れた耐パウダリング性を持つ溶融亜鉛
めっき鋼板が製造できる。
用鋼板において優れた耐パウダリング性を持つ溶融亜鉛
めっき鋼板が製造できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 磯部 誠 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 森戸 延行 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：0.003 wt％以下、Si：0.1 wt％以
下、Mn：1.0 wt％以下、Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015
wt％以下、Sol.Al：0.01〜0.10wt％以下、Ｎ：0.005 wt
％以下及び次の２式を満たすTiを含み、 0.01wt％≦Ti≦0.15wt％ ……（１） １≦〔Ti／｛（48／14) Ｎ（wt％) ＋（48／32) Ｓ（wt
％) ＋（48／12) Ｃ（wt％) ｝≦４………（２） 残部は鉄及び不可避的不純物からなる冷延鋼板を使用
し、溶融亜鉛めっき時のZn浴中のAl濃度を0.15〜0.20wt
％でめっきを行うことによりAl−Fe合金層中Al量を0.15
〜0.40ｇ／ｍ2 とし、合金化時の鋼板温度を 450〜530
℃とすることを特徴とする超深絞り用合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の冷延鋼板が、さらにＢを
0.0001〜0.001 wt％を含むことを特徴とする超深絞り用
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の冷延鋼板が、さらにNbを
0.02wt％以下を含むことを特徴とする超深絞り用合金化
溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 請求項３記載の冷延鋼板が、さらにＢを
0.0001〜0.001 wt％を含むことを特徴とする超深絞り用
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21840393A JPH0770726A (ja) | 1993-09-02 | 1993-09-02 | 超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21840393A JPH0770726A (ja) | 1993-09-02 | 1993-09-02 | 超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0770726A true JPH0770726A (ja) | 1995-03-14 |
Family
ID=16719370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21840393A Pending JPH0770726A (ja) | 1993-09-02 | 1993-09-02 | 超深絞り用合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0770726A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022089152A (ja) * | 2020-12-03 | 2022-06-15 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | 超深絞り用溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ合金めっき鋼板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-09-02 JP JP21840393A patent/JPH0770726A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022089152A (ja) * | 2020-12-03 | 2022-06-15 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | 超深絞り用溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ合金めっき鋼板及びその製造方法 |
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