JPH0770646A

JPH0770646A - 歯車の製造方法

Info

Publication number: JPH0770646A
Application number: JP23903793A
Authority: JP
Inventors: Noriyoshi Oowada; 能由大和田; Toyoaki Eguchi; 豊明江口
Original assignee: Toa Steel Co Ltd
Current assignee: Toa Steel Co Ltd
Priority date: 1993-08-31
Filing date: 1993-08-31
Publication date: 1995-03-14

Abstract

(57)【要約】【目的】冷間加工性に優れた高疲労強度および低騒音
型歯車を得ることができる。【構成】Ｃ：０．４０〜１．００％、Ｓｉ：０．５〜
３．０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ａｌ：０．０
１０〜０．１００％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０
％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％を含有し、Ｓｉ
／Ｍｎが２．０以上であり、残部：鉄および不可避的不
純物からなる棒鋼を熱間圧延によって調製し、６５０℃
〜Ａ_C1変態点の温度範囲内において１時間以上加熱し
て、炭化物の５０％以上を黒鉛化し、次いで、冷間鍛造
または切削加工して、歯車の中間製品を調製し、次い
で、この中間製品を高周波加熱して、歯車表層部におい
ては、オーステナイト層中に含有炭素の９０％以上を溶
かし込み、歯元の芯部においては、オーステナイト層中
の炭素量が０．３０ｗｔ％以下となるように、前記黒鉛
の一部を地鉄に溶かし込み、そして、前記中間製品に１
００〜３００℃の温度範囲内において焼戻しを施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、高炭素鋼を黒鉛化焼
鈍して、黒鉛＋フェライト組織とすることによって、自
動車用歯車、あるいは汎用歯車の冷間加工性を大幅に向
上させることができ、且つ、浸炭焼入を高周波焼入に代
えた、高疲労強度、低騒音型歯車の製造方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来、自動車用ミッションギヤ等の歯車
は、ＳＣｒ４２０、ＳＣＭ４２０等の肌焼鋼からなり、
これを軟化焼鈍、冷間鍛造および浸炭焼入することによ
って製造される。

【０００３】しかし、浸炭焼入は、通常、鋼を９００〜
９５０℃の高温度域に長時間保持することから、オース
テナイト粒の異常成長を招き、しかも、オーステナイト
粒界酸化、表層部の焼入異常組織等の生成によって、歯
車の面圧疲労および歯元疲労を著しく劣化させることが
あった。更に、騒音の原因となる焼入歪が発生しやすい
という問題を有していた。

【０００４】浸炭焼入に代わる表面硬化法として、浸炭
焼入に比べ熱処理費用が比較的安価な高周波焼入が挙げ
られるが、高周波焼入においては、表面硬度を確保する
ために、炭素を０．４ｗｔ％以上含有させる必要があ
る。しかし、炭素含有量が０．４ｗｔ％以上になると、
球状化焼鈍においても、十分な軟質化が図れないことか
ら、冷間鍛造性および切削加工性に関して大きな問題を
有していた。

【０００５】高炭素鋼の軟質化を図る別の手段として、
熱間圧延鋼材をＡ_C1変態点以下の温度域において焼鈍す
ることによって、鋼中のセメンタイトを黒鉛化し、フェ
ライト＋黒鉛組織にすることによって、優れた軟質性を
得る技術が、特開昭６３−３１７６２９号公報および特
開平４−２０２７４４号公報に開示されている。しか
し、これらの技術は、主に鋼板の深絞り性の向上を目的
としたものである。

【０００６】特開平３−１４６６１８号公報には、棒鋼
に上述した技術を適用して、冷間鍛造性の改善を図った
技術が開示されているが、黒鉛化による加工性の向上技
術のみであり、加工後の熱処理技術については、何ら開
示されていない。

【０００７】特開平２−１０７７４２号公報には、加工
性の他に焼入性の向上方法が開示されているが黒鉛を迅
速にオーステナイト化する技術であり、残留黒鉛の効果
については、何ら開示されていない。

【０００８】特開昭４９−６７８１６号公報、特開昭４
９−１０３８１７号公報、特開昭５０−１９１３号公報
には、黒鉛のチップブレーカー作用を利用して切削性の
向上を図る技術が開示されているが、これらの技術は、
切削性の改善を目的としたものであって、その後の熱処
理方法については、何ら開示されていない。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、これ
らの従来技術は、何れも、黒鉛化による鋼材の一部の特
性向上について言及したものであって、黒鉛化の効果を
総合的に発揮させ、特定部品の加工性の向上から部品性
能の向上を狙ったものではない。

【００１０】従って、この発明の目的は、高炭素鋼を黒
鉛化焼鈍して、黒鉛＋フェライト組織とすることによっ
て、自動車用歯車、あるいは汎用歯車の冷間加工性を大
幅に向上させることができ、且つ、浸炭焼入を高周波焼
入に代えた、高疲労強度、低騒音型歯車の製造方法を提
供することにある。

【００１１】本願発明者等は、上述した従来技術に鑑み
鋭意研究を重ねた結果、次の知見を得た。即ち、Ｃ：
０．４０〜１．００ｗｔ％を含有する熱間圧延棒鋼を６
５０℃〜Ａ_C1変態点の温度範囲内において１時間以上加
熱して、セメンタイトの５０％以上を黒鉛化し、かくし
て、黒鉛＋フェライトあるいは黒鉛＋フェライト＋粒状
セメンタイト組織とすることによって、軟鋼レベルの強
度を得るとともに、切削性の向上を図り、この状態にお
いて、冷間鍛造または切削加工によって歯車の中間製品
を調製し、次いで、適切な高周波加熱条件下において、
適性量の黒鉛を残留させたオーステナイト状態から焼入
を行えば、浸炭焼入を実施しなくても、優れた面圧疲
労、歯元疲労特性を有し、しかも、黒鉛とマトリックス
界面での固体摩擦によるエネルギー損失を利用した制振
性を有する低騒音型歯車を製造することができるといっ
た知見を得た。

【００１２】

【課題を解決するための手段】この発明は、上述した知
見に基づいてなされたものであって、Ｃ：０．４０〜
１．００ｗｔ％、Ｓｉ：０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ：
０．１０〜１．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０１０〜０．１
００ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５ｗｔ％、Ｂ：
０．０００５〜０．０１０ｗｔ％を含有し、Ｓｉ／Ｍｎ
が２．０以上であり、残部：鉄および不可避的不純物か
らなる鋼を熱間圧延して棒鋼を調製し、このようにして
調製した前記棒鋼を、６５０℃〜Ａ_C1変態点の温度範囲
内において１時間以上加熱して、炭化物の５０％以上を
黒鉛化し、次いで、このようにして焼鈍した前記棒鋼を
冷間鍛造または切削加工して、歯車の中間製品を調製
し、次いで、このように調製した前記中間製品を高周波
焼入して、歯車表層部においては、オーステナイト層中
に含有炭素の９０％以上を溶かし込み、そして、歯元の
芯部においては、オーステナイト層中の炭素量が０．３
０ｗｔ％以下となるように、前記黒鉛の一部を地鉄に溶
かし込み、そして、このようにして高周波焼入を施した
前記中間製品に、１００〜３００℃の温度範囲内におい
て、焼戻しを施すことに特徴を有するものである。

【００１３】次に、この発明における数値の限定理由に
ついて説明する。

【００１４】先ず、この発明における必須成分の限定理
由について説明する。

【００１５】Ｃ（カーボン）適量を黒鉛を分散させ、切削性、制振性の向上を図り、
且つ、歯車成形後に高周波焼入を施して、強度、耐摩耗
性、疲労強度を向上させるには、０．４０ｗｔ％以上の
Ｃを添加する必要がある。一方、Ｃ含有量が１．００ｗ
ｔ％を超えると、高周波焼入後の硬さの上昇は緩和し、
靱性が劣化する傾向にある。従って、Ｃ含有量は、０．
４０〜１．００ｗｔ％の範囲内に限定すべきである。

【００１６】Ｓｉ（シリコン）Ｓｉは、セメンタイトの黒鉛化を促進する元素である。
この作用を利用して焼鈍時間を短縮するには、少なくと
も、０．５ｗｔ％以上のＳｉが必要である。一方、Ｓｉ
含有量が３．０ｗｔ％を超えると、加工性が著しく劣化
する。従って、Ｓｉ含有量は、０．５〜３．０ｗｔ％の
範囲内に限定すべきである。

【００１７】Ｍｎ（マンガン）Ｍｎは、セメンタイトを安定化することから黒鉛化を阻
害する元素である。しかし、０．１０ｗｔ％以上のＭｎ
は、焼入性を高め、且つ、鋼中のＳと結合してＭｎＳを
形成して、Ｓの害を除くと共に、切削性にも有効であ
る。一方、Ｓｉ／Ｍｎが２．０以上の条件下で、１．０
０ｗｔ％まで添加しても、黒鉛化が阻害されない。従っ
て、Ｍｎ含有量は、０．１０〜１．００ｗｔ％の範囲内
に限定すべきである。

【００１８】Ａｌ（アルミニウム）Ａｌは、脱酸剤として必要な元素であり、０．０１０ｗ
ｔ％以上は必要である。また、Ａｌ自体、黒鉛化を促進
する元素であるが、０．１００ｗｔ％を超えて添加して
も、その効果は飽和する。従って、Ａｌ含有量は、０．
０１０〜０．１００ｗｔ％の範囲内に限定すべきであ
る。

【００１９】Ｎｂ（ニオブ）Ｎｂは、オーステナイト結晶粒を微細化して、靱性を向
上させるのに有効な元素である。しかし、０．００５ｗ
ｔ％未満では、その効果が十分に現れない。一方、０．
０５０ｗｔ％を超えて添加してもその効果は飽和する。
従って、Ｎｂ含有量は、０．００５〜０．０５０ｗｔ％
の範囲内に限定すべきである。

【００２０】Ｂ（ボロン）Ｂは、ＢＮとして析出することによって、黒鉛化の核生
成サイトとして有効に作用し、且つ、黒鉛の微細分散作
用を有している。しかし、０．０００５ｗｔ％未満で
は、その効果は十分に認められない。一方、０．０１０
０ｗｔ％を超えて添加してもその効果は飽和する。従っ
て、Ｂ含有量は、０．０００５〜０．０１００ｗｔ％の
範囲内に限定すべきである。

【００２１】この発明においては、上述した必須成分の
他に、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｏのうちの少なくとも１つの元素
を更に付加的に含有させてもよいが、次に、これら付加
的成分元素の限定理由について、以下に説明する。

【００２２】Ｎｉ（ニッケル）Ｎｉは、Ｓｉと同様、黒鉛化を促進する作用を有してい
る。しかし、３．００ｗｔ％を超えて添加しても、フェ
ライトの固溶硬化と材料コストの上昇を招く。従って、
Ｎｉ含有量は、３．００ｗｔ％以下とすべきである。

【００２３】Ｍｏ（モリブデン）Ｍｏは、炭化物形成元素であるが、単独で炭化物を形成
するために、黒鉛化をあまり阻害しない。従って、更に
強靱化を図る場合に添加するが、１．００ｗｔ％以上添
加しても、その効果が飽和する。従って、Ｍｏ含有量
は、１．００ｗｔ％以下に限定すべきである。

【００２４】Ｃｏ（コバルト）Ｃｏは、黒鉛化を促進する作用を有している。しかし、
１．００ｗｔ％を超えて添加すると焼入性が低下する。
従って、Ｃｏ含有量は、１．００ｗｔ％以下に限定すべ
きである。

【００２５】次に、この発明における不可避的不純物と
しての、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｎ元素の限定理由について説明
する。Ｐ（リン）Ｐは、黒鉛化を阻害する元素であることから、可能な限
り低減することが望ましく、許容上限値は、０．０２０
ｗｔ％である。従って、Ｐ含有量は、０．０２０ｗｔ％
以下に限定すべきである。

【００２６】Ｓは、黒鉛化を阻害する元素であるが、切
削性を向上させる効果を有しており、許容上限値は、
０．０３０ｗｔ％である。従って、Ｓ含有量は、０．０
３０ｗｔ％以下に限定すべきである。

【００２７】Ｃｒは、セメンタイトを安定化すること
で、黒鉛化を著しく阻害する元素であるので、可能な限
り低減することが望ましく、許容上限値は、０．１０ｗ
ｔ％である。従って、Ｃｒ含有量は、０．１０ｗｔ％以
下に限定すべきである。

【００２８】Ｎは、鋼中に不可避的に含有される元素で
あるが、ＢＮを生成させる作用を有している。しかし、
Ｎ自体は、黒鉛化を阻害する元素であり、ＢＮとして析
出させ、余剰のＮを出さないことが必要であり、許容上
限値は、０．０１５０ｗｔ％である。従って、Ｎ含有量
は、０．０１５０ｗｔ％以下に限定すべきである。

【００２９】次に、この発明における製造プロセスにつ
いて説明する。熱間圧延した棒鋼の焼鈍条件棒鋼の焼鈍温度が６５０℃未満であると、鋼中セメンタ
イトの黒鉛化の促進が図れない。一方、焼鈍温度がＡ_C1
変態点を超えると、パーライトが分解して、オーステナ
イトに変化し、これによって、黒鉛化が阻害される。従
って、棒鋼の焼鈍温度は、６５０℃〜Ａ_C1変態点の範囲
内に限定すべきである。

【００３０】黒鉛化率は、焼鈍温度および保持時間によ
って変えることができるが、保持時間が１時間未満で
は、ほとんど黒鉛化が進行しない。従って、保持時間
は、１時間以上に限定すべきである。

【００３１】炭化物の黒鉛化率が５０％未満では、製品
に所定の軟質性および切削性を付与することができな
い。従って、炭化物の黒鉛化率は、５０％以上に限定す
べきである。

【００３２】以上のようにして調製された棒鋼は、フェ
ライト地に黒鉛が析出した組織を有し、低強度で且つ延
性、切削加工性に富む性質を有するものであり、この棒
鋼は、冷間鍛造または切削によって歯車の中間製品に加
工され、次いで、高周波焼入が施される。

【００３３】歯車の中間製品の高周波焼入条件優れた面圧疲労特性および歯元疲労特性を歯車に付与す
るには、歯車表層部において十分な硬度が得られなけれ
ばならない。しかし、オーステナイト層中に溶け込む炭
素量が含有炭素量の９０％未満では、歯車表層部に十分
な硬度を付与することができない。従って、歯車表層部
においては、高周波加熱によって、オーステナイト層中
に含有炭素量の９０％以上を溶かし込む必要がある。

【００３４】歯元の芯部においては、黒鉛による制振性
を付与するために、適量の黒鉛を残す必要がある。即
ち、黒鉛とマトリックスとの界面における固定摩擦によ
るエネルギー損失を利用して、制振性の向上を図るが、
オーステナイト層中に０．３０ｗｔ％以上の炭素が溶け
込むと、残留黒鉛量の減少に起因して、十分な制振性が
得られない。従って、歯元の芯部においては、高周波加
熱によるオーステナイト層中への炭素溶け込み量を０．
３０ｗｔ％以下に限定すべきである。

【００３５】以上のようにして、高周波焼入された歯車
の中間製品は、歪取りのために１００〜３００℃の温度
範囲内において、焼戻しが施され、歯車が製造される。

【００３６】

【実施例】次に、この発明を実施例によって更に詳細に
説明する。表１に示す化学成分を有する各鋼から熱間圧
延によって、直径２０〜９０ｍｍの丸棒を調製した。表
１において、Ａ〜Ｅは本発明鋼、Ｆ、Ｇは比較鋼、そし
て、Ｈ〜Ｊは従来のＪＩＳ鋼種であり、Ｈ：ＳＣＭ４２
０、Ｉ：Ｓ４５Ｃ、Ｊ：Ｓ５３Ｃである。次いで、各棒
鋼を、６５０℃〜Ａ_C1変態点の範囲内の温度で、５〜２
０ｈｒ加熱して、黒鉛化焼鈍を行った。次いで、このよ
うにして焼鈍した各棒鋼からＪＩＳ４号試験片を切り出
し、引張試験に供して、ＴＳ（引張強さ）、ＲＡ（絞
り）、ＥＬ（延び）を求めた。また、同一材料から直径
１４ｍｍ×高さ２１ｍｍの切欠き付円柱型試験片を切り
出し、端面完全拘束の条件下で冷間据込み試験に供し
て、限界圧縮率を求めた。この試験に際して、限界圧縮
率は、試験片に割れが発生し始める圧縮率とした。黒鉛
化焼鈍の黒鉛化の状況は、ミクロ組織観察によって黒鉛
粒数および炭化物数を求め、黒鉛粒数／（黒鉛粒数＋炭
化物数）×１００（％）を黒鉛化率として定量化した。

【００３７】

【表１】

【００３８】次に、黒鉛化焼鈍を行った一部の棒鋼を歯
車に加工した後に、加熱条件を変えて高周波焼入を行
い、歯車疲労特性および歯車の制振性を評価するため
に、鋼球衝突による音の減衰状態を調査した。

【００３９】以下に、上述した試験の結果について説明
する。（Ａ）黒鉛化焼鈍特性表２に、本発明鋼Ａ〜Ｅおよび比較鋼Ｆ、Ｇによる試験
片の黒鉛化焼鈍特性を示す。ＪＩＳ鋼種Ｈ〜Ｊについて
は、従来の熱処理である球状化焼鈍後の特性を示す。表
２から明らかなように、本発明鋼Ａ〜Ｅによる試験片に
おいては、５〜２０ｈｒの焼鈍によって黒鉛化が迅速に
進行し、ＪＩＳ鋼種の球状化焼鈍試験片に対し、優れた
軟質性および延性向上が図られている。これに対して、
比較鋼Ｆ、Ｇによる試験片においては、黒鉛化は、全く
進行していない。しかも、黒鉛化した本発明鋼Ａ〜Ｅに
よる試験片は、限界圧縮率も優れた値を示しており、従
来、歯車用鋼として広く使用されてきたＨの球状化焼鈍
鋼試験片と比較しても、冷間加工性の大幅な改善が図ら
れていることがわかる。

【００４０】

【表２】

【００４１】（Ｂ）歯車特性本発明鋼Ｂによって直径９０ｍｍの丸棒を調製し、これ
に表２の試料番号５におけると同様の条件下で黒鉛化焼
鈍を施した。そして、この丸棒から切削加工によって外
径７５ｍｍ、モジュール２．５、歯数２８枚の歯車の中
間製品を調製し、加熱条件を変えて歯元芯部におけるオ
ーステナイト層中の固溶炭素量を変化させ、高周波焼入
を行った。なお、比較のために、表２の試料番号２２に
おけると同様の条件下で調製した比較歯車の中間製品に
ついて浸炭焼入を行った。このようにして製造した歯車
の諸特性を表３に示す。

【００４２】（Ｃ）高周波焼入特性高周波焼入条件は、電流値を変化させ、表３に示すａ〜
ｅの５つの条件で行った。焼入後に歯元芯部におけるマ
ルテンサイト中のＣ量をＸ線回折によって測定し、加熱
時のオーステナイト中の固溶Ｃ量とした。歯元芯部にお
けるオーステナイト中への固溶Ｃ量は、０．０８〜０．
５６ｗｔ％の範囲内であるが、固溶Ｃ量が０．３０ｗｔ
％以下の加熱条件ａ〜ｃが本発明例、固溶Ｃ量が０．３
０ｗｔ％を超える加熱条件ｄ、ｅが比較例である。図２
に、高周波焼入条件をａ〜ｅに変えたときのオーステナ
イト（γ）中固溶Ｃ量と歯車位置との関係を示す。な
お、図２の歯車位置１〜３は、図１に示すように、１が
歯先部、２が歯元部、そして、３が孔径部である。

【００４３】

【表３】

【００４４】表３から明らかなように、高周波焼入後の
歯先表層部の硬さは、何れの加熱条件下においてもＨの
浸炭焼入鋼製歯車以上であり、十分な硬さレベルが得ら
れていることがわかる。一方、ミクロ観察の結果、Ｈの
浸炭焼入鋼製歯車には、深さ１５μｍの粒界酸化層と、
深さ２３μｍの焼入異常層が認められたが、高周波焼入
では、これが短時間加熱処理であるので、加熱条件ａ〜
ｅの何れにおいても粒界酸化層および焼入異常層は共に
認められなかった。

【００４５】（Ｄ）歯車疲労特性上記歯車について、動力循環式歯車疲労試験機を使用し
て、回転数３０００ｒｐｍで歯車疲労試験を行った。そ
して、繰返し数１０⁷以上で破損しなかったトルク値を
歯元強度として求めた。表３に示すように、高周波焼入
行った加熱条件ａ〜ｅでは、粒界酸化層および焼入異常
層が発生していないことから、Ｈの浸炭焼入鋼製歯車と
比較して高い耐久トルク得られていることがわかる。

【００４６】（Ｅ）歯車の制振性歯車の制振性の調査は、次のようにして行った。即ち、
それぞれの歯車単体をひもで吊るし、鋼球を衝突させた
ときの音の減衰をマイクによって受け、騒音計からシン
クロスコープによって波形を記録し、このようにして得
られた波形から振動の原点からｎ番目の振幅をＡ_n、最
初の振幅をＡ₀とし、−１／ｎ・ｌ_n（Ａ_n／Ａ₀）に
よって計算される対数減衰率（δ）を求めることによっ
て行った。図３に、シンクロスコープによって記録され
た波形の一例を示し、図４に、対数減衰率（δ）と歯元
芯部におけるオーステナイト中のＣ固溶量との関係を示
す。表３および図４から明らかなように、本発明の高周
波加熱条件に合致する加熱条件ａ〜ｃにおいては、優れ
た減衰能を有している。これに対して、加熱条件ｄ、ｅ
においては、十分な減衰能が得られていない。これは、
高周波加熱時に黒鉛を十分に残せなかったことによる。
一方、Ｈの浸炭焼入鋼製歯車の減衰能は、加熱条件ｅに
おけると同様に小さい。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、高炭素鋼を黒鉛化焼鈍して、黒鉛＋フェライト組織
とすることによって、自動車用歯車、あるいは汎用歯車
の冷間加工性を大幅に向上させることができ、且つ、浸
炭焼入を高周波焼入に代えた、高疲労強度、低騒音型歯
車を製造することができるといった有用な効果がもたら
される。

【図面の簡単な説明】

【図１】歯車の正面図である。

【図２】高周波焼入条件を変えたときのオーステナイト
中固溶Ｃ量と歯車位置との関係を示すグラフである。

【図３】シンクロスコープによって記録された波形の一
例を示すグラフである。

【図４】対数減衰率（δ）と歯元芯部におけるオーステ
ナイト中のＣ固溶量との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１：歯先部、２：歯元部、３：穴径部。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．４０〜１．００ｗｔ％、Ｓｉ：０．５〜３．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．１０〜１．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０１０〜０．１００ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５０ｗｔ％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００ｗｔ％を含有し、Ｓｉ／Ｍｎが２．０以上であり、残部：鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延して棒鋼を調製し、このようにし
て調製した前記棒鋼を、６５０℃〜Ａ_C1変態点の温度範
囲内において１時間以上加熱して、炭化物の５０％以上
を黒鉛化し、次いで、このようにして焼鈍した前記棒鋼
を冷間鍛造または切削加工して、歯車の中間製品を調製
し、次いで、このように調製した前記中間製品を高周波
焼入して、歯車表層部においては、オーステナイト層中
に含有炭素の９０％以上を溶かし込み、そして、歯元の
芯部においては、オーステナイト層中の炭素量が０．３
０ｗｔ％以下となるように、前記黒鉛の一部を地鉄に溶
かし込み、そして、このようにして高周波焼入を施した
前記中間製品に、１００〜３００℃の温度範囲内におい
て、焼戻しを施すことを特徴とする、歯車の製造方法。
【請求項２】前記棒鋼は、Ｎｉ：３．００ｗｔ％以下、Ｍｏ：１．００ｗｔ％以下、Ｃｏ：１．００ｗｔ％以下のうちの少なくとも１つの元素を更に付加的に含有して
いることを特徴とする、請求項１記載の、歯車の製造方
法。
【請求項３】前記不可避的不純物としてのＰ、Ｓ、Ｃ
ｒ、Ｎ含有量は、Ｐ：０．０２０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３０ｗｔ％以下、Ｃｒ：０．１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１５０ｗｔ％以下であることを特徴とする、請求項１または２記載の、歯
車の製造方法。