JPH0762570A - 耐熱・耐水性防食被膜 - Google Patents
耐熱・耐水性防食被膜Info
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- JPH0762570A JPH0762570A JP12599494A JP12599494A JPH0762570A JP H0762570 A JPH0762570 A JP H0762570A JP 12599494 A JP12599494 A JP 12599494A JP 12599494 A JP12599494 A JP 12599494A JP H0762570 A JPH0762570 A JP H0762570A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 各種ボイラの高温伝熱器表面や煙道の鋼材の
表面、特に前記ボイラのオーステナイト系鋼の伝熱器管
表面に付着形成させる耐熱・耐水性防食被膜に関する。 【構成】 ボイラ等の高温部伝熱器管表面や煙道の
表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ 2 （モル比）：０．１〜１．２
のＳｉＯ2 とＭｇＯの混合物を珪酸塩系バインダにて付
着形成させ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル
比）が０．０７〜０．８３であるようにしてなる耐熱・
耐水性防食被膜及び ボイラ等の高温部のオーステナ
イト系の伝熱器管表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル
比）：０．１〜１．１、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル
比）：０．１〜０．８よりなるＳｉＯ2 ，ＭｇＯ及びＮ
ａ2 ＳＯ4 の混合物を珪酸塩系バインダにて付着形成さ
せ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．
０８〜０．７０、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が
０．０７〜０．４０であるようにしてなる耐熱・耐水性
防食被膜。
表面、特に前記ボイラのオーステナイト系鋼の伝熱器管
表面に付着形成させる耐熱・耐水性防食被膜に関する。 【構成】 ボイラ等の高温部伝熱器管表面や煙道の
表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ 2 （モル比）：０．１〜１．２
のＳｉＯ2 とＭｇＯの混合物を珪酸塩系バインダにて付
着形成させ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル
比）が０．０７〜０．８３であるようにしてなる耐熱・
耐水性防食被膜及び ボイラ等の高温部のオーステナ
イト系の伝熱器管表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル
比）：０．１〜１．１、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル
比）：０．１〜０．８よりなるＳｉＯ2 ，ＭｇＯ及びＮ
ａ2 ＳＯ4 の混合物を珪酸塩系バインダにて付着形成さ
せ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．
０８〜０．７０、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が
０．０７〜０．４０であるようにしてなる耐熱・耐水性
防食被膜。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は重油専焼ボイラ、発電用
ボイラ、ソーダ回収ボイラ、ゴミ焼却ボイラ等の高温伝
熱器管表面や煙道の鋼材表面に付着形成させる耐熱・耐
水性型防食被膜及び前記ボイラ等のオーステナイト系鋼
の伝熱器管表面に付着形成させる同被膜に関する。
ボイラ、ソーダ回収ボイラ、ゴミ焼却ボイラ等の高温伝
熱器管表面や煙道の鋼材表面に付着形成させる耐熱・耐
水性型防食被膜及び前記ボイラ等のオーステナイト系鋼
の伝熱器管表面に付着形成させる同被膜に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年重油専焼ボイラ等において、ＮＯｘ
対策のための燃焼法改善による火炉上部温度の上昇や脱
硫装置の普及による高硫黄燃料の採用等の要因により、
高温部伝熱器管表面に付着する燃焼灰によって高温部伝
熱器管の腐食が起こりつつある。この高温部伝熱器管表
面に付着する燃焼灰はＶ、Ｎａ、Ｓ、Ｏを主成分とする
腐食性の強いＶ2 Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ4 系の物質であるこ
とが知られている。ここで、高温部とは付着燃焼灰の表
面温度が２００〜１５００℃の温度域である。
対策のための燃焼法改善による火炉上部温度の上昇や脱
硫装置の普及による高硫黄燃料の採用等の要因により、
高温部伝熱器管表面に付着する燃焼灰によって高温部伝
熱器管の腐食が起こりつつある。この高温部伝熱器管表
面に付着する燃焼灰はＶ、Ｎａ、Ｓ、Ｏを主成分とする
腐食性の強いＶ2 Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ4 系の物質であるこ
とが知られている。ここで、高温部とは付着燃焼灰の表
面温度が２００〜１５００℃の温度域である。
【０００３】このような付着燃焼灰による腐食対策とし
ては大別して、（１）高温部伝熱器管の材質の改良、
（２）高温部伝熱器管表面に付着する燃焼灰の改質（低
Ｓ、Ｖ燃料への転換や、燃料への防食剤の添加）、
（３）高温部伝熱器管の表面加工処理等の方法が現在各
方面で研究開発されつつあり、特に、前述の分類に従え
ば、（２）の応用による（３）の改良に関するもので、
特開昭５９−４６６１号公報に記載されているボイラ等
の高温部伝熱器管表面に、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｂｅ等の
アルカリ土類金属炭酸塩の１種以上を含有した混合物
を、珪酸塩系バインダにて付着形成させた耐熱型防食被
膜がある。
ては大別して、（１）高温部伝熱器管の材質の改良、
（２）高温部伝熱器管表面に付着する燃焼灰の改質（低
Ｓ、Ｖ燃料への転換や、燃料への防食剤の添加）、
（３）高温部伝熱器管の表面加工処理等の方法が現在各
方面で研究開発されつつあり、特に、前述の分類に従え
ば、（２）の応用による（３）の改良に関するもので、
特開昭５９−４６６１号公報に記載されているボイラ等
の高温部伝熱器管表面に、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｂｅ等の
アルカリ土類金属炭酸塩の１種以上を含有した混合物
を、珪酸塩系バインダにて付着形成させた耐熱型防食被
膜がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記特開昭５９−４６
６１号公報に記載されているものは、ボイラ等の高温伝
熱器管表面に、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｂｅ等のアルカリ土
類金属炭酸塩を珪酸塩系バインダでたんに付着形成させ
ただけのものであり、ボイラ停止時の吸湿での膨潤によ
る剥離などが生じる欠点があった。特に高温伝熱器管の
付着灰による汚れを落すための水洗時には膨潤による剥
離、脱落が顕著であった。
６１号公報に記載されているものは、ボイラ等の高温伝
熱器管表面に、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａ、Ｂｅ等のアルカリ土
類金属炭酸塩を珪酸塩系バインダでたんに付着形成させ
ただけのものであり、ボイラ停止時の吸湿での膨潤によ
る剥離などが生じる欠点があった。特に高温伝熱器管の
付着灰による汚れを落すための水洗時には膨潤による剥
離、脱落が顕著であった。
【０００５】そして、フェライト系鋼やマルテンサイト
系鋼のように比較的熱膨張率が小さいものについては、
剥離しにくいが、オーステナイト系鋼のように熱膨張係
数が大きいものでは熱膨張係数の違いにより剥離してし
まい、被膜の形成ができなかった。
系鋼のように比較的熱膨張率が小さいものについては、
剥離しにくいが、オーステナイト系鋼のように熱膨張係
数が大きいものでは熱膨張係数の違いにより剥離してし
まい、被膜の形成ができなかった。
【０００６】本発明は上記技術水準に鑑み、各種ボイラ
等の高温部伝熱器管表面や煙道表面及び上記ボイラの高
温部のオーステナイト系鋼の伝熱器管の表面に付着形成
させる改良された耐熱、耐水性防食被膜を提供しようと
するものである。
等の高温部伝熱器管表面や煙道表面及び上記ボイラの高
温部のオーステナイト系鋼の伝熱器管の表面に付着形成
させる改良された耐熱、耐水性防食被膜を提供しようと
するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は （１）ボイラ等の高温部伝熱器管表面や煙道の表面に、
ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１〜１．２のＳｉＯ
2 とＭｇＯの混合物を珪酸塩系バインダにて付着形成さ
せ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．
０７〜０．８３であるようにしてなることを特徴とする
耐熱・耐水性防食被膜。（以下、第一発明という） （２）ボイラ等の高温部のオーステナイト系の伝熱器管
表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ 2 （モル比）：０．１〜１．
１、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１〜０．
８よりなるＳｉＯ2 ，ＭｇＯ及びＮａ2 ＳＯ4 の混合物
を珪酸塩系バインダにて付着形成させ、形成後の被膜の
ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０８〜０．７０、Ｎ
ａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜０．４０
であるようにしてなることを特徴とする耐熱・耐水性防
食被膜。（以下、第二発明という） である。
ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１〜１．２のＳｉＯ
2 とＭｇＯの混合物を珪酸塩系バインダにて付着形成さ
せ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．
０７〜０．８３であるようにしてなることを特徴とする
耐熱・耐水性防食被膜。（以下、第一発明という） （２）ボイラ等の高温部のオーステナイト系の伝熱器管
表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ 2 （モル比）：０．１〜１．
１、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１〜０．
８よりなるＳｉＯ2 ，ＭｇＯ及びＮａ2 ＳＯ4 の混合物
を珪酸塩系バインダにて付着形成させ、形成後の被膜の
ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０８〜０．７０、Ｎ
ａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜０．４０
であるようにしてなることを特徴とする耐熱・耐水性防
食被膜。（以下、第二発明という） である。
【０００８】
（第一発明）ＭｇＯは珪酸ナトリウム、珪酸リチウム、
珪酸カリウムなどの珪酸塩系バインダに分散しにくく、
直接混合すると凝固してしまう。これに対しＭｇＯをＳ
ｉＯ 2 とモル比でＭｇＯ／ＳｉＯ2 ：０．１〜１．２の
割合で混合すると珪酸塩系バインダによく分散し塗布の
際、均一にかつ緻密にボイラ等の高温部伝熱器管表面や
煙道の鋼材表面に密着できる。そして、防食被膜成分で
あるＭｇＯと珪酸塩系バインダ中のＳｉＯ2 が高温時に
次式により反応して水不溶性のＭｇＳｉＯ3 （珪酸マグ
ネシウム）を生成する。 ＭｇＯ ＋ ＳｉＯ2 → ＭｇＳｉＯ3 これにより、ボイラ停止時の吸湿や水洗時の膨潤による
剥離、脱落が生じなくなる。但し、形成後の被膜中のＭ
ｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜０．８３である
ことが必要であることが後記の実施例より明らかになっ
た。
珪酸カリウムなどの珪酸塩系バインダに分散しにくく、
直接混合すると凝固してしまう。これに対しＭｇＯをＳ
ｉＯ 2 とモル比でＭｇＯ／ＳｉＯ2 ：０．１〜１．２の
割合で混合すると珪酸塩系バインダによく分散し塗布の
際、均一にかつ緻密にボイラ等の高温部伝熱器管表面や
煙道の鋼材表面に密着できる。そして、防食被膜成分で
あるＭｇＯと珪酸塩系バインダ中のＳｉＯ2 が高温時に
次式により反応して水不溶性のＭｇＳｉＯ3 （珪酸マグ
ネシウム）を生成する。 ＭｇＯ ＋ ＳｉＯ2 → ＭｇＳｉＯ3 これにより、ボイラ停止時の吸湿や水洗時の膨潤による
剥離、脱落が生じなくなる。但し、形成後の被膜中のＭ
ｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜０．８３である
ことが必要であることが後記の実施例より明らかになっ
た。
【０００９】また、被膜中にＭｇＯを含有する場合、重
油燃焼時に付着する腐食性の強いＶ 2 Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ
4 系の付着灰は高温時に溶融して被膜中に浸透し、Ｍｇ
Ｏ−Ｖ2 Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ4 系の化合物に変化するた
め、融点が上昇して凝固し、この作用により防食効果が
発揮される。
油燃焼時に付着する腐食性の強いＶ 2 Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ
4 系の付着灰は高温時に溶融して被膜中に浸透し、Ｍｇ
Ｏ−Ｖ2 Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ4 系の化合物に変化するた
め、融点が上昇して凝固し、この作用により防食効果が
発揮される。
【００１０】（第二発明）ＭｇＯは前述したように珪酸
塩系バインダに分散しにくく直接混合すると凝固してし
まう。これに対し、ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．
１〜１．１、Ｎａ 2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．
１〜０．８の割合のＭｇＯ，ＳｉＯ2 及びＮａ2 ＳＯ4
の混合物にすると珪酸塩系バインダによく分散し、塗布
の際、均一にかつ緻密にボイラ等の高温部のオーステナ
イト系鋼の伝熱器管表面に密着可能となる。以下、第一
発明に関して説明したと同じような作用により、ボイラ
停止時の吸湿や水洗時の膨潤による剥離、脱落が生じな
くなり、付着する腐食性の強いＶ2Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ4
系の付着灰に対しても第一発明に関して説明した作用に
より防食効果を発揮する。但し、形成後の被膜中のＭｇ
Ｏ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０８〜０．７０、Ｎａ2
ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜０．４０であ
ることが必要であることが後記の実施例より明らかにな
った。次に関連する各化合物の熱膨張率を表１に示し
た。
塩系バインダに分散しにくく直接混合すると凝固してし
まう。これに対し、ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．
１〜１．１、Ｎａ 2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．
１〜０．８の割合のＭｇＯ，ＳｉＯ2 及びＮａ2 ＳＯ4
の混合物にすると珪酸塩系バインダによく分散し、塗布
の際、均一にかつ緻密にボイラ等の高温部のオーステナ
イト系鋼の伝熱器管表面に密着可能となる。以下、第一
発明に関して説明したと同じような作用により、ボイラ
停止時の吸湿や水洗時の膨潤による剥離、脱落が生じな
くなり、付着する腐食性の強いＶ2Ｏ5 −Ｎａ2 ＳＯ4
系の付着灰に対しても第一発明に関して説明した作用に
より防食効果を発揮する。但し、形成後の被膜中のＭｇ
Ｏ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０８〜０．７０、Ｎａ2
ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜０．４０であ
ることが必要であることが後記の実施例より明らかにな
った。次に関連する各化合物の熱膨張率を表１に示し
た。
【００１１】
【表１】
【００１２】以上の表１から分るように、第一発明のＳ
ｉＯ2 とＭｇＯを珪酸塩系バインダで付着形成させたも
のはオーステナイト系鋼に比して熱膨張率が小さい。こ
れに対して、第二発明のようにＳｉＯ2 ，ＭｇＯにさら
に熱膨張率の大きいＮａ2 ＳＯ4 を添加しオーステナイ
ト鋼のそれと合わせることにより、高温時においても剥
離、脱落等が生じなくなる。
ｉＯ2 とＭｇＯを珪酸塩系バインダで付着形成させたも
のはオーステナイト系鋼に比して熱膨張率が小さい。こ
れに対して、第二発明のようにＳｉＯ2 ，ＭｇＯにさら
に熱膨張率の大きいＮａ2 ＳＯ4 を添加しオーステナイ
ト鋼のそれと合わせることにより、高温時においても剥
離、脱落等が生じなくなる。
【００１３】
（実施例１）この実施例によって第一発明を具体的に示
す。腐食事故を起した重油専焼ボイラの高温部伝熱器管
に付着していたスケール（実缶灰の組成を表２に示す）
を採取し、粉砕後、この腐食性のスケールを充填した磁
性ルツボに表３のＮｏ．１〜Ｎｏ．３の試験片を浸漬し
て電気炉にて腐食試験を行った。なお、試験条件は、酸
素濃度：５ｖｏｌ％、炭酸ガス濃度：１５ｖｏｌ％、亜
硫酸ガス濃度：０．５ｖｏｌ％、残り窒素ガスの雰囲気
とし、試験温度：６５０℃、試験時間合計：２００時間
とした。
す。腐食事故を起した重油専焼ボイラの高温部伝熱器管
に付着していたスケール（実缶灰の組成を表２に示す）
を採取し、粉砕後、この腐食性のスケールを充填した磁
性ルツボに表３のＮｏ．１〜Ｎｏ．３の試験片を浸漬し
て電気炉にて腐食試験を行った。なお、試験条件は、酸
素濃度：５ｖｏｌ％、炭酸ガス濃度：１５ｖｏｌ％、亜
硫酸ガス濃度：０．５ｖｏｌ％、残り窒素ガスの雰囲気
とし、試験温度：６５０℃、試験時間合計：２００時間
とした。
【００１４】なお、表３の試験片は２０ｍｍ×５０ｍｍ
×５ｍｍのＳＴＢＡ２４（フェライト鋼）を用い、耐熱
・耐水防食被膜は５０ｗｔ％の珪酸ナトリウム水溶液を
５４．５ｗｔ％、ＳｉＯ2 粉末を４５．５ｗｔ％とした
溶液を試験片に塗布し、付着成形させたものと、５０ｗ
ｔ％の珪酸ナトリウム水溶液を５１ｗｔ％、ＳｉＯ2粉
末４３．０ｗｔ％とＭｇＯの粉末６．０ｗｔ％とを混合
した溶液を試験片に塗布し、付着成形させたものとを用
いた。その結果、表４に示すような腐食試験結果が得ら
れた。
×５ｍｍのＳＴＢＡ２４（フェライト鋼）を用い、耐熱
・耐水防食被膜は５０ｗｔ％の珪酸ナトリウム水溶液を
５４．５ｗｔ％、ＳｉＯ2 粉末を４５．５ｗｔ％とした
溶液を試験片に塗布し、付着成形させたものと、５０ｗ
ｔ％の珪酸ナトリウム水溶液を５１ｗｔ％、ＳｉＯ2粉
末４３．０ｗｔ％とＭｇＯの粉末６．０ｗｔ％とを混合
した溶液を試験片に塗布し、付着成形させたものとを用
いた。その結果、表４に示すような腐食試験結果が得ら
れた。
【００１５】さらに、表５に示したように、ＳｉＯ2 粉
末、ＭｇＯ粉末及び珪酸ソーダ５０ｗｔ％水溶液の組成
を各々変化させ６００℃にて５時間焼成、冷却したもの
について１００時間の浸水試験を行った。
末、ＭｇＯ粉末及び珪酸ソーダ５０ｗｔ％水溶液の組成
を各々変化させ６００℃にて５時間焼成、冷却したもの
について１００時間の浸水試験を行った。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】
【００１９】
【表５】
【００２０】この結果、表４より明らかなように第一発
明によるＳｉＯ2 とＭｇＯとの混合物を珪酸ソーダ水溶
液によって付着成形させた耐熱型防食被膜（Ｎｏ．３）
は従来のＳｉＯ2 粉末を珪酸ソーダ水溶液によって付着
成形させた無機質塗料の被膜（Ｎｏ．２）に比して１／
５前後の腐食減量であり、耐食性が著しく向上すること
が判る。
明によるＳｉＯ2 とＭｇＯとの混合物を珪酸ソーダ水溶
液によって付着成形させた耐熱型防食被膜（Ｎｏ．３）
は従来のＳｉＯ2 粉末を珪酸ソーダ水溶液によって付着
成形させた無機質塗料の被膜（Ｎｏ．２）に比して１／
５前後の腐食減量であり、耐食性が著しく向上すること
が判る。
【００２１】また、ＳｉＯ2 とＭｇＯをＭｇＯ／ＳｉＯ
2 モル比で０．１〜１．２の混合物を珪酸ソーダで付着
させた後６００℃で焼成したものは表５に示したよう
に、その後水に浸しても溶解、剥離せず、耐水性がある
ことがわかる。これらのことからも第一発明の無機質被
膜は耐熱・耐水性を有し耐食性被膜として有効であるこ
とがわかる。
2 モル比で０．１〜１．２の混合物を珪酸ソーダで付着
させた後６００℃で焼成したものは表５に示したよう
に、その後水に浸しても溶解、剥離せず、耐水性がある
ことがわかる。これらのことからも第一発明の無機質被
膜は耐熱・耐水性を有し耐食性被膜として有効であるこ
とがわかる。
【００２２】（実施例２）この実施例によって第二発明
を具体的に示す。腐食事故を起した重油専焼ボイラの高
温部伝熱器管に付着していた前記表２の組成のスケール
を採取し、粉砕後、この腐食性のスケールを充填した磁
性ルツボに表６のＮｏ．１〜Ｎｏ．３の試験片を浸漬し
て電気炉にて腐食試験を行った。なお、試験条件は実施
例１に示したものと同じ条件で行ない、表７の結果を得
た。
を具体的に示す。腐食事故を起した重油専焼ボイラの高
温部伝熱器管に付着していた前記表２の組成のスケール
を採取し、粉砕後、この腐食性のスケールを充填した磁
性ルツボに表６のＮｏ．１〜Ｎｏ．３の試験片を浸漬し
て電気炉にて腐食試験を行った。なお、試験条件は実施
例１に示したものと同じ条件で行ない、表７の結果を得
た。
【００２３】なお、表６の試験片は２０ｍｍ×５０ｍｍ
×５ｍｍのＳＵＳ３０４（オーステナイト系鋼）を用
い、耐熱・耐水防食被膜は５０ｗｔ％の珪酸ナトリウム
水溶液を５４．５ｗｔ％、ＳｉＯ2 粉末を４５．５ｗｔ
％とした溶液を試験片に塗布し、付着成形させたもの
と、５０ｗｔ％の珪酸ナトリウム水溶液を４２．６ｗｔ
％、ＳｉＯ2 を３８．３ｗｔ％とＭｇＯを９．５ｗｔ
％、Ｎａ2 ＳＯ4 を９．６ｗｔ％とを混合した溶液を試
験片に塗布し、付着成形させたものとを用いた。
×５ｍｍのＳＵＳ３０４（オーステナイト系鋼）を用
い、耐熱・耐水防食被膜は５０ｗｔ％の珪酸ナトリウム
水溶液を５４．５ｗｔ％、ＳｉＯ2 粉末を４５．５ｗｔ
％とした溶液を試験片に塗布し、付着成形させたもの
と、５０ｗｔ％の珪酸ナトリウム水溶液を４２．６ｗｔ
％、ＳｉＯ2 を３８．３ｗｔ％とＭｇＯを９．５ｗｔ
％、Ｎａ2 ＳＯ4 を９．６ｗｔ％とを混合した溶液を試
験片に塗布し、付着成形させたものとを用いた。
【００２４】さらに、表８、表９に示したように、Ｓｉ
Ｏ2 粉末、ＭｇＯ粉末、Ｎａ2 ＳＯ 4 粉末及び珪酸ソー
ダ５０ｗｔ％水溶液の組成を各々変化させ６００℃にて
５時間焼成、水にて急冷する熱衝撃試験と熱衝撃後の試
験片について２００時間の浸水試験を行った。
Ｏ2 粉末、ＭｇＯ粉末、Ｎａ2 ＳＯ 4 粉末及び珪酸ソー
ダ５０ｗｔ％水溶液の組成を各々変化させ６００℃にて
５時間焼成、水にて急冷する熱衝撃試験と熱衝撃後の試
験片について２００時間の浸水試験を行った。
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】
【表９】
【００２９】この結果、表７のように、第二発明による
ＳｉＯ2 とＭｇＯとＮａ2 ＳＯ4 との混合物を珪酸ソー
ダ水溶液によって付着成形させた耐熱型防食被膜（Ｎ
ｏ．３）は従来のＳｉＯ2 粉末を珪酸ソーダ水溶液によ
って付着成形させた無機質塗料の被膜（Ｎｏ．２）に比
して１／１０前後の腐食減量であり、耐食性が著しく向
上することが判る。
ＳｉＯ2 とＭｇＯとＮａ2 ＳＯ4 との混合物を珪酸ソー
ダ水溶液によって付着成形させた耐熱型防食被膜（Ｎ
ｏ．３）は従来のＳｉＯ2 粉末を珪酸ソーダ水溶液によ
って付着成形させた無機質塗料の被膜（Ｎｏ．２）に比
して１／１０前後の腐食減量であり、耐食性が著しく向
上することが判る。
【００３０】また、ＳｉＯ2 とＭｇＯとＮａ2 ＳＯ4 と
をＭｇＯ／ＳｉＯ2 モル比で０．１〜１．１、Ｎａ2 Ｓ
Ｏ4 ／ＳｉＯ2 モル比で０．１〜０．８の混合物を珪酸
ソーダで付着させた後に６００℃で焼成したものは表８
に示したようにその後水に浸しても溶解、剥離せず、耐
水性があることがわかる。また、表９に示したようにオ
ーステナイト系鋼に対しても耐熱衝撃性があることがわ
かる。
をＭｇＯ／ＳｉＯ2 モル比で０．１〜１．１、Ｎａ2 Ｓ
Ｏ4 ／ＳｉＯ2 モル比で０．１〜０．８の混合物を珪酸
ソーダで付着させた後に６００℃で焼成したものは表８
に示したようにその後水に浸しても溶解、剥離せず、耐
水性があることがわかる。また、表９に示したようにオ
ーステナイト系鋼に対しても耐熱衝撃性があることがわ
かる。
【００３１】
【発明の効果】本発明により、各種ボイラの高温伝熱器
表面や煙道の鋼材に付着形成させる優れた耐熱、耐水性
型防食被膜が提供され、特に熱膨張係数の高いオーステ
ナイト系鋼材に対しても優れた同被膜を提供することが
できる。
表面や煙道の鋼材に付着形成させる優れた耐熱、耐水性
型防食被膜が提供され、特に熱膨張係数の高いオーステ
ナイト系鋼材に対しても優れた同被膜を提供することが
できる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ボイラ等の高温部伝熱器管表面や煙道の
表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１〜１．２
のＳｉＯ2 とＭｇＯの混合物を珪酸塩系バインダにて付
着形成させ、形成後の被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル
比）が０．０７〜０．８３であるようにしてなることを
特徴とする耐熱・耐水性防食被膜。 - 【請求項２】 ボイラ等の高温部のオーステナイト系の
伝熱器管表面に、ＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１
〜１．１、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）：０．１
〜０．８よりなるＳｉＯ2 ，ＭｇＯ及びＮａ2 ＳＯ4 の
混合物を珪酸塩系バインダにて付着形成させ、形成後の
被膜のＭｇＯ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０８〜０．７
０、Ｎａ2 ＳＯ4 ／ＳｉＯ2 （モル比）が０．０７〜
０．４０であるようにしてなることを特徴とする耐熱・
耐水性防食被膜。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12599494A JP3202484B2 (ja) | 1993-06-14 | 1994-06-08 | 耐熱・耐水性防食被膜 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14175993 | 1993-06-14 | ||
| JP5-141759 | 1993-06-14 | ||
| JP12599494A JP3202484B2 (ja) | 1993-06-14 | 1994-06-08 | 耐熱・耐水性防食被膜 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762570A true JPH0762570A (ja) | 1995-03-07 |
| JP3202484B2 JP3202484B2 (ja) | 2001-08-27 |
Family
ID=26462279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12599494A Expired - Fee Related JP3202484B2 (ja) | 1993-06-14 | 1994-06-08 | 耐熱・耐水性防食被膜 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3202484B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100361816B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2002-11-23 | 한국에너지기술연구원 | 철재 온수조 내부 부식 방지용 합금 도금액과 이를 이용한도금 방법 |
| JP2020136202A (ja) * | 2019-02-25 | 2020-08-31 | 三菱マテリアル株式会社 | サージ防護素子 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107119728B (zh) * | 2017-05-04 | 2019-08-09 | 德清微晶防水材料有限公司 | 一种地下室施工工艺及用于地下室的三防微晶添加粉剂 |
-
1994
- 1994-06-08 JP JP12599494A patent/JP3202484B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100361816B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2002-11-23 | 한국에너지기술연구원 | 철재 온수조 내부 부식 방지용 합금 도금액과 이를 이용한도금 방법 |
| JP2020136202A (ja) * | 2019-02-25 | 2020-08-31 | 三菱マテリアル株式会社 | サージ防護素子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3202484B2 (ja) | 2001-08-27 |
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Legal Events
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