JPH0753891B2 - 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0753891B2 JPH0753891B2 JP1160674A JP16067489A JPH0753891B2 JP H0753891 B2 JPH0753891 B2 JP H0753891B2 JP 1160674 A JP1160674 A JP 1160674A JP 16067489 A JP16067489 A JP 16067489A JP H0753891 B2 JPH0753891 B2 JP H0753891B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼
板の製造方法に関し、とくに自動車の外装板や各種内部
部品の用途に供して好適なものである。
板の製造方法に関し、とくに自動車の外装板や各種内部
部品の用途に供して好適なものである。
（従来の技術） 自動車の燃費向上を目的とした車体軽量化に伴ない、T.
S.≧35kgf/mm2クラスでかつ深絞り性をそなえる高張力
鋼板が、ボディを初めとして各種内部部品に至る広い範
囲にわたって使用されている。
S.≧35kgf/mm2クラスでかつ深絞り性をそなえる高張力
鋼板が、ボディを初めとして各種内部部品に至る広い範
囲にわたって使用されている。
深絞り性をそなえる高張力鋼板は、当初、低炭Alキルド
鋼に主要強化元素としてＰを添加した成分系で、箱焼鈍
法により製造されていた。
鋼に主要強化元素としてＰを添加した成分系で、箱焼鈍
法により製造されていた。
この点最近に至り、Ｃ量60ppm以下の極低炭素鋼の溶製
が可能となったことから、NbやNi等の炭窒化物形成元素
を添加した鋼をベースにＰやMnを添加した成分系を用
い、連続焼鈍法で製造する技術が開発された（例えば特
公昭61−6133号公報、特公昭61−11294号公報等）。
が可能となったことから、NbやNi等の炭窒化物形成元素
を添加した鋼をベースにＰやMnを添加した成分系を用
い、連続焼鈍法で製造する技術が開発された（例えば特
公昭61−6133号公報、特公昭61−11294号公報等）。
上記の技術に従えば、高値、高El値の高張力鋼板の製
造が可能である。
造が可能である。
（発明が解決しようとする課題） ところで従来から、高値、高El値の高張力鋼板に特有
の問題とし、深絞り性が良好であると面内異方性が大き
くなる、つまり値、El値につきＬ方向及びＣ方向の特
性値が優れている反面でＤ方向の特性値が極端に悪くな
点が、指摘されてしたのであるが、上記の高、高El高
張力鋼板についてもなお、この点を打破できず、依然と
して面内異方性が大きいところに問題を残していた。
の問題とし、深絞り性が良好であると面内異方性が大き
くなる、つまり値、El値につきＬ方向及びＣ方向の特
性値が優れている反面でＤ方向の特性値が極端に悪くな
点が、指摘されてしたのであるが、上記の高、高El高
張力鋼板についてもなお、この点を打破できず、依然と
して面内異方性が大きいところに問題を残していた。
かような面内異方性は、箱焼鈍法のばあいも同様な傾向
を示すが、鋼板の用途が、円筒あるいは円すいタイプの
深絞り部品である場合に大きな問題となる。
を示すが、鋼板の用途が、円筒あるいは円すいタイプの
深絞り部品である場合に大きな問題となる。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、値
およびEl値に優れるのはいうまでもなく、面内異方性が
極めて小さい高張力鋼板の有利な製造方法を提案するこ
とを目的とする。
およびEl値に優れるのはいうまでもなく、面内異方性が
極めて小さい高張力鋼板の有利な製造方法を提案するこ
とを目的とする。
（課題を解決するための手段） 異方性改善の一つの方法として、Nb添加による細粒化が
提唱されてるが、発明者らは、このNb添加による特性の
改善を踏襲して鋭意研究を重ねた結果、成分調整に併せ
て、連続焼鈍時における板温を適正範囲に制御すれば、
高値および高El値を維持しつつ、面内異方性を大幅に
改善できることの知見を得た。
提唱されてるが、発明者らは、このNb添加による特性の
改善を踏襲して鋭意研究を重ねた結果、成分調整に併せ
て、連続焼鈍時における板温を適正範囲に制御すれば、
高値および高El値を維持しつつ、面内異方性を大幅に
改善できることの知見を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、 Ｃ≦60ppm、 Mn:0.35〜1.00wt％（以下単に％で示す）、 P:0.050〜0.120％、 Nb:0.0010〜0.0200％、 B:0.0005〜0.0030％および を含み、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼を、常法
に従って熱間圧延及び冷間圧延を施し、ついで（再結晶
温度＋60℃）≦板温≦（再結晶温度＋160℃）の温度範
囲において連続焼鈍を施すことからなる面内異方性の小
さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法である。
に従って熱間圧延及び冷間圧延を施し、ついで（再結晶
温度＋60℃）≦板温≦（再結晶温度＋160℃）の温度範
囲において連続焼鈍を施すことからなる面内異方性の小
さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法である。
以下、この発明を由来するに至った実験結果について説
明する。
明する。
C:0.0032％、P:0.065％、S:0.008％、Mn:0.35％、N:0.0
023％、Nb:0.0090％、Ti:0.038％およびB:0.0010％を含
み、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼を、常法に従
い、熱間圧延、酸洗ついで冷間圧延して、板厚0.80mmに
仕上げた。その後板温を、再結晶温度から950℃まで変
化させて連続焼鈍を行ない、得られた鋼板の材質につい
て調査した。
023％、Nb:0.0090％、Ti:0.038％およびB:0.0010％を含
み、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼を、常法に従
い、熱間圧延、酸洗ついで冷間圧延して、板厚0.80mmに
仕上げた。その後板温を、再結晶温度から950℃まで変
化させて連続焼鈍を行ない、得られた鋼板の材質につい
て調査した。
その調査結果を第１図に示す。
ここに値およびEl値の面内異方性は、次式に示す、Δ
ｒおよびΔElで評価するものとし、かかるΔｒやΔElが
小さいほど面内異方性は良好といえる。
ｒおよびΔElで評価するものとし、かかるΔｒやΔElが
小さいほど面内異方性は良好といえる。
同図においてΔEl,Δｒに注目すると、板温が再結晶温
度（770℃）〜830℃の領域では、ΔEl:約４〜５％、Δ
r:約0.5〜0.6と異方性は供に大きく、従来鋼とほぼ同じ
傾向を示している。
度（770℃）〜830℃の領域では、ΔEl:約４〜５％、Δ
r:約0.5〜0.6と異方性は供に大きく、従来鋼とほぼ同じ
傾向を示している。
しかしながら830℃以上では、El値、値の劣化がな
く、しかもΔEl,Δｒは大幅に低下していることがわか
る。
く、しかもΔEl,Δｒは大幅に低下していることがわか
る。
この理由はまだ明確に解明されたわけではないが、板温
が830℃以上の領域では、TiN,TiS,TiC等の析出物以外
に、FeTiPが析出し、これによって結晶構造が変化し
て、良好な深絞り性が維持されつつ面内異方性が大幅に
改善されたものと推察される。
が830℃以上の領域では、TiN,TiS,TiC等の析出物以外
に、FeTiPが析出し、これによって結晶構造が変化し
て、良好な深絞り性が維持されつつ面内異方性が大幅に
改善されたものと推察される。
なお板温830℃以上では、ΔEl,Δｒは共にほとんど変化
しないけれども、930℃を超えると結晶粒の粗大化現象
が認められ、T.S.値、El値および値が急激に低下し
た。この理由は、焼鈍中に一部オーステナイト相が析出
したためと推察される。
しないけれども、930℃を超えると結晶粒の粗大化現象
が認められ、T.S.値、El値および値が急激に低下し
た。この理由は、焼鈍中に一部オーステナイト相が析出
したためと推察される。
以上、板温を830〜930℃の範囲、すなわち再結晶温度よ
り60〜160℃高い温度範囲にコントロールすれば良好な
深絞り性を維持しつつ、面内異方性を大幅に改善できる
ことが判明した。
り60〜160℃高い温度範囲にコントロールすれば良好な
深絞り性を維持しつつ、面内異方性を大幅に改善できる
ことが判明した。
（作 用） この発明において、素材の成分組成範囲を前記のとおり
に限定したのは次の理由による。
に限定したのは次の理由による。
C:C量は、低いほど深絞り性の向上に有利であり、とく
に連続焼鈍の場合、60ppmを超すと値が大幅に劣化す
るため、60ppmを上限とした。
に連続焼鈍の場合、60ppmを超すと値が大幅に劣化す
るため、60ppmを上限とした。
Mn:Pと同様、強化元素として添加するが、0.35％未満で
は強度上昇がほとんど期待できず、一方1.0％を超える
と化成処理性の劣化やテンパーカラーを誘発する危険性
があるため、0.30〜1.00％の範囲に限定した。
は強度上昇がほとんど期待できず、一方1.0％を超える
と化成処理性の劣化やテンパーカラーを誘発する危険性
があるため、0.30〜1.00％の範囲に限定した。
P:P量が0.050％未満では、T.S.≧35kgf/mm2を確保する
のが難しく、一方0.120％を超えると中心偏析が顕著に
なり、プレス成形後の外観を損なわれるので、0.050〜
0.120％の範囲に限定した。
のが難しく、一方0.120％を超えると中心偏析が顕著に
なり、プレス成形後の外観を損なわれるので、0.050〜
0.120％の範囲に限定した。
Nb:Nbは、鋼中の固溶Ｃ、固溶Ｎを固定して、深絞り性
を向上させる作用があるが、この発明では、かかる作用
のみを目的として添加するのではなく、結晶粒の微細化
による異方性改善をも目的として添加するものである。
ここに含有量が0.0010％未満ではその効果がほとんど期
待できず、一方0.0200％を超えると深絞り性が劣化する
ため、0.0010〜0.0200％の範囲で含有させるものとし
た。
を向上させる作用があるが、この発明では、かかる作用
のみを目的として添加するのではなく、結晶粒の微細化
による異方性改善をも目的として添加するものである。
ここに含有量が0.0010％未満ではその効果がほとんど期
待できず、一方0.0200％を超えると深絞り性が劣化する
ため、0.0010〜0.0200％の範囲で含有させるものとし
た。
B:Pの粒界偏析による加工後の脆性を改善するために添
加するが、含有量が0.0005％未満ではその効果が十分で
なく、一方0.0030％を超えるとNbと同様深絞り性の劣化
を招くため、0.0005〜0.0030％の範囲に限定した。
加するが、含有量が0.0005％未満ではその効果が十分で
なく、一方0.0030％を超えるとNbと同様深絞り性の劣化
を招くため、0.0005〜0.0030％の範囲に限定した。
Ti:Tiは、Nbと同様、鋼中の固溶Ｃ、固溶Ｎを固定して
深絞り性を向上させる作用がある。また、C,N以外にＳ
とも析出物を形成する。Ti量が、次式で導かれる実績Ｃ
量、Ｎ量およびＳ量から計算した値 に満たないと、固溶Ｃ、固溶Ｎが残存して、深絞り性が
劣化し、さらにはFeTiPの析出もないため、満足いく面
内異方性の改善も望めない。一方、0.080％を超えると
表面性状や化成処理性が劣化すると共に、過剰なFeTiP
が析出して硬質化し、成型性を損なう。
深絞り性を向上させる作用がある。また、C,N以外にＳ
とも析出物を形成する。Ti量が、次式で導かれる実績Ｃ
量、Ｎ量およびＳ量から計算した値 に満たないと、固溶Ｃ、固溶Ｎが残存して、深絞り性が
劣化し、さらにはFeTiPの析出もないため、満足いく面
内異方性の改善も望めない。一方、0.080％を超えると
表面性状や化成処理性が劣化すると共に、過剰なFeTiP
が析出して硬質化し、成型性を損なう。
よって下限を とし、上限を0.080％とした。
さて上記の好適成分組成に調整した溶鋼を、造塊−分塊
法または連続鋳造法によってスラブとする。ついで常法
に従って熱間圧延および冷間圧延を施す。好適処理条件
は、熱間圧延の場合、仕上げ温度は850〜950℃程度、冷
間圧延の圧下率は65〜90％程度である。
法または連続鋳造法によってスラブとする。ついで常法
に従って熱間圧延および冷間圧延を施す。好適処理条件
は、熱間圧延の場合、仕上げ温度は850〜950℃程度、冷
間圧延の圧下率は65〜90％程度である。
ついで連続焼鈍を施すわけであるが、この発明では、こ
の連続焼鈍を、成分組成に依存する再結晶温度に応じた
所定の温度範囲で行うことが肝要である。
の連続焼鈍を、成分組成に依存する再結晶温度に応じた
所定の温度範囲で行うことが肝要である。
すなわち、前掲第１図に示したところからも明らかなよ
うに、焼鈍温度が板温よりも60〜160℃高い温度範囲で
あれば、高値および高El値を維持しつつ、面内異方性
を大幅に改善できることから、この発明では、焼鈍温度
範囲を （再結晶温度＋60℃）≦板温≦（再結晶温度＋160℃） の範囲に限定した。
うに、焼鈍温度が板温よりも60〜160℃高い温度範囲で
あれば、高値および高El値を維持しつつ、面内異方性
を大幅に改善できることから、この発明では、焼鈍温度
範囲を （再結晶温度＋60℃）≦板温≦（再結晶温度＋160℃） の範囲に限定した。
以上述べたとおり、この発明では、FeTiPを析出させる
に必要なTi量と焼鈍条件との組み合せによって、面内異
方性の小さい鋼板の製造を可能あらしめたものである。
に必要なTi量と焼鈍条件との組み合せによって、面内異
方性の小さい鋼板の製造を可能あらしめたものである。
（実施例） 表１に示す種々の成分組成になる鋼スラブを、仕上げ温
度:870〜900℃、巻取温度:530〜570℃の条件下で熱間圧
延し、ついで酸洗後、圧下率:75％の冷間圧延を施して
板厚:0.80mmの冷延板に仕上げた。その後、表１に示す
板温で連続焼鈍を施した。
度:870〜900℃、巻取温度:530〜570℃の条件下で熱間圧
延し、ついで酸洗後、圧下率:75％の冷間圧延を施して
板厚:0.80mmの冷延板に仕上げた。その後、表１に示す
板温で連続焼鈍を施した。
かくして得られた鋼板の材質及び耐脆化特性について調
査した結果を表２に示す。なお耐脆化特性は、絞り比1.
8でカップ成形し、成形品の温度を変化させながら質量5
kgの重錘を80cmの高さからカップの側壁に落下させ、割
れの発生した温度によって評価した。割れの発生した温
度が−50℃以下の場合には実用上問題ないレベルと判断
し合格とした。
査した結果を表２に示す。なお耐脆化特性は、絞り比1.
8でカップ成形し、成形品の温度を変化させながら質量5
kgの重錘を80cmの高さからカップの側壁に落下させ、割
れの発生した温度によって評価した。割れの発生した温
度が−50℃以下の場合には実用上問題ないレベルと判断
し合格とした。
（発明の効果） かくしてこの発明によれば、高い値およびEl値をそな
えるのみならず、面内異方性が極めて小さい高張力鋼板
を得ることができ、ひいてはたとえば自動車用鋼板とし
て使用した場合には、今まで以上の軽量化が達成でき
る。
えるのみならず、面内異方性が極めて小さい高張力鋼板
を得ることができ、ひいてはたとえば自動車用鋼板とし
て使用した場合には、今まで以上の軽量化が達成でき
る。
第１図は、連続焼鈍時における板温とT.S.、El、ΔEl、
値およびΔｒとの関係を示したグラフである。
値およびΔｒとの関係を示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 進 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究本部内 (72)発明者 太田 範男 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社千葉製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ≦60ppm、 Mn:0.35〜1.00wt％、 P:0.050〜0.120wt％、 Nb:0.0010〜0.0200wt％、 B:0.0005〜0.0030wt％および を含み、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼を、常法
に従って熱間圧延及び冷間圧延を施し、ついで（再結晶
温度＋60℃）≦板温≦（再結晶温度＋160℃）の温度範
囲において連続焼鈍を施すことを特徴とする面内異方性
の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1160674A JPH0753891B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1160674A JPH0753891B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328325A JPH0328325A (ja) | 1991-02-06 |
| JPH0753891B2 true JPH0753891B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=15720024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1160674A Expired - Fee Related JPH0753891B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0753891B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005214344A (ja) | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Ntn Corp | 固定型等速自在継手 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240318A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-06-26 JP JP1160674A patent/JPH0753891B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240318A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0328325A (ja) | 1991-02-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |