JPH07505730A - 射出成形された光カップリング素子 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 射出成形された光カツプリング素子 技術分野 本発明は、一般に光カプラーに関し、さらに詳細には、素子の伝播軸と約２５０ 未満の角度および連続的な導波断面を画定し、すなわち、横方向に不連続性のな い、カプラ一本体から外方向に突出する、少な（とも一つの一体成形された入力 または出力部を備えた成形光接続を有する、射出成形された光学素子（ｏｐｔｉ ｃａｌｅ］、ｅｍｅｎｔ）に関する。

発明の背景 光信号をカップリングするための受動素子は、当業者周知である。Ｗｅｉｎｅｒ に対する米国特許Ｎｏ、　４．５９０．６１９は、複数の入力および出力光学導 波管を含む光学データバスシステム用のスターカプラー（ｓｔａｒ　ｃｏｕｐｌ ｅｒ）を開示している。一つの実施態様において、このカプラーは、平行に配向 された入力および出力ファイバーを装着したミキシングプレートを含む。

米国特許Ｎｏ、　４，９９５．６９２は、ミキシング素子として湾曲した光学リ ボンを基にした光学的スターカプラーを開示し、特許請求している。光ファイバ ーは、多孔（ｍｕｌｔｉ−ａｐｅｒｔｕｒｅｄ）ブロックを経てリボン素子に光 学的に接続される。

ｆｆｔｔｅらに対する米国特許Ｎｏ、　４，４８４，７９４は、光ファイバーが 、３つの多層構造体を製造し、続いて、それらを互いに結合することによって光 学的に結合される、多層スターカプラーを示している。同様に、マルチピースミ キシング素子は、Ｔｒｅｍｂｌａｙらに対する米国特許Ｎｏ、　４，６５３，８ ４５に開示されている。

厚さが光ファイバーの厚さにほぼ等しい長方形の本体を有する光学ミキシング素 子は、ｆｉｔｔｅに対する米国特許Ｎｏ、　４．４４９゜７８３に示唆されてい る。このような素子は、比較的挿入損失が低いことが報告されているが、実際に はＣｏｕｔａｎｄｉｎらによって教示されたバンドルタイプ（ｂｕｎｄｌｅ−ｔ ｙｐｅ）のスターカプラーとして製造することは、繁雑である。米国特許Ｎｏ、 　４，９１９，８５１参照。

国際出願公報Ｎｏ、　ＴＯ９０１０８０３０には、一部、射出成形法によって製 造されるスターカプラーが開示されている。この゛０３０公報では、チャネルが 成形された本体によって画定され、ついで、適当な光学的に透明な物質で充填さ れるという意味において、カプラーは雌型に成形される。使用時、チャネルを充 填する物質は導波管コア材料として機能し、射出成形された本体はクラッドとし て機能させるためのものである。

当分野における実質的な改良にもかかわらず、公知の光信号カプラーは、許容す ることのできない程の高い損失、不均一な信号分布を有しやす（、あるいは、製 造が過度に困難であったりする。

発明の概要 単一の光カツプリング装置を、射出成形による単一工程で形成することができる ことが判明した。本発明に従う装置は、例えば、円筒状の光ファイバーを長方形 の光学ミキシングボディ（例えば、スラブ（Ｓｌａｂ））に接続する場合のよう に、実質的に横方向（所望の光伝播方向に垂直な面）に不連続ではない。さらに 、本発明の装置は、製造が比較的安価であり、容易に入手可能な通常のファイバ 一対ファイバーコネクタにより、光学システムに結合することができる。

典型的な実施態様において、光を本体にカップリングするために操禄゛可能な少 なくとも一つの光カツプリング部を本体に一体成形し、それより、外方向に突出 する伝播軸を備えた光伝播部材または本体を含む単一の射出成形された光接続素 子を提供する。この光カツプリング部は、一般に、光伝播部材の軸と約２５°以 下の角度を形成し、スムーズに前記部材に移行し、接続には装置性能に悪影響を 及ぼす横方向の不連続性がない。上記の角度は、典型的には約１５°未満であり 、特に１０°未満が好ましい。

好ましい実施態様において、単一の射出成形されたカップリング装置は、その各 々が、上記したように連続断面上で、比較的小さい角度に画定される多数の入力 口および出力口を具備する。このような装置は、カプラ一本体と一体成形された 光ファイバーで構成されていてもよ（、アーチ状構造体によって分離されていて もよい。曲げ半径が比較的大きい場合、伝播損失は、以降に記載するように最小 とすることができる。

ミキシングボディの本体は、種々の形状を有することができ、例えば、円筒状、 多角形または長方形が挙げられる。一般に、大部分の非晶質ポリマー類、例えば 、適当なビニルポリマー類、ポリカーボネート類またはポリイミド類が好ましい 。

熱可塑性ポリカーボネート類およびポリメチルメタクリレート類が、一般に適当 であると考えられる。本発明との関連で有用な光学的なプラスチック類、例えば 、ポリメチルメタクリレート類、ポリスチレン類、ポリカーボネート類、メチル メタクリレートスチレン類、スチレンアクリロニトリル類およびアクリロニトリ ル−ブタジェン−スチレン類は、Ｌａ５ｅｒｓ　＆　０ｐｔｏｅｌｅｃｔｏｎｉ ｃｓ、　Ｄｅｃｅｍｂｅｒ、　１９９０の”Ｐｉａｓｔｉｃ　０ｐｔｉｃｓ：　 Ｃｈａｌｌｅｎｇｉｎｇ　ｔｈｅ　）Ｉｉｇｈ　Ｖｏｌｕｍｅ　Ｍｙｔｈ”と題 する論文に掲示されている。光学素子は、所望される場合には、クラッド層を具 備してもよく、この層は射出成形された光学素子よりも屈折率が低く、有効な導 波を促進する。

特に好ましい実施態様において、ＮＸＮスターカプラーは、それらの末端に直径 約０．　５〜約２ミリメートルのファイバーを具備する。このファイバーは、信 号ミキシングボディに連続的に移行し、全体としての光路は、例えば図２Ｂにお いて示したように実質的に一定である。

図面の簡単な説明 数枚の図面を参照しつつ、以下、本発明の詳細な説明する。図面において、同一 の参照符号は同一の部分を表す。図面において、図１は、本発明に従い、単一の カプラーを製造するために使用される定盤の斜視図であり： 図２（ａ）は、本発明に従い成形されたカプラーの平面図であり、図２（ｂ）は 、その立面図であり： 図３は、ケースに取り付けられ、標準的な光学的コネクターを具備した本発明の 光学カプラーの斜視図であり： 図４は、本発明の別の実施態様の斜視図であり：図５は、７×７のスターカプラ ー、例えば、図３に示したものに対する、信号の不拘−性対信号ミキシングポデ ィ長さのプロットであり：図６は、湾曲した光ファイバー、例えば、図２および 図３に示したミキシングボディと一体成形されたものに対する、曲げ損失対曲率 半径のグラフである。

詳細な説明 以降、本発明を幾つかの実施態様につき詳細に説明するが、これは本発明を例示 することだけを目的としたものである。当業者であれば、種々の変更および変形 、例えば、特定の実施例におけるポリカーボネート類およびポリメチルメタクリ レート類を適当なボリアリレートで代替できることは、容易に理解できるであろ う。

図１に戻ると、本発明の光学素子を製造するために使用される型１ｏの半分かに 研磨し、可能な限り平滑な仕上げをしたＣ３Ｍ−２１予備硬化ステンレススチー ルから製造される。これとは別に、レンズ、光ディスク等の光学部品成形用の好 ましいキャビティ金属であるＬｌｄｄｅｈｏｌｍ（Ｓｗｅｄｅｎ）製の５ｔａｖ ａｘ　４２０ＥＳＲステンレススチールも使用し得る。研磨後、キャビティ１ｏ の表面は、光学用途用の表面ｒ。

ｍ、　ｓ、粗度約５０人を有する必要がある。例えば、突出ピンによって残され た分割線や傷のような、型によって付与される表面の特徴による散乱損失は、最 小とする必要がある。

型１０およびその合わせ部材（ｍａｔｉｎｇ　ｅｌｅｍｅｎｔ）　（図示せず） は、射出成形機上で使用するために標準型枠に取り付けられ得る。例えば、２５ ＩＩｌａｌスクリユーを備えた＾ｒｂｕｒｇ　Ａ１１ｒｏｕｎｄｅｒ　７５０− ２１０−３２００成形機のような標準機上で使用し得る。

型１０は、複数の末端部分１４．１６．１８．２ｏ、２２．２４．２６．２８． ３０．３２．３４．３６．３８．４０に伸長する中央キャビティを具備し、型は 、７×７のスターカプラーを製造するのに適当である。取り付はスロット４２． ４４は、上述したように、型を枠に固定するために設けられている。図１の型１ ０は、型キャビティをポリマーで充填するために使用される中央に位置する単一 のゲート４６を具備する。

選択されるポリマーは、好ましくは、本来的に低い光学損失と適当なレオロジー 特性とを有する。典型的なポリマー類としては、光学的等級のポリメチルメタク リレートおよびポリカーボネート（例えば、コンパクトディスクを製造するのに 使用される等級のもの）が挙げられる。

これとは別に、非晶質ボリアリレート類、例えば、ビスフェノールＡと芳香族二 酸とのコポリマー類、例えば、Ｈｏｅｃｈｓｔ　Ｃｅ１ａｎｅｓｅ　Ｃｏｒｐｏ ｒａｔｉｏｎによって重版されているＤｕｒｅｌ（登録商標）ボリアリレートは 、上記Ｌａ５ｅｒｓ　ａｎｄ　０ｐｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓに掲示されたポ リマー類と同様に使用することができる。一般的にいえば、適当な非晶質、通常 、無定形のポリマーはいずれも使用可能である。

所望の最終製品にするためには、光学上および加工上の考察を含む幾つかの考察 が重要である。加工に関しては、ゲート４６から部品の末端までの圧力降下は、 成形機の射出圧力能を越えてはならない。一般的にいえば、圧力降下は、ポジー ルの式（Ｐｏｕｓｉｅｌｌｅ　ｅｑｕａｔｉｏｎ）：ΔＰ＝（１２μＬＱ）／　 （Ｗｈ３） ［式中、μは溶融したポリマーの粘度であり、Ｌは流路の長さであり、Ｑは溶融 物の流量であり、Ｗは流路の幅であり、ｈは流路の高さである。］によって与え られる。理解できるように、長く狭いキャビティは、大きな断面を有するキャビ ティよりも充填するのがはるかに難しい。

型１０の特徴は、図１に示したような一般的タイブの型を使用して射出成形され た光学カプラーのそれぞれ、平面図および立面図である図２（ａ）および図２（ ｂ）を参照することによって、理解できるであろう。

７×７カプラー２１０は、装置の使用時に光が伝播するその長手方向に沿って、 矢印２５０によって一般に表される伝播軸を画定する。入力／出力口２１４〜２ ４０は、長さ約５Ｑｍｍ、幅７ＩＩＩＩ１１および最も厚い中央部での厚さ約３ ｍｍである主要な本体２５２から分岐（ｅ口ａｍａｔｅ）　している。各人力／ 出力口２１４〜２４０は、その端部（例えば、端部２１５）で１約１關の円形の 断面を有し、その外側部分は、本質的にポリマーの光ファイバーである。外側の 部分は、図示したように長方形の本体に滑らかに移行し、これらは、これらが領 域２５５．２６６で長方形の本体２５２に接続するまで、おおよそ１１／２Ｘ１ ｍｍの長方形断面を有し、それらの端部から領域２５５．２６６までの長さは、 カプラーに捩れを生じたり、共平面からそれらを押し出すことな（、コネクタを 取り付けるために必要な７０〜８０ミリメートル程である。カプラー２１０は、 単一の射出成形工程で一体成形されるので、継ぎ目が存在しない。

光学的損失を最小とするために、領域２５５．２６６で入力／出力口によって画 定される接続は、横方向の不連続性がない、すなわち、当然のことながら、ファ イバーの端部以外に伝播軸に直角方向に突出する表面が存在しないように注意す る必要がある。さらに、個々の入力および出力２１４．２１６．２１８．２２０ ．２２２．２２４．２２６．２２８．２３０．２３２．２３４．２３６．２３８ および２４０が一般領域２５５．２６６における信号ミキシングボディ２５２の 軸２５０となす角度を表す各々の角度α、α′は、比較的小さく、約２５°未満 である。

図２（ｂ）は、図２（ａ）のカプラーの側面図である。理解されるように、装置 ２１０は、中央領域２７０の周りで最大厚さである、テーパー状の長手方向の断 面を有する。長さが長（、テーパー角度α”が小さいので、光路は実質的に一定 である。また、（軸２５０に垂直な）横方向の表面突出がないことが理解できる であろう。更に、中央領域の周りの付加された厚さは、圧力降下がカプラーの厚 さに逆依存するので、その部分をより成形しやすくする。

長手方向のテーパーα”は、一般に２５°未満に保たれ、１５°未満が典型的で あり、１０°未満が最も好ましい。

図３および図４は、それぞれ、ケースに取り付けられたカプラーおよび本発明の 光カプラーの別の実施態様を示す。図３には、信号ミキシングボディ３５２と一 体成形された複数の湾曲した入力／出力（例えば、ファイバー３１４．３１６． ３１８および３２０）を備えた、図２と同一の一般型の７×７スターカブラーが 示されている。

湾曲したファイバーは、それがよりコンパクトとなるように、カプラーの長さを 短縮することが可能である。これは、システムに曲がりくねった光路を導入する が、湾曲路の曲率半径は、曲がり損失（ＥＩＡ標準４５５−６２の中で、方法Ｂ のみとして定義される）が約０．４デシベル未満のままであるように、さらに好 ましくは、約０．　２デシベル未満のままとなるように、十分に大きくなければ ならない。図３の装置の寸法については、例えば、ファイバ一部分における径が 約１ｍｍであり、湾曲したファイバーについての曲率半径は、約２０ミリメート ル以上でなければならない。同様に、妥当な均一性を達成するためには、ミキシ ングボディ３５２は、長さ４ｏｍｍ以上でなければならない。

装置３１０は、任意の適当な材料で形成され得る特別に成形されたエンクロージ ャ３７５内に固定される。ファイバー、例えば、ファイバー３１４．３１６の端 部は、標準ＤＮＰコネクタ（Ａｍｐ、　Ｉｎｃ、から入手可能）に装着され、こ のコネク夕は、カプラー３４０がファイバー光学システムに容易に結合されるよ うに、エンクロージャ３７５にしっかり固定される。

図４は、７×７カブラーのミキシングボディ４５２が、立方体状のエンクロージ ャにコンパクトに収まるように湾曲した、本発明のさらにもう一つの実施態様を 示す。曲率は、多品型（ｍｕｌｔｉ−ｐａｒｔ　ｍｏｌｄ）によって達成するこ とができ、あるいは、装置４４０を平坦に成形し、その後、装置を加熱すること によって湾曲させ、円筒状の本体の周りにそれを巻き付けることもできる。

所望とあらば、図２〜図４の装置はいずれも、内部即ちコア材料よりも低い屈折 率を有する外部クラッド層を具備することもできる。この目的のために特に有用 な材料としては、市販の紫外線硬化樹脂が挙げられる。以後に記載するように、 このようなりラッド材料は、装置性能を向上させる。

装置の光学的な性能についての幾何学的考察は、場合によっては重要である。

例えば、１ｍｍ径のｙ接続における信号の分割による減衰は、出力間の角度が約 ５０°を越えると急速に増大し、許容不能な高さとなる。かくして、光学的な接 続（すなわち、入力端がミキシングボディ３５２に結合する際の光学的接続）に おける角度は、好ましくは、本発明の装置の伝播軸３５０の約２５°以内に保た れ、さらに好ましくは、約１５°未満に保たれる。約１０°未満が特に好ましい 。

同様に、図３に示した装置のような装置については、ミキシングボディが図５に 示すように少なくとも長さ約４９ｍｍである時、信号の均一性は、最適値約１デ ンベルに達することが理解できるであろう。ＮＸＮカプラーにおける均一性は、 次式： ％式％） ［式中、Ｐ−８は、所定の一連の入力条件下での所定の出力口における最高パワ ー出力であり、Ｐ、１６は、同条件下での所定の出力口における最低パワー出力 であり、Δαは、デシベルで表した均一性である。］のように定義される。

湾曲路による曲げ損失、例えば、図２、図３および図４の装置の一体成形された ファイバーに示された湾曲路による曲げ損失は、１ミリメートルのファイバーに 対する曲げ損失対曲率半径のプロットである、図６の関係に従う。かくして、曲 げ損失が０．４デンベル以下、好ましくは約０．　２デシベル未満となるのに十 分な程大きく、成形部品、例えば、ファイバー３１４の曲率半径を保つことが好 ましい。これと同様なことは、曲率半径が約２Ｑｍｍ未満である時、１ミリメー トルのファイバーにおいて達成される。本明細書で使用する曲げ損失とは、対応 する直線のファイバーの光学減衰を上回る光学減衰を指す。

ラメータは、次式： ％式％） ［式中、α８．は装置に入力されるパワーについてデシベルで表した過剰の光学 損失であり、Ｐ、は１番目の出力口における出力であり、Ｐｏは装置への合計の 光パワー人力である。］によって定義される過剰損失である。

測定 以下の実施例において、Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｆｉｂｅｒ　０ｐｔｉｃｓ、　Ｉｎｃ 、製の構成とパーソナルコンピュータを介在させた送受信ユニットとからなるカ スタムビルト試験（ｃｕｓｔｏｍｂｕｉｌｔ　ｔｅｓｔ）を用いて測定した。特 性決定試験中、送信ユニットにおけるＬＥＤは各入力ファイバーに６６０ｎｍの 光を発し、他方、所定の入力に対して各出力ファイバーから強く発せられる光は 、受信ユニット内の光ダイオードによって測定される。この情報は、上記定義に 従い、コンピュータによって処理され、カプラーの性能特性を与える。長さがカ プラーのそれに等しい低損失のＰＭＭＡファイバーを介した光の強度は、各入力 ファイバーに発された光の強度として採用される。

図１のデザインノ型をアープルグオールラウンダ−（Ａｒｂｕｒｇ　Ａ１１ｒｏ ｕｎｄｅｒ）　７５０−２１０−３２００成形機に取り付けた。Ｍｏｂａｙ社製 のマクｏｏンＣＤ２００５（ＭａｋｒｏｌｏｎＣＤ　２００５）ポリカーボネー トを乾燥し、ついで、以下の条件下で成形した。

型表面温度：１７０°Ｃ ノズル温度、３０５°Ｃ 射出時間＝６秒 合計サイクル時間：１８秒 得られた部品（図２に示したような）は、過剰損失（α□）約５．７デシベルと 均−性的０，９デノベルとを有していた。

実施例　２ 図３に示したような７×７スターカプラー用の図１に示した一般的なタイプの型 をアーブルグオールラウンノー（Ａｒｂｕｒｇ　Ａ１１ｒｏｕｎｄｅｒ）　７５ ０−２１０−３２０Ｄ成形機に取り付けた。実施例１におけるように、Ｍｃ）ｔ ）ａｙ　Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製のマクロロンＣＤ２００５ポリカーボネート を２２５°Ｆで４時間乾燥し、ついで、以下の設定条件で成形した。

バレル温度・後方（ｒｅａｒ）　２５０℃、　中央２８５°Ｃ１前方２８５℃ノ ズル温度　３０５°Ｃ 型温度＝１７０°Ｆ 射出時間二６秒 冷却時間：１０秒 合計ザイクル時間：１８秒 射出圧力　３３．０００ｐｓｉ スクリュー速度：１５０ｒｐｍ ラム速度、速い この試験において、成形された部品の端部は、一般に、完全には充填されない。

得られたカプラーは、ファイバ一端でＤＮＰコネクタに装着し、上記試験装置を 用いて評価した。一つの例において、典型的な結果が得られ、測定は、安全カミ ソリの刃でゲートを切断した後、再度ゲート領域を研磨した後、および、カプラ ーのミキシングゾーンをＭａｓｔｅｒ　Ｂｏｎｄ　Ｉｎｃ、製のＵＶ−１１−３ 紫外線硬化樹脂（屈折率１．５３）で被覆した後の３回について、同成形された 試験片について行った。これらの各工程後に測定された量は、以下の通りであっ た。

過剰損失　均一性 初期　９．０ｄＢ　７．０ｄＢ 研磨後　１０．２ｄＢ　５．９ｄＢ 被覆後　１０．３ｄＢ　４．７ｄＢ 実施例　３ 上記ロントからのカプラーの一つを温度１００℃で窒素下１４時間アニーリング する前後で評価した。カプラーの光学特性は、以下の通りであった。

過剰損失　均一性 初期　８．５ｄＢ　３．９ｄＢ アニーリング後　９、ＯｄＢ　４．２ｄＢ実施例　４ 実施例３に記載したロットからのカプラーの一つを２インチ径の銅チューブ上で 加熱することにより、Ｕ字形状に曲げる前後で評価した。カプラーの光学特性は 、以下の通りであった。

過剰損失　均一性 初期　７．９ｄＢ　３．２ｄＢ 曲げ後　９．８ｄＢ　３．３ｄＢ 実施例　５ より完全に型キャビティを充填するために、ゲートを４１１ＩＩＯから８ｍｌ１ １のファン形に拡張し、ファイバ一端部におけるガス抜きを０，５ミルから１ミ ル６圧増大させた。また、光学損失を低下させるために、カプラーのミキシング ゾーン３５２に位置する突出ピン（図示せず）を差し込み、研磨した。これらの 設定で、アープルグオールラウンノー（＾ｕｂｕｒｇ　Ａ１１ｒｏｕｎｄｅｒ） 成形機を再度使用した。

バレル温度：後方（ｒｅａｒ）　２８０℃、中央２９２℃、前方２９４℃ノズル 温度＝３１０℃ 型温度＝２３５℃ 射出時間＝６秒 冷却時間：３０秒 射出圧力ニ３５．　０ＯＯｐｓｉ ラム速度：速い スクリュー速度：１４０ｒｐｍ このロットより得られた３つのカプラーについて、過剰損失は８．５〜９．６デ シベルの範囲であり、均一性は４．２〜４．７デシベルの範囲である。ＵＶ−１ １−３クラッド層で被覆したカプラーは過剰損失９．６デシベルと均一性７゜１ デシベルとを有していた。

実施例　６ 上記の一般的な処理操作に従い、Ｒｏｈｏ＋　ａｎｄ　Ｉ（ａａｓ社から入手可 能な光学的品質のポリメチルメタクリレートである、Ｐｌｅｘｉｇｌａｓｓ（登 録商標）ＶＬＤ−１００ＮＡを用いて、同様の７×７カブラーを成形した。

バレル温度・後方（ｂａｃｋ）　２３０℃、　中央２５０℃、　前方２７０℃射 出時間・１秒 射出圧力ニ１４７０ｐｓｉ 保持時間＝６秒 型温度、室温 冷却時間＝６秒 上述の実施例から明らかなように、本発明の光カツプリング装置は、一般的に、 高品質の光学分配性と導波特性とを示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．伝播軸を画定する光伝播本体部材と、それと一体成形されたその少なくとも 一つの光カップリング部分とを含む単一の射出成形された導波光学素子であって 、前記光カップリング部分が前記本体部材から外方向に突出し、光を前記光伝播 部材とカップリングさせるように操作可能であり、前記光カップリング部分が前 記光伝播部材の前記伝播軸と約２５°以下の角度を形成するように配列され、前 記光伝播部材と前記光カップリング部分とが実質的に、横方向に不連続性のない 光学的接続を画定し、前記接続が伝播方向に連続な導波プロフィールを有する光 学素子。 ２．前記本体部材が、多角形断面を有する、請求項１に記載の光学素子。 ３．前記本体部材が、長方形の断面である、請求項２に記載の光学素子。 ４，前記光カップリング部分が、前記本体部材と約１５°以下の角度を形成する 、請求項１に記載の光学素子。 ５．前記光カップリング部分が、前記本体部材と約１０°未満の角度を形成する 、請求項１に記載の光学素子。 ６．前記素子が、非晶質ポリマーから形成されている、請求項１に記載の光学素 子。 ７．前記ポリマーが、熱可塑性プラスチックである、請求項６に記載の光学素子 。 ８．前記素子が、ビニルポリマーから形成されている、請求項７に記載の光学素 子。 ９．前記ポリマーが、ポリメチルメタクリレートである、請求項８に記載の光学 素子。 １０．前記ポリマーが、ポリカーボネートである、請求項７に記載の光学素子。 １１．前記光学的な接続が、クラッド層を具備する、請求項１に記載の光学素子 。 １２．伝播軸を有する光伝播部材と、該光伝播部材と一体成形された光カップリ ング部分によって画定され、かつ、それより外方向に突出する前記光伝播部材と 一体成形された少なくとも３つの光出入口との組み合わせを含む多数の入力／出 力口を有する単一の射出成型された光カップリング装置であって、前記光カップ リング部分が、前記光伝播部材の前記伝播軸と２５°以下の角度を形成するよう に配置され、そのうち少なくとも２つが相互に隣接し、前記カップリング装置が 前記隣接する口に入力信号を１０デシベル以下の信号均一性で分配し、前記光カ ップリング部分と前記多角形の光伝播部材とが実質的に横方向の不連続性がなく 、前記出入口が伝播方向に沿って連続な導波断面を形成する装置。 １３．前記光学素子が、信号均一性５デシベル以下を示す、請求項１２に記載の 光学素子。 １４．前記光学素子が、信号均一性約１デシベル以下を示す、請求項１３に記載 の光学素子。 １５．その末端に、信号ミキシングボディと一体成形された複数の射出成形円筒 状光ファイバーを有する信号ミキシングボディを備えた、単一の射出成形された ＮＸＮスターカプラーであり、前記ファイバーが円形の断面の端部から前記本体 に連続的に移行し、前記カプラーによって画定される光路が実質的に一定であり 、実質的に横方向の不連続性のないスターカプラー。 １６．前記ファイバーが、その接続において、前記ミキシングボディの軸と形成 する角度が約２５°未満である、請求項１５に記載のスターカプラー。 １７．前記角度が、約１５°未満である、請求項１６に記載のスターカプラー。 １８．前記角度が、約１０°未満である、請求項１７に記載のスターカプラー。 １９．前記ファイバーが前記信号ミキシングボディよりも大きい集合体寸法を有 するそれらの端部で相互に分離され、湾曲した光路を経て前記信号ミキシングボ ディに徐々に収束し、所与のファイバーの移行による曲げ損失が約０．２デシベ ル未満である、請求項１５に記載のスターカプラー。 ２０．前記ファイバーが、それらの個々の末端で、径約０．５〜約２．０ミリメ ートルを有する、請求項１５に記載のスターカプラー。