JPH01133007A - 光ファイバ - Google Patents
光ファイバInfo
- Publication number
- JPH01133007A JPH01133007A JP62289389A JP28938987A JPH01133007A JP H01133007 A JPH01133007 A JP H01133007A JP 62289389 A JP62289389 A JP 62289389A JP 28938987 A JP28938987 A JP 28938987A JP H01133007 A JPH01133007 A JP H01133007A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- optical fiber
- waveguide
- connection
- loss
- Prior art date
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- Pending
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- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims abstract description 44
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 4
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Landscapes
- Optical Integrated Circuits (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は光信号の伝送媒体として用いる光ファイバに関
するものである。
するものである。
（従来の技術）
従来の光ファイバの構造は、第５図に示すように、光が
伝達するコア部１と、コア部内の光が外部に漏れないよ
うに閉じ込める働きを行うクララ・ド部２から成るが、
その断面形状はいずれも円形であった。ところで、光フ
ァイバを用いて光システムを構築しようとした場合、分
岐結合器などを用いて随所で光信号の授受を行う必要が
ある。光ファイバと分岐結合器を接続する場合、分岐結
合器の出入口のコア部の形状と光ファイバの１７部の形
状寸法が一致していると損失の小さい良好な接続を行う
ことができるが、光ファイバと近年多くみられる角形コ
アを出入口に持つ分岐結合器との接続では、コア形状の
不一致による接続損失が発生する欠点があった。
伝達するコア部１と、コア部内の光が外部に漏れないよ
うに閉じ込める働きを行うクララ・ド部２から成るが、
その断面形状はいずれも円形であった。ところで、光フ
ァイバを用いて光システムを構築しようとした場合、分
岐結合器などを用いて随所で光信号の授受を行う必要が
ある。光ファイバと分岐結合器を接続する場合、分岐結
合器の出入口のコア部の形状と光ファイバの１７部の形
状寸法が一致していると損失の小さい良好な接続を行う
ことができるが、光ファイバと近年多くみられる角形コ
アを出入口に持つ分岐結合器との接続では、コア形状の
不一致による接続損失が発生する欠点があった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は角形コアを出入口に持つ分岐結合器との接続損
失を低減できる構造をもつ光ファイバを提供することに
ある。
失を低減できる構造をもつ光ファイバを提供することに
ある。
（問題点を解決するための手段）
本発明はコアの断面形状を角形構造とする。従来の円形
コアの光ファイバを用いて角形コア３を持つ分岐結合器
との接続をしようとした場合、人口における接続損失の
低減を主に考えると第６図に示すように、光ファイバの
コアが分岐結合器のコアに内接するように設定しなけれ
ばならない。
コアの光ファイバを用いて角形コア３を持つ分岐結合器
との接続をしようとした場合、人口における接続損失の
低減を主に考えると第６図に示すように、光ファイバの
コアが分岐結合器のコアに内接するように設定しなけれ
ばならない。
その結果、出口においても両者の接合状態も同一となる
ので、分岐結合器からの光パワーのすべては光ファイバ
には入ることはできず損失となり、その大きさは光ファ
イバのコアの半径をｒとすると、−１０・しＯｇ （ｙ
ｒｒ２／４ｒ２）ｄＢで表わされ、約１ｄＢとなる。同
様のことは、出口の接続損失の低減を主に考えて分岐結
合器のコアが光ファイバのコアに内接するように設定し
た場合には、人口で約２ｄＢの損失が発生する。一方、
出入口双方の損失低減を考える場合は、第７図に示すよ
うな設定を行っていた。第７図において、光ファイバの
コアの直径をＤ（＝２ｒ）、出入口のコアの一辺の長さ
をＣとし、Ｃ／Ｄをｐとすると、１／、／Ｔ＜ｐく１の
範囲では、人口と出口での接続損失Ｌ１およびＬ２は、
（１）式および（２）式で表わされる。
ので、分岐結合器からの光パワーのすべては光ファイバ
には入ることはできず損失となり、その大きさは光ファ
イバのコアの半径をｒとすると、−１０・しＯｇ （ｙ
ｒｒ２／４ｒ２）ｄＢで表わされ、約１ｄＢとなる。同
様のことは、出口の接続損失の低減を主に考えて分岐結
合器のコアが光ファイバのコアに内接するように設定し
た場合には、人口で約２ｄＢの損失が発生する。一方、
出入口双方の損失低減を考える場合は、第７図に示すよ
うな設定を行っていた。第７図において、光ファイバの
コアの直径をＤ（＝２ｒ）、出入口のコアの一辺の長さ
をＣとし、Ｃ／Ｄをｐとすると、１／、／Ｔ＜ｐく１の
範囲では、人口と出口での接続損失Ｌ１およびＬ２は、
（１）式および（２）式で表わされる。
Ｌ ＋＝ １０ＬＯｇ 〔１−４／ ７ｒ （ｓ＋ｎ−
’ 汀−ｐＪＴ下） ］ （１）Ｌ２＝ １０Ｌ
ｏｇ ＣＪＴフ石１＝ゴー（ｓｉｎ−’７１＝１１−
ｓｉｎ −’ｐ）／２ｐ”） （２）最適値はＬ＋
＋Ｌ２の最小値から求められ、ｐ＝０．９１の時に最
小接続損失０．８ｄＢとなる。このように、いずれの場
合でも０．８ｄＢ以上の接続損失が避けられない。
’ 汀−ｐＪＴ下） ］ （１）Ｌ２＝ １０Ｌ
ｏｇ ＣＪＴフ石１＝ゴー（ｓｉｎ−’７１＝１１−
ｓｉｎ −’ｐ）／２ｐ”） （２）最適値はＬ＋
＋Ｌ２の最小値から求められ、ｐ＝０．９１の時に最
小接続損失０．８ｄＢとなる。このように、いずれの場
合でも０．８ｄＢ以上の接続損失が避けられない。
これに対して、本発明の光ファイバではコア形状が角形
であるので、分岐結合器の出入口のコアの寸法を、光フ
ァイバのコアの寸法に合わせさえすれば、コア形状に基
づく損失が発生しない接続を行うことができることが従
来と異なる。
であるので、分岐結合器の出入口のコアの寸法を、光フ
ァイバのコアの寸法に合わせさえすれば、コア形状に基
づく損失が発生しない接続を行うことができることが従
来と異なる。
（実施例）
第１図は本発明の一実施例の斜視図であって、４は光フ
ァイバであり、５は石英ガラスを主成分としＧｅを若干
含有させたコア、６は石英ガラスから成るクラッドであ
る。コア５とクランド６との比屈折率差は０．３％とし
た。光ファイバ４の断面は直径１２５ μｍの円形とし
た。コア５の断面は一辺の長さが１０μｍの正方形とし
た。光ファイバ４の伝送損失は、波長１．３μｍのり、
Ｄ光源を用いて測定した結果、０．５ｄＢ／ｋｍであ
った。接続特性の比較のため、第２図に示すような光フ
ァイバ４と同様の材料組成で、断面が直径１０μｍのコ
ア７を持つ光ファイバ８も作製した。伝送損失は同じく
０、．５ｄＢ／ｋｍであツタ。
ァイバであり、５は石英ガラスを主成分としＧｅを若干
含有させたコア、６は石英ガラスから成るクラッドであ
る。コア５とクランド６との比屈折率差は０．３％とし
た。光ファイバ４の断面は直径１２５ μｍの円形とし
た。コア５の断面は一辺の長さが１０μｍの正方形とし
た。光ファイバ４の伝送損失は、波長１．３μｍのり、
Ｄ光源を用いて測定した結果、０．５ｄＢ／ｋｍであ
った。接続特性の比較のため、第２図に示すような光フ
ァイバ４と同様の材料組成で、断面が直径１０μｍのコ
ア７を持つ光ファイバ８も作製した。伝送損失は同じく
０、．５ｄＢ／ｋｍであツタ。
光ファイバ４の分岐結合器などの接続特性の評価は、第
３図に示す断面が角形で直線状の導光路を有する導波路
９を用いて行った。導波路９はコア１０とクラッド１１
から成り、それぞれの材料は光ファイバ４と同一のもの
で作製した。コア１０の［断面は一辺が１０μｍの正方
形とした。損失測定は第４図に示すようにして行った。
３図に示す断面が角形で直線状の導光路を有する導波路
９を用いて行った。導波路９はコア１０とクラッド１１
から成り、それぞれの材料は光ファイバ４と同一のもの
で作製した。コア１０の［断面は一辺が１０μｍの正方
形とした。損失測定は第４図に示すようにして行った。
両端を鏡面に研磨した導波路９を定盤１２の上に固定し
、■溝型のファイバ押え具がその頭部に取り付けられた
ＸＹＺ方向に移動できる微動台１３．１３’に、端面を
鏡面研磨した光ファイバ４．４′をセットし、光ファイ
バ４には波長１．３μｍのＬＤ光を入射できるようにし
、また光ファイバ４′には光パワーメータ１４を接続し
て光出力が測定できるようにした。また光ファイバ４，
４′にはクラッドモード除去のための巻線部１５． １
５’を設けた。このようにセットした状態で、微動台１
３．１３’を操作して光パワーメータ１４の最大値を読
み取り、あらかじめ測定した光ファイバ４の出射端にお
ける光パワー、導波路９の導光損失から接続損失を求め
た。１０個の試料について測定した結果、平均０．２ｄ
Ｂを得た。
、■溝型のファイバ押え具がその頭部に取り付けられた
ＸＹＺ方向に移動できる微動台１３．１３’に、端面を
鏡面研磨した光ファイバ４．４′をセットし、光ファイ
バ４には波長１．３μｍのＬＤ光を入射できるようにし
、また光ファイバ４′には光パワーメータ１４を接続し
て光出力が測定できるようにした。また光ファイバ４，
４′にはクラッドモード除去のための巻線部１５． １
５’を設けた。このようにセットした状態で、微動台１
３．１３’を操作して光パワーメータ１４の最大値を読
み取り、あらかじめ測定した光ファイバ４の出射端にお
ける光パワー、導波路９の導光損失から接続損失を求め
た。１０個の試料について測定した結果、平均０．２ｄ
Ｂを得た。
一方、光ファイバ８を用いて同様の測定をした結果、平
均１．３ｄＢであった。
均１．３ｄＢであった。
この結果から明らかなように、従来の技術に比べて、大
幅な接続損失の改善があった。
幅な接続損失の改善があった。
（発明の効果）
以上説明したように、角形形状のコア断面をもつ光分岐
結合器などの接続に用いる光ファイバとして本発明の光
ファイバを使用すると、低損失で接続できるので、分岐
結合器をできるだけ多く取り付けることが必要となる構
内、ビル内の光配線用媒体として用いると、従来の光フ
ァイバを用いた場合よりも、多くの分岐結合器を取り付
けることができる利点がある。
結合器などの接続に用いる光ファイバとして本発明の光
ファイバを使用すると、低損失で接続できるので、分岐
結合器をできるだけ多く取り付けることが必要となる構
内、ビル内の光配線用媒体として用いると、従来の光フ
ァイバを用いた場合よりも、多くの分岐結合器を取り付
けることができる利点がある。
第１図は本発明にかかる光ファイバの構造の斜視図、
第２図は比較用に製作した従来構造の光ファイバの構造
の斜視図、 第３図は角形コアをもつ導波路の斜視図、第４図は損失
測定系を示す図、 第５図は従来の光ファイバの構造の斜視図、第６図は光
ファイバのコアが分岐結合器のコアに内接状態となる場
合の接合状態を示す図、第７図は光ファイバのコアと分
岐結合器のコアの接合状態を示す図である。 １・・・コア部 ２・・・クラッド部３・・
・角形コア ４．４′・・・本発明の光ファイバ ５・・・コア ６・・・クラッド７・・・
比較用ファイバのコア ８・・・比較用の光ファイバ ９・・・導波路 １０・・・導波路のコア１
１・・・導波路のグランド １２・・・定盤１３、 １
３’・・・微動台 １４・・・光パワーメータ１５
、 １５’・・・タララドモード除去用巻線部第１図 第２図 第３図 ｆυ １１ ｆ−ｊｉ形ココ ア−・−コアｆＰ ｆ−−−コア８戸 ３−ｊｉ形コア
の斜視図、 第３図は角形コアをもつ導波路の斜視図、第４図は損失
測定系を示す図、 第５図は従来の光ファイバの構造の斜視図、第６図は光
ファイバのコアが分岐結合器のコアに内接状態となる場
合の接合状態を示す図、第７図は光ファイバのコアと分
岐結合器のコアの接合状態を示す図である。 １・・・コア部 ２・・・クラッド部３・・
・角形コア ４．４′・・・本発明の光ファイバ ５・・・コア ６・・・クラッド７・・・
比較用ファイバのコア ８・・・比較用の光ファイバ ９・・・導波路 １０・・・導波路のコア１
１・・・導波路のグランド １２・・・定盤１３、 １
３’・・・微動台 １４・・・光パワーメータ１５
、 １５’・・・タララドモード除去用巻線部第１図 第２図 第３図 ｆυ １１ ｆ−ｊｉ形ココ ア−・−コアｆＰ ｆ−−−コア８戸 ３−ｊｉ形コア
Claims (1)
- １、コアの断面形状が角形であることを特徴とする光フ
ァイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62289389A JPH01133007A (ja) | 1987-11-18 | 1987-11-18 | 光ファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62289389A JPH01133007A (ja) | 1987-11-18 | 1987-11-18 | 光ファイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01133007A true JPH01133007A (ja) | 1989-05-25 |
Family
ID=17742588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62289389A Pending JPH01133007A (ja) | 1987-11-18 | 1987-11-18 | 光ファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01133007A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000513156A (ja) * | 1997-06-03 | 2000-10-03 | ハイデルベルガー ドルツクマシーネン アクチエンゲゼルシヤフト | １つまたは複数のポンプ光源を備えた固体レーザ |
| US6243524B1 (en) * | 1997-12-26 | 2001-06-05 | Nec Corporation | Optical waveguide, method for fabricating same, and coupling structure of optical waveguide to light-receiving device |
| JP2009147945A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Siemens Ag | 相対回転可能な第１機械部品から第２機械部品への光通信手段を備えた機械 |
| JP2010005347A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Kanto Auto Works Ltd | ４輪型車椅子用サスペンション機構 |
-
1987
- 1987-11-18 JP JP62289389A patent/JPH01133007A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000513156A (ja) * | 1997-06-03 | 2000-10-03 | ハイデルベルガー ドルツクマシーネン アクチエンゲゼルシヤフト | １つまたは複数のポンプ光源を備えた固体レーザ |
| US6243524B1 (en) * | 1997-12-26 | 2001-06-05 | Nec Corporation | Optical waveguide, method for fabricating same, and coupling structure of optical waveguide to light-receiving device |
| JP2009147945A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Siemens Ag | 相対回転可能な第１機械部品から第２機械部品への光通信手段を備えた機械 |
| JP2010005347A (ja) * | 2008-06-30 | 2010-01-14 | Kanto Auto Works Ltd | ４輪型車椅子用サスペンション機構 |
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