JPH0748181A - 高モジュラス炭素及び黒鉛製品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高モジュラス炭素及び黒鉛製品とその製造方
法を提供すること。 【構成】 優れた熱伝導率と良好な機械的性質との特有
の組み合わせを有する自己強化性ピッチベースド炭素製
品を、好ましくはプレフォーム構造体の形状の酸処理済
み中間相ピッチ繊維によって製造する。種々な孔度を有
する炭素製品が熱管理と剛性用途並びに複雑な固体炭素
製品の製造に適用される炭素蒸気浸透方法に用いるため
に望ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は黒鉛を含む製品(articl
e)に関し、さらに詳しくは、高度に配向した黒鉛を含む
高い引張りモジュラス組成物とこのような組成物の製造
方法とに関する。

【０００２】

【従来の技術】炭素構造体は、高温に遭遇する用途と、
例えば高エネルギーブレーキパッド及び電子ヒートシン
クとしての消費者電子デバイスにおけるように、熱放散
が重要である用途に対して広く用いられている。このよ
うな要求の厳しい用途において機械的性質の良好なバラ
ンスは依然として重要であるが、高い熱伝導率と良好な
寸法安定性とが特に重要な問題になっている。固体炭素
の熱伝導率と寸法安定性とはその構造に非常に依存す
る。これらの性質は特徴として、炭素の結晶性と密度と
が上昇するにつれて改良される。固体非晶質炭素は典型
的に約１．２ｇ／ｃｃの密度と、約１００ｗ／ｍ−゜Ｋ
程度の低い熱伝導率とを有し、他方では単結晶黒鉛は約
２．２６ｇ／ｃｃの密度と、約１８００ｗ／ｍ−゜Ｋ
（銅の伝導率よりもかなり大きい）の熱伝導率と、金属
とは異なって、負の熱膨張率とを有する。これらの特徴
は炭素製品の使用者によって非常に切望されており、当
該技術分野はこのような高密度を有する炭素構造体を再
現可能にかつ良好に制御しながら製造する方法を求めて
かなり努力してきた。

【０００３】約２．２ｇ／ｃｃの密度と良好な熱伝導率
とを有する、高度に配向した熱分解黒鉛が炭素の蒸着に
よって製造されている。高度に配向した熱分解（ＨＯＰ
Ｇ）は８００ｗ／ｍ−゜Ｋ程度の熱伝導率を有すること
ができる。しかし、ＨＯＰＧ物質は極度に脆弱であり、
例えば引張り強さのような機械的性質の測定に対しても
あまりにも脆く、製造に非常に費用がかかる。この製造
方法は極度に費用がかかり、約１／２〜１インチ平方の
程度の非常に小さく、極度に脆弱なウェファー様製品を
製造できるにすぎない。従って、ＨＯＰＧ物質はそれら
の用途において厳しく限定され、あまり広く受け入れら
れていない。

【０００４】例えばるつぼ、電極等のような製品の製造
に商業的に広く用いられているバルク(bulk)黒鉛は主と
して非晶質であり、かつ比較的低密度であり、結晶質黒
鉛の高い熱伝導率を有さない。特にバルク黒鉛が結晶質
である程度に、結晶質成分は実質的に非晶質の炭素相中
に埋封された、一般に約３０〜５０ミクロンより大きい
サイズの、ランダムに配向した大きい黒鉛微結晶を含
む。これらの低密度のバルク黒鉛粒子は一般に、高度に
配向した結晶質黒鉛を特徴づける体積(bulk)熱伝導率の
ほんの数分の一を示す。バルク黒鉛構造体の結晶質度は
アニーリングを含めた幾つかのプロセス要素を最適化す
ることと、使用ピッチの性質とによって変化させること
ができる。中間相(mesophase)又は液晶のピッチは熱的
に容易により結晶質のバルク黒鉛に変換することができ
るが；バルク中間相ピッチは一般に配向せず、大量に結
晶質黒鉛に加工する場合には、微結晶も配向しない。こ
れらのバルク黒鉛製品の密度は他の形状のバルク炭素の
密度より大きいが、体積熱伝導率は黒鉛結晶よりもかな
り低い。

【０００５】バルク黒鉛は要求がより厳しい高温用途の
ために必要な機械的強度も有さない。熱加工の前にバル
クピッチに直接黒鉛繊維補強材を加えると、機械的性質
がやや改良される。大抵の複合物質と同様に、炭素繊維
布帛又は他の構造のプレフォームの使用によって繊維補
強材の形態(configuration)を制御すると、性質をさら
に改良することが可能になる。炭素繊維プレフォームに
バインダー及びマトリックスとして役立つピッチ又は蒸
着熱分解炭素を浸透させ、次に炭化及び黒鉛化すると、
改良された機械的性質を有する複合体が得られる。しか
し、圧縮凝集(pressure consolidation)によっても、製
品は一般に約１．５ｇ／ｃｃ未満の密度とこれに応じて
一般に約５００ｗ／ｍ−゜Ｋ未満の低い熱伝導率を有す
る。さらに、プレフォームにピッチ又は蒸着炭素を浸透
させることは困難であり、時間がかかり、費用がかか
る。

【０００６】強化炭素製品の製造に広く用いられる方法
の一つは、黒鉛クロス(cloth)のシートを適当なバイン
ダーで被覆し、このシートを堆積し、この構造体を加熱
して、バインダーを炭化することである。米国特許第
４，１７８，４１３号には、例えば、レーヨン又はポリ
アクリロニトリル（ＰＡＮ）から炭素繊維織物構造体を
形成し、蒸着熱分解炭素を浸透させて支持体繊維を結合
させ、次に炭化可能なフィラーを含浸させ、圧力下で硬
化させ、最終的に炭化させる方法が開示されている。こ
れに開示されている１．５〜１．８５ｇ／ｃｃの範囲内
のような、炭素ブレーキ用途に適した密度を炭素製品を
製造するためには、含浸及び炭化の５〜１０サイクルが
必要である。このような方法を密度の変化、空隙形成及
び亀裂形成をもたらさないように実施することは非常に
困難である。

【０００７】米国特許第４，８４９，２００号に開示さ
れている、ピッチ浸透方法の代替え方法はピッチ繊維と
ピッチベースド炭素繊維補強材との密接な組合せから構
成されたプレフォームを用いる。少なくとも１０ｋｇ／
ｃｍ²の加圧下に置いて、完全に熱硬化すると、ピッチ
繊維成分が明らかに溶融し、流動して、強化用繊維を接
着させる複合体のマトリックス成分を供給する。得られ
る複合体中の繊維補強材の体積分率は一般に約７０容量
％未満であり、複合体の嵩密度は一般に約１．７ｇ／ｃ
ｃ未満であると知られている。

【０００８】炭化ピッチ繊維束の熱加工を含む、バイン
ダーを用いない(binderless)方法も知られている。これ
らの方法は通常、外部から加える極端な圧力を用いて実
施され、構造体を圧縮し、炭化ピッチを流動させ、繊維
束を接着させる。例えば、米国特許第４，０３２，６０
７号は、炭素質ピッチを好ましくはブロー紡糸(blowspi
nning)によって紡糸することによってステープル長さの
繊維を形成して、この繊維をスクリーン上に付着させて
ウェブを形成することを開示する。このウェブを次に空
気中で加熱して、繊維を完全に熱硬化させて不融性にす
ることなく、繊維マット又はフェルトを安定化するため
に一般に充分である１〜約６重量％の酸素レベルに繊維
表面を酸化させる。不活性雰囲気中の圧力下でさらに加
熱すると、酸化されないピッチが流動し、繊維中の欠陥
を通って浸出して、繊維に結合するピッチマトリックス
を形成する。この構造体を炭化すると、高い孔度を有す
る低密度炭素複合体が得られる。

【０００９】米国特許第４，３５０，６７２号に開示さ
れているように、繊維を非溶融性にするために充分な酸
素レベルにまで酸化したアクリル繊維から製造したプレ
フォームを最初に加熱及び加圧して凝集させ、次に不活
性雰囲気中で加熱することによって炭化及び黒鉛化し
て、ピン状の(fibular)微細構造と、非常に高い凝集圧に
対する２％から、低い凝集圧を用いた場合の７０％以上
までの範囲の孔度レベルとを有すると言われる炭素体を
形成する。この凝集工程は個々の繊維を一緒に接着さ
せ、熱変形流動が繊維の接触面積を増大させ、隣接繊維
の間の結合を促進するとして特徴づけられる。これらの
構造は多孔質焼結繊維状体としてより適切に表現され
る。

【００１０】米国特許第４，７７７，０９３号では、９
〜１４重量％の範囲内の酸素含量を有する、予め酸化し
たＰＡＮ繊維を最初に一連の成形操作にさらして、約７
５〜８０％までの繊維密度を有する幾つかの(lengths o
f)緻密化トウを得て、次に水又は他の適当な可塑剤を注
入して、繊維を膨潤させ、繊維内部から低ポリマーを浸
出させる方法が述べられている。次に、トウ構造体を低
温金属合金によって封入し、１５，０００ｐｓｉ程度の
高圧において熱間アイソスタチック圧縮にさらす。金属
合金を最初に溶融して、除去した後に、得られる炭素体
を次に不活性雰囲気下で２５００〜３２００℃程度の高
温において加熱することによって黒鉛化させて、２．１
ｇ／ｃｃ程度の高密度と３５０〜４００ｗ／ｍ−゜Ｋの
範囲内の熱伝導率とを得させる。この伝導率は一般に黒
鉛化ＰＡＮ繊維よりも高いが、大抵の高温用途に不適切
である。さらに、黒鉛化構造体の剛性は好ましくなく低
く、黒鉛化体のモジュラス値は一般に５０ｘ１０⁶ｐｓ
ｉ未満である。

【００１１】高密度炭素製品を製造するために当該技術
分野で利用可能な従来の方法が一般に不充分であること
は明らかである。大抵の方法は、高圧及び高温を得るこ
とができる特殊な装置を必要とするので、実施するのに
非常に費用がかかり、費用の他に、完成するまでにしば
しば数カ月程度の異常に長い時間を要する。高度に規則
的な黒鉛は一般に脆く、強化構造体は必要な耐熱性を有
さない。一般に、技術上周知の良好に強化された炭素製
品は約３００ｗ／ｍ−゜Ｋ未満の熱伝導率を有し、大抵
のバルク黒鉛は５０ｗ／ｍ−゜Ｋ程度でさえある、さら
に低い熱伝導率を有する。このような炭素製品は黒鉛結
晶に特徴的な、非常に望ましい負の(negative)熱膨張率
をも一般に有さず、多くは機械的性質、特に引張り強さ
と剛性が不充分である。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】高い熱伝導率と、良好
な引張り特性と７０ｘ１０⁶ｐｓｉより大きい、高いモ
ジュラスを含めた機械的性質の好ましいバランスと、負
の熱膨張率とを合わせて有する炭素製品への要望は依然
として増大する。高度な寸法安定性、高温における剛性
及び優れた熱伝導率は、組み合わせて、ますます重要な
設計必要条件になっており、例えば電子デバイスを含め
た消費者商品におけるように、重量減少が重要である用
途にとって特に望ましい。これらの非常に望ましい性質
を有し、好ましくは高度の異方性、すなわち構造体の軸
に沿った任意の方向性をも有する炭素構造体と、このよ
うな構造体の製造方法は電子デバイスのヒートシンクの
製造と非常に高い摩擦負荷のためのブレーキ物質の設計
とのために特に有用であり、望ましい。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明の炭素製品は自己
強化性(self-reinforcing)のピッチベースド炭素を含
み、優れた熱伝導率と優れた機械的性質との特有の組合
せを有する。本発明による炭素製品は異方的に６００ｗ
／ｍ−゜Ｋより大きい熱伝導率、１０，０００ｐｓｉよ
り大きい引張り強さ、７５ｘ１０⁶ｐｓｉより大きいモ
ジュラスを負の膨張率と共に有する。異方性度は総配向
度を修正することによって選択的に制御することがで
き、特定の末端用途のための炭素構造体を設計する場合
に熱的性質と寸法安定性特徴とを制御する実質的な可能
性を、強度を犠牲にすることなく、与える。従って、本
発明の炭素製品は、当該技術分野で今までに広範囲に用
いられた、バルク黒鉛と強化炭素複合体に比べてかなり
の改良を示す。

【００１４】本発明による炭素製品は、適当な液体酸化
剤によって処理した中間相ピッチ繊維を含む構造体を炭
化し、黒鉛化することによって形成される。

【００１５】ピッチ繊維 本発明によるプレフォームの製造への使用に適したピッ
チベースド連続繊維は、高純度の中間相ピッチを紡糸す
ることによって製造する。これらの目的に有用なピッチ
には、石油系炭化水素又はコールタール原料(source)か
ら得られる高純度の中間相ピッチがある。適当なピッチ
の製造方法には、米国特許第３，９７４，２６４号、第
４，０２６，７８８号及び第４，２０９，５００号に開
示されている方法があり、これらの方法のいずれかと、
技術上周知の多様な溶剤ベースド(solvent-based)、ピ
ッチ分留方法をこれらの目的のために用いることができ
る。ピッチの中間相成分を特徴づけるために、特定の溶
剤への溶解度と光学的異方性度とを含む、幾つかの方法
が当該分野で知られ、用いられている。本発明の実施に
有用な中間相ピッチは好ましくは９０重量％を越える中
間相ピッチを含み、エス．キバスチアク(S.Chiwastiak)
等がＣａｒｂｏｎ １９，３５７〜３６３（１９８１）
に開示するターミノロジーと方法によって定義され、説
明されるように、好ましくは実質的に１００重量％の中
間相ピッチである。適当なピッチには、種々な周知の方
法によって他の化学的支持体から合成されるピッチがあ
る。本発明のために、繊維中の欠陥及びきずの形成に寄
与する不融性粒状物とその他の汚染物を除去するため
に、ピッチを完全に濾過する。

【００１６】通常の方法を用いて溶融物から紡糸するこ
とによって、フィラメント中に中間相ピッチを形成する
と、フィラメントは凝集して、ヤーン又はトウを形成す
る。この説明のために、繊維は全ての集合したマルチフ
ィラメント構造体又は束（ヤーン、トウ、ストランド等
を含む）を含むものと理解されるように意図する。一般
に、ピッチを軟化温度を充分に越える温度に維持しなが
ら、溶融ピッチを紡糸口金から押し出すことによって、
紡糸を実施する。しかし、紡糸に有用な温度は一般に狭
い範囲内であり、特定の被紡糸ピッチの粘度その他の物
理的性質に一部依存して変化する。ピッチが溶融状態に
あるとしても、ピッチが溶融物としてあまりに粘性であ
り、不充分な強度であるならば、フィラメントを形成す
ることができず、ピッチ温度がピッチ紡糸に有用な範囲
外であるときには、分解又は脱蔵さえして、空隙又は他
のきずを形成することがあることを溶融紡糸分野に熟練
した人は理解するであろう。従って、特定の使用ピッチ
を溶融紡糸するために有効である温度範囲を確認するた
めに初期試験を実施することが、当該技術分野において
長い間、必要な標準的実施であった。本発明のために、
ピッチを紡糸する紡糸温度の有効範囲内の最高温度又は
この温度の近くにおいてピッチは好ましく紡糸される。
各フィラメント内のフィラメント中間相ドメイン(filam
entary mesophase domain)を非常に高度に配向させるこ
とが望ましい。特定の作用理論によって縛られることを
望むわけではないが、微細結晶黒鉛を形成するためにそ
の後の熱的炭化工程中に生ずる結晶化度と形成される微
結晶サイズとは、ピッチ繊維のフィラメント中の中間相
ドメインのサイズと中間相ドメインの配向度とに関係す
るように思われる。充分に配向した大きい中間相ドメイ
ンを有するピッチ繊維は、炭化時により大きい、より緻
密なフィラメント状黒鉛微細結晶を形成する傾向があ
る。Ｌ_cによって決定されるフィラメント状中間相ドメ
インのサイズ、特に長さとドメイン配向度は、少なくと
も一部は、ピッチ繊維の紡糸に用いられる条件並びにピ
ッチの性質によって決定されるように思われる。

【００１７】ピッチが加熱時に重合する傾向があり、特
に高温であるときに酸化性雰囲気に暴露されるとコーク
ス化する傾向があることは周知である。重合はピッチの
溶融粘度を高め、紡糸を困難又は不可能にし、ピッチの
コークス化は、繊維にきずを与え、紡糸口金を閉塞する
可能性がある不融性粒子を形成する。それ故、紡糸プロ
セスは、紡糸操作中に溶融ピッチを空気又は他の酸化性
条件への暴露から保護し、ピッチが高温に暴露される時
間を最少にするように設計し、最適化した溶融及び加熱
操作を用いて、実施することが好ましい。

【００１８】紡糸された状態のピッチ繊維は特に柔らか
く、脆弱であり、熱可塑性であって、ヤーン中のフィラ
メントはクリープ及び流動して、融合し易い。例えば硝
酸水溶液のような液体酸化剤によるピッチ繊維の処理は
フィラメント表面を改質して、幾らかの潤滑性を与える
ためにも役立ち、繊維の処理及び製造を可能にするため
の充分な耐損傷性を与える。必要な硝酸濃度はピッチが
酸と接触する時間の長さに一部依存する。５重量％程度
の低濃度が、特に長い暴露時間を付随する或る種の目的
に、有効であると判明するが、実質的にこれより高濃度
の３５重量％以上程度も有用であると判明することがあ
る。しかし、高濃度の硝酸を用いる処理は制御が困難で
あり、ピッチ繊維を本発明の実施への使用に完全に処置
し難く、不適切なものにする。それ故、繊維を不融性に
する可能性を最少にするために、処理期間、温度等のよ
うなプロセスパラメーターへの細心の注意と制御が必要
である。従って、例えば約５〜約２０重量％、好ましく
は約１０〜約１５重量％の範囲内の低濃度が好ましく、
特に約２０重量％を越える高濃度の硝酸はあまり好まし
くない。例えば硝酸のような、高濃度酸化剤による炭素
質(carbonaceous)物質の処理は酸化される物質の迅速
で、発熱性の、恐らく急激な又は爆発性でさえある分解
を生ずる危険性を有するので；過剰な濃度の硝酸は避け
るべきである。ピッチフィラメントが集合してピッチ繊
維若しくはヤーンを形成する前の紡糸口金を出るとき
に、又は集合した後に、ピッチフィラメントに液体酸化
剤を加えることができる。当業者に容易に明らかである
ように、浸漬、吹付け、ミスティング(misting)等を含
む、連続繊維に液体を塗布するための種々な方法が知ら
れている。繊維にサイズ剤(sizing)を塗布するために通
常用いられる回転キスホイール(rotating kiss wheel)
もこの目的に便利に用いられる。

【００１９】炭素繊維製造に商業的に用いられるピッチ
繊維は通常、例えば酸化性ガス雰囲気中での２００〜４
００℃の範囲内の温度における加熱によるような、熱硬
化操作における加熱によって不融性になり、炭化及び黒
鉛化操作中のかなりの作用(working)、摩擦接触及び熱
暴露(thermal exposure)に、繊維特性を失うことなく、
耐えることができるようになる。硝酸による処理も炭素
繊維製造に用いられている。これらの酸化プロセスはし
ばしば、ピッチフィラメントを分離し、粘着を減ずるた
めに例えばカーボンブラック又はコロイド状黒鉛のよう
な粒状物質を用いており、このような粒子を水性酸組成
物中の均一な分散系として維持し、酸化性組成物の繊維
上の流動を助けるために界面活性剤も用いられている。

【００２０】本発明による炭素製品を形成する目的に適
切であるために、ピッチ繊維が熱可塑性かつ可融性に留
まることが重要である；すなわち、ピッチ繊維は加熱時
に熱可塑性流動を経験して、融合することができる。従
って、炭素繊維分野で一般に用いられる熱硬化プロセス
のいずれかを用いた酸化によって不融性にされたピッチ
繊維は一般に、本発明の実施への使用に不適切である。
このようなプロセスに用いられる粒状物質と界面活性剤
とが融合を妨げるためであり、従って、本発明による炭
素製品の製造に用いるための繊維を処理する場合には一
般に避けるべきであることは明らかである。熱硬化され
た又は他の方法での不融性ピッチ繊維は、本発明の方法
によって炭化及び黒鉛化する場合に、完全には融合しな
い。この場合に得られる炭化構造体は界面において一緒
に不充分に結合した繊維を含み、従って、不連続であ
り、空隙が充填された(void-filled)、低強度及び低嵩
密度である。

【００２１】酸処理済み繊維は紡糸操作から、例えばウ
ェービング(weaving)若しくはフィラメント巻き付けに
よるような、プレフォーム製造のための加工操作に直接
供給するか、又はこの繊維をスプール若しくはボビンに
巻き付けることによって蓄積し、保護ラップに包み、後
の加工のために貯蔵する。湿った繊維はかなりの量の、
５０重量％程度でさえある酸水溶液、好ましくは３０〜
４５重量％、より好ましくは３４〜３８重量％の酸水溶
液を含む。

【００２２】プレフォーム製造 酸処理済み繊維をプレフォーム構造体へ加工し、次に炭
化し、黒鉛化する。プレフォームは繊維からまだ湿って
いる間に硝酸によって形成した後に、加熱処理工程に直
接さらす。しかし、一般に、酸で湿ったプレフォームを
保護バッグ又は容器に入れて数時間から約１４日間まで
貯蔵し、酸が繊維表面に充分な安定化レベルを与えるよ
うに熟成工程を与えることが好ましい。このような熟成
工程は本発明の実施のために必要ではないが、最終炭素
構造体に最適の性質を与えるために有効であると判明す
る。

【００２３】最も簡単な実施態様では、マルチフィラメ
ントトウ若しくは単方向性ピッチ繊維テープを直接プレ
フォームとして用いるか、より好ましくは、複数個のテ
ープ、ヤーン若しくはトウを一緒に並行関係に置いて、
ブロック若しくはブリックプレフォームを形成する。或
いは、ヤーン又はトウの形状の連続ピッチ繊維を用いる
通常のフィラメント巻き付け方法によって、適当なプレ
フォームを形成することができる。特に有用な実施態様
では、ピッチ繊維をボビン又はスプールに巻いて、円筒
体を形成することができる。この円筒体を次に長軸方向
で切断することによって切開して、この切断した円筒体
を開いて、実質的にタブレット(tablet)の面内に配列し
たピッチ繊維を含む、平たいウェファー又はタブレット
を形成する。熱処理工程を実施する前に、このウェファ
ーを任意にさらに切断又は造形することができる。教示
したような炭化及び黒鉛化は自己強化炭素プレートを形
成する。

【００２４】他の代替え実施態様では、ボビンにピッチ
繊維を巻き付けることによって得られる円筒体を円筒体
軸に対して垂直な面に沿ってスライスすることによって
切断して、プレフォームの面内のトロイド(toroid)プレ
フォームの中心の周囲に分配されたピッチ繊維を含む、
複数個のトロイド又はドーナツ様プレフォームを形成す
る。この巻かれた円筒体を炭化及び黒鉛化して、円筒体
状複合体を形成して、これを次に切開し、又はさらにト
リム及び造形して、所望の炭素製品を形成することがで
きることは明らかであろう。巻き付け操作に用いるボビ
ンが円筒体以外の形をとることができ、任意にファセッ
トを作って(faceted)、最終プレフォーム構造体におけ
る形状と繊維形態とを調節する機会をさらに与えること
ができることは理解されるであろう。

【００２５】炭素繊維を加工するための技術上周知の多
様な方法のいずれかを本発明の実施に用いるために適用
することができる。例えば、適当な装置によって、湿っ
た繊維トウを単一テープに成形し、又はクロス若しくは
布帛に織って、次にこのようなテープ若しくは布帛の一
つ以上の層を含む構造体に成形し、最終的に炭化及び黒
鉛化して、自己強化炭素製品を形成することができる。

【００２６】プレフォーム構造体中の繊維配向度(degre
e of fiber alignment)が変化しうることは理解される
であろう。例えば、単方向性酸処理済みピッチ繊維テー
プを疑似−等方性ラミネート構造を形成するように積層
することができる。巻いたトウの円筒体から得た場合
に、プレフォーム中の繊維配向はボビン上に繊維を巻く
のに用いられる巻き付け角度に依存し、低い又は零の巻
き付け角度は高い繊維配向度を与え、大きい巻き付け角
度は配向度を減ずるのに役立つ。この特徴はプレフォー
ム中の繊維配向を便利に制御し、得られる炭素製品中の
異方性レベルの調節を可能にする。例えば、±４５゜巻
き付け角度は得られる複合体の繊維面に疑似−等方性を
有する構造体を生じ、０゜巻き付け角度は繊維軸に沿っ
て及び繊維面内で最大化される性質を有する単方向性構
造体を生ずる。フィラメントを巻いた構造体(filament-
wound structure)を製造するために当該技術分野で多様
なフィラメント巻き付け方法が用いられており、これら
の方法は多様な巻かれた形状で、特有の自己強化炭素製
品の製造への使用のために選択的に定められた繊維配向
を有するプレフォーム構造体をピッチ繊維から形成する
ためにも適する。

【００２７】よりランダムな(more randomized)繊維配
向さえ有するプレフォーム構造体の製造方法は、細断し
た酸処理済みピッチ繊維又はトウを含むフェルト化シー
ト又はマットの使用を含む。２５〜８０％程度の体積分
率を有するフェルト又はマットは容易に製造することが
でき、繊維の体積分率はフェルト形成操作の制御によっ
て及びその後の圧縮プロセス工程の使用によって選択的
に決定される。このようなフェルト化構造体の繊維配向
が大抵の場合にランダムである限りにおいて、得られる
自己強化炭素製品の熱的及び機械的性質は殆ど又は本質
的にさえ等方性である。

【００２８】プレフォームの炭化と黒鉛化 プレフォームはそれ以上調製(preparation)せずに炭化
及び黒鉛化することができるが、湿ったプレフォームの
熱加工は多量の水分の蒸発を必要とするので、繊維から
過剰な水性組成物を完全に排出させて、初期加熱工程を
徐々にかつ数段階で実施して、繊維をある程度乾燥させ
ることが望ましい。多量の水蒸気の存在による炉の破裂
又はその他の炉の損傷の可能性を減ずるために、炭化炉
を最終的にシールする前に低温加熱段階中に水分を除去
することが望ましいことも認められる。加熱サイクルを
加えることはエネルギー消費量を高めるので、プレフォ
ームを貯蔵期間中に周囲温度において部分的に乾燥させ
ることが代替え手段として望ましい。乾燥及び貯蔵中に
巻かれた繊維又はプレフォームが確実に垂れないように
注意することが望ましい。

【００２９】熱処理中に実質的な凝集が生じて、体積を
有意に変化させ、そりと空隙形成との可能性をもたら
す。最終形状を制御し、必要と思われるときに外部圧力
の供給を可能にするために、固定具(fixture)又は型を
備えることも一般に好ましい。一般に、固定具は最終形
状が必要とする限り複雑な形状をとることができ、炭化
及び黒鉛化プロセス中にプレフォームが凝集するときの
プレフォームの体積変化に適応するように設計される。
簡単な黒鉛プレートの製造は硬質のフラットシートの間
に挟む以外には何も必要としないが、複雑な面若しくは
多重曲面を有する構造体のためにはマッチド(matched)
ダイ型が必要である。この固定具は熱処理に用いられる
極端な温度に形状又は統合性を失わずに耐える材料から
構成することができる。一般に、黒鉛が選択すべき材料
である。

【００３０】本発明の炭化及び黒鉛化炭素製品を製造す
るために、プレフォームの熱処理を単一加熱工程におい
て又は数段階で１２００〜３５００℃の範囲内の温度に
実施することができる。この熱処理は繊維が消費されな
いことを保証するために、実質的に非反応性雰囲気中で
実施される。非反応性雰囲気は窒素、アルゴン又はヘリ
ウムである；しかし、約２０００℃を越える温度に対し
ては、アルゴンとヘリウムが好ましい。非反応性雰囲気
は少量の酸素を重大な害を生ずることなく含むことがで
きるが、特に、温度があまり急激に上昇しない場合に
は、酸素の存在を避けるべきである。さらに、湿ったヤ
ーン構造体は加熱時に水蒸気雰囲気を生ずるが、水蒸気
が炭化温度において非常に反応性である限り、これは炭
化温度に達する前に炉からパージするべきである。炉雰
囲気中にホウ素又は同様な黒鉛化成分を含めることが望
ましく、この用語をここで用いるときにこれらの成分は
非反応性と見なされる。

【００３１】ピッチの炭化及び黒鉛化に用いる熱処理
は、加熱スケジュールの決定に重要である３種類の広い
範囲を有する。約４００℃までの温度上昇速度は加熱中
にピッチ繊維が徐々に不融化し、この温度を越える加熱
時に完全に不融化することを考慮するべきである。急激
な加熱は軟化と、軟化による繊維変形を容易にし、中間
相の融合と脱配向(deorientation)を招く。約４００℃
を越える温度上昇を高い速度で行う場合には、繊維が４
００℃〜約８００℃の範囲内に加熱されるときに熱分解
又は炭化プロセス中に生ずるガス損失の大部分が生じ、
あまりに迅速な温度上昇がガス発生による損害を招く可
能性があることを認識しなければならない。炭化構造体
では約８００℃を越えて、１１００〜２０００℃の範囲
内の最終温度まで、黒鉛化に対しては３０００゜以上
で、加熱速度は非常に大きくなり、一般に望ましい限り
の迅速な速度で実施される。

【００３２】便利な加熱スケジュールは室温から約４０
０℃まで２０℃／時の初期速度での加熱、次に４００℃
から８００℃まで５０℃／時での加熱、最後に約８００
℃から最終温度までの範囲にわたっては１００℃／時又
は必要な場合にはこれより大きい速度での加熱を含む。
加熱スケジュールは一部は繊維の種類、プレフォームの
サイズ、炉の有効負荷等の要素に応じても決定される。
特定の装置と物質の使用に関して、当業者に容易に明ら
かであるように、さらに種々な調節が必要である。

【００３３】熱処理を単一工程プロセスとして説明した
が、プレフォームの加熱がこの代わりに一連の工程又は
段階で実施されうることは、後の時間でさらに加工する
ための例えば炭化構造体及びプレフォームのような中間
物質の冷却と貯蔵と共に、理解されるであろう。

【００３４】酸処理済みピッチ繊維の熱処理は外部圧力
を加えずに、又は圧縮を容易にし、高密度複合体を得る
ために、好ましくは約０．１〜約１０ｐｓｉの非常に低
い外部圧力を加えて実施することができる。高い圧力、
特に、例えば米国特許第４，３５０，６７２号及び第
４，８４９，２００号に述べられているような先行技術
方法で強化炭素複合体を製造するために用いられている
極端な高圧は、本発明の酸処理済み繊維を過度に流動さ
せ、良好な機械的性質と高い熱伝導率を有する最終炭素
製品の形成に必要な配向を破壊する。

【００３５】本発明の方法が複合体製造者に製品密度(p
art dennsity)と炭素製品の熱的及び機械的性質との高
度な制御手段を与えるものであることは、当業者によっ
て容易に理解されるであろう。製造すべき製品(part)の
サイズと形状に関して、用いる繊維処理と、圧縮圧力
と、熱加工との特定の組合せを選択的に決定できること
は、特定の用途に合わせて性質を調節する有効な手段を
与える。製品の中心への熱伝導と個々のピッチフィラメ
ントからのガス発生とが必然的に緩慢になる、約０．２
５〜約１２インチの厚さを有する製品のような、大きな
製品に対しては、製品全体に良好な密度が確実に得られ
るように、長い加熱サイクルと緩慢な温度上昇とが望ま
しく、高レベルの圧縮圧力が好ましい。小さい製品、特
に０．０５”程度の薄い断面を有する製品に対しては、
大きい製品に対するよりも迅速に加熱を実施することが
できるが、製品の歪みと繊維構造内での過度の流動誘発
とを避けるために、圧縮に低レベルの加圧を用いること
が必要である。低いプレフォーム密度が望ましい場合に
は、加圧と加熱速度とのさらに困難なバランスが必要に
なる。酸処理パラメーターに対して加熱速度を調節する
ことはプロセス全体の融通性度(degree of flexibilit
y)をさらに高めることになる。このように、炭素製品の
製造者が、最終炭素製品に得られる性質を決定する、加
熱パラメーターと加圧との特定の組合せ並びに繊維の酸
処理度を選択しうることは明らかである。

【００３６】本発明の炭素製品はそれらの物理的及び機
械的性質の特有の組合せを特徴とする。高度な繊維配向
を有して、本発明によって製造される固体炭素製品は一
般に約１．８ｇ／ｃｃを越える、好ましくは約１．９ｇ
／ｃｃを越える、しばしば単結晶炭素の嵩密度に近い、
大抵の強化炭素複合体に見られるよりも大きい嵩密度を
有する。フィラメント状ドメインの軸方向で測定したと
きに、高度に緻密な自己強化炭素製品は６００ｗ／ｍ−
゜Ｋより大きい熱伝導率と、約１０，０００ｐｓｉより
大きい引張り強さと、約７０ｘ１０⁶ｐｓｉを越える引
張りモジュラスと、約−０．５ｐｐｍ／℃程度の低い、
負の熱膨張率を有する。

【００３７】横方向で測定される機械的性質はかなり低
いが、５００ｐｓｉより大きい横方向機械的強さと３０
０，０００ｐｓｉより大きい横方向モジュラスとを有す
る製品が本発明の方法によって容易に得られ、横方向熱
伝導率は一般に約４０ｗ／ｍ−゜Ｋより大きく、約７０
ｗ／ｍ−゜Ｋ程度又はこれ以上の高さである。

【００３８】上述したように、プレフォームの製造にお
ける繊維配向の制御を利用して、特有の強化炭素構造体
を得るための浸透方法及び炭素蒸着又は浸透プロセスを
用いる、それ以上の加工に適した高強度の多孔質炭素製
品を含めた、低い嵩密度を有する炭素製品を製造するこ
とができる。これらの低嵩密度構造体は顕微鏡検査にお
いて、繊維が接触する箇所で不充分に結合し、空隙によ
って分離され、バインダーを用いる場合には、非晶質若
しくは低結晶質炭素を含む大きな領域をしばしば有する
炭素繊維から一般に製造される先行技術の低密度の強化
炭素構造体とは異なって、完全に融合した、高密度の、
高度に配向した、高レベルの独立気泡型孔度を有する高
強度炭素を含むことが分かる。比較のために、市販の高
品質のバルク黒鉛物質は一般に約１．６ｇ／ｃｃ未満の
非常に低い嵩密度と、通常は約１８５ｗ／ｍ−゜Ｋ未満
の低い熱伝導率とを有する。このような物質の引張り強
さは約１０，０００ｐｓｉ程度であり、引張りモジュラ
スは約７５，０００ｐｓｉ程度であり、熱膨張率は高
く、一般に約＋０．７ｐｐｍ／℃より大きい。高度に配
向した熱分解黒鉛すなわちＨＯＰＧ物質は約２．０より
大きい嵩密度と、８００ｗ／ｍ−゜Ｋの範囲内の熱伝導
率を有するが、これらの非強化物質は非常に脆弱であ
る。

【００３９】本発明の炭素製品は、緻密であるように高
い繊維配向度を用いて構成されたもの又は低密度を有す
るように製造されたもののいずれであっても、２種類の
相：高度に規則的な、フィラメント状結晶質黒鉛によっ
て分離され、強化される、高度に規則的な、大きいロッ
ド状結晶質黒鉛ドメインを含む、特有の形態(morpholog
y)を有する炭素を含む。さらに詳しくは、製品を占める
固体結晶質炭素内で、フィラメントの中心から形成され
る高度に規則的な、大きい結晶質黒鉛ドメインを含む領
域から滑らかに、ピッチフィラメント表面を含む、酸化
されたピッチ層から形成される、高度に規則的なフィラ
メント状結晶質黒鉛の領域を通って進行して、フィラメ
ント接触面に存在する最大に酸化されたフィラメント状
中間相ドメインを一緒に結合させることによって形成さ
れるフィラメント状結晶質黒鉛の界面領域に達する、結
晶形の徐々の推移が存在するように思われる。

【００４０】結晶形のこの滑らかな推移は、先行技術の
強化炭素複合体に特徴的に認められる粒界と不連続性を
有さず、フィラメント状黒鉛とロッド状結晶黒鉛領域の
両方における高い配向度を有する炭素を形成する。成分
間の高度な物理的類似性と化学的同一性とが最終黒鉛炭
素構造の均一で、非常に効果的な強化をもたらし、靭性
を有意に改良する。また、構造の均一性と、大きい、高
度に規則的な結晶質ドメインの約１０ミクロン程度の小
さい結晶質形態とが高度な機械加工性と、反復温度サイ
クルに対する高い耐性とを与える。

【００４１】プレフォームは中間相ピッチ繊維から構成
される。技術上周知であるように、中間相又は液晶ピッ
チは例えば溶融紡糸のような機械的作用の使用によって
容易に配向する。繊維軸と共に配列した、連続的な、高
度に配向したフィラメント状中間相ピッチドメインを含
むフィラメントを紡糸するために、このようなプロセス
が商業的に用いられている。配向した液晶ピッチを結晶
質炭素に熱的に転化させると、この配向が保持されて、
繊維の場合には、高度に配向したフィラメント状結晶質
炭素を含む炭素繊維を形成する。

【００４２】例えば硝酸のような液体酸化剤によって処
理すると、中間相ピッチの表面は変化して、実質的に酸
化されないフィラメント状中間相ピッチのコアを囲む、
酸化されたフィラメント状中間相ドメインの外層を含む
フィラメント構造を形成する。酸化レベルとフィラメン
トの内部への侵入度は、一部は、酸化剤濃度と暴露時間
とによって決定されるので、フィラメントの表面を占め
るフィラメント状中間相ドメインは最高の酸化レベルを
有することになり、フィラメント状中間相の下部層の酸
化レベルは表面からの距離と共に徐々に低下する。特定
の作用理論に縛られる意図はないが、本発明の炭素製品
の顕微鏡検査から、プレフォーム構造体を炭化及び黒鉛
化するための熱処理中に、ピッチフィラメントが最初に
半径方向で変形して、流動して、構造体内の空隙スペー
スをある程度減じて、フィラメント表面間の接触面積を
高めるように思われる。液晶ピッチの熱分解、炭化及び
黒鉛化が進行するにつれて、フィラメントのコアを占め
る、高度に配向した、フィラメント状中間相ピッチドメ
インが多少再結晶を生じ、フィラメントの性質を失い、
結晶配向を保持する、より大きい結晶質黒鉛ドメインを
形成するように思われる。フィラメント表面では、表面
に対する位置に依存して種々な程度に酸化されたフィラ
メント状中間相ドメインがフィラメント状結晶質炭素ド
メインを形成し、接触表面においてより完全に接着又は
結合して、炭素構造体の全体に及んでこれを強化する連
続ネットワークを形成するように思われる。

【００４３】特に、バルク黒鉛と炭素繊維強化炭素複合
体とを含めた、先行技術の充填材入り(filled)及び強化
複合体は、マトリックスとマトリックス相中に埋封され
た不連続強化相とを含む。これらの相は結晶化度としば
しば化学的組成においても非常に異なり、従って、全く
類似せず、相の境界とそれらの結晶成分内の粒界とにお
いて急激な不連続性が生ずる。不連続性はきずとして作
用し、応力を集中させ、複合体の強度を低下させ、マト
リックス成分中の有意なレベルの非晶質性又は半結晶質
性と共に、複合体の密度をさらに減じ、体積熱伝導率を
制限する。さらに、完全酸化されたピッチ又はＰＡＮ繊
維の凝集によって形成される先行技術複合体では特に、
繊維成分が非常に低い効率で接着するので、結合がしば
しば破壊する。このような複合体は機械加工が困難であ
り、繊維界面と粒界とに沿ってしばしば裂ける。

【００４４】下記実施例によって、本発明をさらに詳し
く説明するが、これらの実施例は本発明の特定の実施態
様として自己強化炭素製品の製造方法を例示するもので
あり、本発明の範囲の限定を全く意図しないものであ
る。

【００４５】

【実施例】炭素構造体の機械的性質に関して下記実施例
において用いる試験方法はＡＳＴＭ Ｄ４０１８とＤ３
８００に記載される。炭素構造体の熱伝導率の測定方法
は文献において周知である。下記実施例に報告した測定
は室温において以下のように実施した：測定には、公称
１”ｘ３”又はこれより大きい炭素パネルを用いる。１
００ＫＷ／ｍ²の出力密度を発生するサーマル ホイル
ストリップ ヒーター(thermal foil strip heater)
をパネルの一端に、良好な接触を確実にするために熱伝
導性グリースを用いて、取り付ける。次に、白金抵抗温
度計をパネルに測定した距離において、再び熱伝導性グ
リースを用いて取り付け、次にパネルをヒートシンク中
に、ストリップヒーターの反対端部において、クランプ
して、再循環液体中に浸漬することによって一定の１５
゜に維持する。この装置を厳密に絶縁して、系からの輻
射による熱損失を最少にする。定常状態の条件が確立さ
れたときに、出力／熱入力と多重路に沿った温度差との
測定と、断面熱移動の測定を実施する。この装置のキャ
リブレーションは既知熱伝導率のアルミニウムと銅のパ
ネルを用いて実施する。

【００４６】熱伝導率はフーリエ熱伝導の法則

【００４７】

【式１】 ［式中、ｑ＝入力；Ａ＝断面積；Ｋ＝熱伝導率；△Ｔ＝
熱移動方向における抵抗温度計の間の温度差；△Ｘ＝温
度計間の距離］を用いて測定する。データはｗ／ｍ−゜
Ｋで報告する。

【００４８】下記実施例から分かるように、中嵩密度〜
低嵩密度の種々の炭素プレフォームが本発明の方法によ
って製造可能である。このようなプレフォームは、含浸
方法と炭素蒸気浸透又は炭素蒸着方法における使用に適
した孔度と共に、高度に配向した炭素を含む。

【００４９】実施例１ ２０００フィラメントを含むピ
ッチ繊維ヤーンを３４４．７℃軟化点の１００％中間相
ピッチから、平均温度４０５℃を用いて紡糸した。繊維
を１２ ｌｂ．／時の押出速度で紡糸し、硝酸水溶液
（１３重量％）サイズ剤溶液を紡糸操作中にキスホイー
ルによって塗布する。繊維を１．６４”／回転のトラバ
ース速度で、８”巻き長さを有する４”直径コアに精密
巻き付けする。最終８ｌｂ．スプール又は繊維パッケー
ジは３５重量％のサイズ剤溶液を含有した。

【００５０】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断することによって切開し、開いて、コアを取り出した
後に、平らにプレスし、エッジートリムして、２”厚さ
を有する８”ｘ１２”繊維マットを形成する。このマッ
トをホイルの間に挟み、ポリエチレンの袋に入れて、３
日間貯蔵し、次に２枚の黒鉛プレートの間で、１．１２
ｐｓｉの圧縮圧力を与えるように充分な重りを加えて固
定した。固定したマットを誘導炉に入れ、アルゴン雰囲
気中で、２５０℃までは２５゜／時の速度で、次に４０
０℃までは１５゜／時の速度で、次に８００℃までは５
０゜／時の速度で、最後に３２８０℃まで１００゜／時
の速度で加熱することによって黒鉛化した。黒鉛化マッ
トを３２８０℃に２時間維持し、次に冷却して、固定具
から取り出し、０．９３”ｘ７．９”ｘ１１．４”のサ
イズで、３．０ ｌｂ．の重量を有する黒鉛ブリックを
形成した。このブリックは不均一であり、高密度炭素の
領域と低凝集部分とを有した。ある範囲の密度を有す
る、ブリックの種々な部分から試験体を切り取った；観
察された機械的性質の範囲はブリック内の構造の差異を
表す。黒鉛ブリックの測定した性質を表１に要約する。

【００５１】 表１ 範囲 性質 平均 最小 最大 嵩密度（ｇ／ｃｃ） 1.6 1.4 2.0 繊維体積分率（％） 0.7 0.64 0.89 熱伝導率¹ Ｘ方向（Ｗ／ｍ−゜Ｋ） 627 459 849 Ｙ，Ｚ方向（Ｗ／ｍ−゜Ｋ） 53 43.4 56 熱膨張率² Ｘ方向（ｐｐｍ／℃） -0.54 Ｙ，Ｚ方向（ｐｐｍ／℃） 8.1,8.64 引張りモジュラス ０゜（Ｋｐｓｉ） 49,700 80,900 ９０゜（Ｋｐｓｉ） 380 1,900 引張り強さ ０゜（ｐｓｉ） 15,750 15,500 16,000 ９０゜（ｐｓｉ） 390 600 圧縮モジュラス³（Ｍｐｓｉ） 54.6 53.9 56.3圧縮強さ³（Ｍｐｓｉ） 10.4 8.5 12.1 注釈：¹ 試験体１０個の平均；² １回測定；³ 試験体４
個の平均。Ｘ、Ｙ、Ｚはブリック内の直交軸を意味し、
Ｘ軸は公称繊維軸である；０゜引張り試験は公称繊維軸
に沿って測定した；９０゜試験は公称繊維軸に垂直な面
内で測定した。

【００５２】顕微鏡検査は配向の若干の歪み（bucklin
g)を発見した；Ｘ方向とＹ方向における変動は平均約±
４−８゜であり、Ｚ方向では平均約±２．５゜であっ
た。ブリックの幾つかの部分では±２．５゜程度の大き
さの偏差が発見された。０．３５ｍｍまでの範囲で、平
均サイズ０．０１５ｍｍのガス空隙も存在した。ブリッ
クの固体炭素部分を占める個々の黒鉛ドメインの密度は
顕微鏡レベルにおいて窒素ピクノメーター(nitrogen py
ncnometer)によって測定し、２．２２５ｇ／ｃｃである
と判明した。

【００５３】高密度固体炭素試験体は１１ｘ１０⁸イン
チの比モジュラスを有した。

【００５４】実施例２ 実質的に実施例１の操作に従って、ピッチ繊維ヤーンか
らマットを製造して、加工前に３５日間貯蔵し、１．３
４ｐｓｉの圧縮圧力で固定し、誘導炉においてアルゴン
雰囲気中で、８００℃までは１００゜／時の速度で、次
に３２９５℃まで２００゜／時の速度で加熱することに
よって黒鉛化した。黒鉛化マットを３２９５℃に２時間
維持し、次に冷却して、固定具から取り出し、１．４
８”ｘ６．３”ｘ１１．４”のサイズで、３．８４ ｌ
ｂ．の重量を有する黒鉛ブリックを形成した。このブリ
ックは若干の長軸方向亀裂を示した。

【００５５】この黒鉛ブリックは１．２２３ｇ／ｃｃの
平均嵩密度を有した。光学手段と走査電子顕微鏡による
検査は再びフィラメント状結晶質黒鉛構造補強材と、よ
り大きいロッド状結晶質黒鉛ドメインとを有し、黒鉛の
推定１００％体積分率を有する固体炭素領域を示した。
固体炭素成分の６０％体積分率を含むと算出された、よ
り低い凝集度の領域も存在した。

【００５６】実施例３ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４９
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１２
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ ｌｂ．／時の押出速
度で紡糸し、硝酸水溶液（１０重量％）サイズ剤溶液を
紡糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。繊
維を１．６４”／回転のトラバース速度で、４”直径コ
アに精密巻き付けした。３５重量％のサイズ剤溶液を含
有する２個の４ ｌｂ．スプール又は繊維パッケージが
得られた。

【００５７】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断することによって切開し、開いて、コアを取り出した
後に、平らにプレスし、繊維マットを形成した。このマ
ットをトリムして、６”ｘ６”マットを形成し、グラホ
イル(Grafoil)で裏打ちして、袋に入れ、固定して、３
日間貯蔵した。０．１９ｐｓｉの圧縮圧力で固定したマ
ットを誘導炉に入れ、アルゴン雰囲気中で、４００℃ま
では２５゜／時の速度で、次に８００℃までは５０゜／
時の速度で、最後に１３００℃まで１００゜／時の速度
で加熱することによって炭化し、この温度に２時間維持
した。炭化マットを次に冷却して、固定具から取り出し
た。この炭素プレフォームは１．０９〜１．３１ｇ／ｃ
ｃの嵩密度を有し、非常に扱い易く、脆さは端部縁と表
面との数個のトウに限定された。

【００５８】実施例４ 実質的に実施例１の操作に従って、但しこの場合には１
２．５重量％のサイズ剤溶液を用いて、ピッチ繊維ヤー
ンの１ ｌｂ．スプール６個を製造し、前記と同様に切
断してマットを形成した。酸で湿った、６個のマットを
公称０゜マット繊維軸に関して測定して、［０゜／＋６
０゜／−６０゜］マット配向を成すようにスタック状に
重ねた(plied)。このスタックを袋に入れ、３日間貯蔵
してから、０．４ｐｓｉの圧縮圧力で黒鉛プレートの間
に固定した。固定したスタックを誘導炉に入れ、アルゴ
ン雰囲気中で、４００℃までは２５゜／時の速度で、次
に８００℃までは５０゜／時の速度で、最後に１３００
℃まで１００゜／時の速度で加熱することによって炭化
し、この温度に２時間維持してから、冷却し、固定具か
ら取り出した。このスタック中のマットを検査して、密
度が０．８４〜１．２５ｇ／ｃｃの範囲で変動すること
を発見した。最大密度を有するマットは良好に接着し
て、０．２２”ｘ７”ｘ７”のサイズで、０．４９ ｌ
ｂ．の重量を有し、１．０ｇ／ｃｃの嵩密度を有する炭
素構造体を形成した。得られた炭素ブロックは単回化学
蒸着（ＣＶＤ）サイクルによって炭素を浸透させたとき
に、１．９５ｇ／ｃｃの嵩密度を示した。ＣＶＤ加工用
に意図した先行技術炭素プレフォームは非常に低い孔度
を示し、多数回のＣＶＤ浸透サイクルに暴露させたとき
にも１．８ｇ／ｃｃ程度の嵩密度に達したにすぎなかっ
た。

【００５９】実施例５ 実質的に実施例４における通りに製造し、貯蔵して熟成
させた、酸で湿ったマットを延伸(stretching)によっ
て、最初のマット繊維軸に対して±３０゜の繊維配向を
大体成すように再造形した。このマットを固定し、０．
４ｐｓｉの圧縮圧力で炭化してから、次に実施例４にお
けるように炭化して、０．６３ｇ／ｃｃの嵩密度を有す
る積層可能な(pliable)マットプレフォームを形成し
た。

【００６０】このように、ここに教示する方法が広範囲
な嵩密度にわたって黒鉛化製品と炭化製品の両方を容易
に形成することが分かるであろう。低密度炭化製品は著
しく高レベルの孔度を有し、ＣＶＤ方法による炭素浸透
の使用を可能にして、非常に高い炭素含量を可能にする
ことが分かる。

【００６１】このような製造方法による炭素製品の製造
にプレフォームとして用いるために、多孔質炭化製品は
産業界から非常に切望されている。このような炭素プレ
フォームの製造は酸含量と凝集圧とを含むプロセスデテ
ール(process details)と例えば繊維含量のような設計
要素とに対する細心の注意を必要とする。下記比較例Ａ
から明らかであるように、低い繊維体積分率を有するマ
ットは炭化工程において充分に結合しない。得られる炭
素構造体は脆く、取り扱い及び熱サイクルに耐えること
ができない。

【００６２】比較例Ａ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４６
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１０
℃を用いて紡糸した。この繊維を１２ ｌｂ．／時の押
出速度で紡糸し、硝酸水溶液（１２重量％）サイズ剤溶
液を紡糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布し
た。繊維を１．６４”／回転のトラバース速度で、４”
直径コアに精密巻き付けした。４０重量％のサイズ剤溶
液を含有する４個の８ ｌｂ．スプール又は繊維パッケ
ージが得られた。

【００６３】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断することによって切開し、開いて、コアを取り出した
後に、平らにプレスし、繊維マットを形成した。次に、
このマットを公称±３５゜トウ配向を得るように延伸と
積層(plying)によって再造形し、トリムして、６”ｘ
６”マットを形成し、次に袋に入れ、圧縮圧力なしに固
定して、３日間貯蔵した。固定したマットを誘導炉に入
れ、０．６２ｐｓｉの圧縮圧力になるように重りを加え
て、アルゴン雰囲気中で、４００℃までは２５゜／時の
速度で、次に８００℃までは５０゜／時の速度で、最後
に１３００℃まで１００゜／時の速度で加熱することに
よって炭化し、この温度に２時間維持した。炭化マット
を次に冷却して、固定具から取り出した。この炭素プレ
フォームは０．５９〜０．７２ｇ／ｃｃの嵩密度を有
し、乱暴に取り扱った場合には脆く、ＣＶＤによる炭素
浸透にさらした場合の熱サイクル中に離層した。

【００６４】本発明の方法を用いて、ランダム配向の繊
維から、下記実施例に示すようにＣＶＤプロセスへの使
用に適した孔度を有する炭素プレフォームを形成する。

【００６５】実施例６ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４５
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４０６
℃を用いて紡糸した。この繊維を１２ ｌｂ．／時の押
出速度で紡糸し、硝酸水溶液（１３重量％）サイズ剤溶
液を紡糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布し
て、３６重量％のテイクアップ(take-up)を有する繊維
を形成した。繊維をランダムに形成されたマットとして
ゆるく集合させた。２個のマットをランダムに配向した
繊維の２ ｌｂ．、７”直径、４”長さの円筒体に形成
し、グラホイル セパレータを用いて積み重ね、カール
プレート(caul plate)によって、圧縮圧力０．５２ｐｓ
ｉで固定した。このスタックを実施例６に用いたプロセ
スによって実質的に炭化し、嵩密度０．５０９と０．５
５６ｇ／ｃｃを有する炭素プレフォームを形成した。炭
素浸透をＣＶＤプロセスによって、熱サイクル中に離層
を生ずることなく、実施して、１．８ｇ／ｃｃの嵩密度
を有する炭素構造体を得た。

【００６６】実施例７ ２個の酸で湿った円筒体を実質的に実施例１におけるよ
うに、但し、０．４６ｐｓｉの圧縮圧力を用いて製造
し、積み重ね、熱処理のために固定した。このスタック
を実質的に実施例１に用いた方法によって黒鉛化して、
嵩密度０．６６６と０．６７６ｇ／ｃｃを有する黒鉛化
プレフォームを形成した。炭素浸透をＣＶＤプロセスに
よって、熱サイクル中に離層を生ずることなく、実施し
て、１．８４ｇ／ｃｃの嵩密度を有する炭素構造体を得
た。

【００６７】円筒体の周囲に沿って配向した繊維によっ
て巻かれた円筒体プレフォームも、下記実施例８に示す
ように製造する。

【００６８】実施例８ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４８
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１０
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ ｌｂ．／時の押出速
度で紡糸し、硝酸水溶液（１２重量％）サイズ剤溶液を
紡糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。繊
維を１．６４”／回転のトラバース速度で、４”直径コ
アに精密巻き付けした。コアを取り出した後に、約４１
重量％のサイズ剤溶液を含有するの６ ｌｂ．繊維円筒
体を実施例３で用いたスケジュールによって黒鉛化し
て、炭化サイクル中の不均一圧縮のために２種類の密度
領域を有する、嵩密度０．７３ｇ／ｃｃを有する円筒体
プレフォームを得た。横方向に切断したときに、最大圧
縮環は１．０４ｇ／ｃｃの嵩密度を得た。

【００６９】比較例Ｂ ピッチ繊維の４ ｌｂ．スプールを実質的に実施例８に
述べたように、但し８重量％硝酸サイズ剤水溶液を用い
て製造した。約４０重量％のサイズ剤溶液を含有する繊
維円筒体を実施例５で用いた加熱スケジュールによって
炭化した。プレフォームは中心で溶融し、円筒体形状は
破壊され、繊維配向は完全に失われた。

【００７０】非常に低レベルの酸による短時間の処理が
本発明の方法への使用に充分であるように繊維表面を不
融化しないことが分かるであろう。

【００７１】実施例９ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４５
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１４
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ ｌｂ．／時の押出速
度で紡糸し、硝酸水溶液（１２．５重量％）サイズ剤溶
液を紡糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布し
た。繊維を０．１２５”／回転のトラバース速度で、
４”直径コアに精密巻き付けした。繊維の６ ｌｂ．ス
プールは３９．５重量％のサイズ剤溶液を含有した。

【００７２】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断することによって切開し、開いて、コアを取り出した
後に、平らにプレスし、エッジートリムして、１．５
７”厚さを有する７”ｘ７．５”マットを形成した。こ
のマットをホイルの間に挟み、ポリエチレンの袋に入れ
て、２日間貯蔵してから、１．８６ｐｓｉの圧縮圧力を
生ずるように充分に重りを加えて、２個の黒鉛プレート
中に固定した。固定したマットを誘導炉に入れ、アルゴ
ン雰囲気中で、４００℃までは２５゜／時の速度で、次
に８００℃までは５０゜／時の速度で、次に１８００℃
までは１００゜／時で、最後に３２５３℃までは２００
゜／時で加熱することによって黒鉛化し、３２５３℃に
２時間維持し、次に冷却して、固定具から取り出して、
０．１６”ｘ５．６”ｘ１１．５”のサイズで、３０７
ｇの重量を有する黒鉛ブリックを形成した。この黒鉛化
ブリックは６００ｗ／ｍ−゜Ｋの熱伝導率を有した。

【００７３】実施例１０ 実施例９の黒鉛化ブリックを最終黒鉛化温度３３０５℃
まで再焼成して、８００ｗ／ｍ−゜Ｋの熱伝導率を有す
る黒鉛ブリックを形成した。

【００７４】実施例１１ 実質的に実施例９と同様に、但し３２５３℃の最終黒鉛
化温度を用いて、黒鉛化ブリックを形成した。この黒鉛
ブリックは下記物理的性質を有した。

【００７５】 表２ 性質 平均 ｎ 引張り強さ ０゜ ｐｓｉ １４，７００ ２ ９０゜ ｐｓｉ ３００ ２ 引張りモジュラス ０゜ Ｋｐｓｉ ５３，９００ ２ ９０゜ Ｋｐｓｉ ３００ ２ 圧縮強さ ０゜ ｐｓｉ ２１，３００ ５ 圧縮モジュラス ０゜ Ｋｐｓｉ ５２，７００ １ 面内剪断強さ ｐｓｉ １，７００ ２ 面内剪断モジュラス Ｋｐｓｉ １，２００ ３嵩密度 ｇ／ｃｃ １．８１ 下記実施例は製品性質に対する例えば酸濃度、熱サイク
ル、バルクサイズ(bulk size)のようなプロセスパラメ
ーターの影響を説明する。

【００７６】実施例１２ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４５
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４０９
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ｌｂ．／時の押出速度
で紡糸し、硝酸水溶液（１２．５重量％）サイズ剤溶液
を紡糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。
繊維を０．１２５”／回転のトラバース速度で、４”直
径コアに精密巻き付けした。繊維の６ ｌｂ．スプール
は３２．４重量％のサイズ剤溶液を含有した。

【００７７】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断して、開いて、コアを取り出した後に、平らにプレス
し、エッジートリムして、１．５７”厚さを有する７”
ｘ７．５”マットを形成した。このマットをホイルの間
に挟み、ポリエチレンの袋に入れて、２日間貯蔵してか
ら、１．０７ｐｓｉの圧縮圧力を生ずるように充分に重
りを加えて、２個の黒鉛プレート中に固定した。固定し
たマットを誘導炉に入れ、アルゴン雰囲気中で、４００
℃までは２５゜／時の速度で、次に８００℃までは５０
゜／時の速度で、次に１８００℃までは１００゜／時
で、最後に３２５３℃までは２００゜／時で加熱するこ
とによって黒鉛化し、３２５３℃に２時間維持し、次に
冷却して、固定具から取り出して、１４２５ｇの黒鉛ブ
リックを形成した、これは中心において溶融し、発泡
し、全ての繊維配向と形状とを失った。

【００７８】実質的に同じ操作で製造し、熱処理した、
小さいマットは溶融せずに又は繊維配向を失わずに３０
７ｇのブリックを形成した。従って、大きい製品の熱処
理は溶融を避けるために熱サイクルの細心の制御を必要
とする。

【００７９】実施例１３ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４１
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１５
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ｌｂ．／時の押出速度
で紡糸し、硝酸水溶液（１３重量％）サイズ剤溶液を紡
糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。繊維
を０．１２５”／回転のトラバース速度で、５”直径コ
アに精密巻き付けした。繊維の１．５ ｌｂ．スプール
は３２．４重量％のサイズ剤溶液を含有した。

【００８０】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断して、開いて、コアを取り出した後に、平らにプレス
し、エッジートリムして、０．４”厚さを有する６．２
５”ｘ７”マットを形成した。このマットをホイルの間
に挟み、ポリエチレンの袋に入れて、２日間貯蔵してか
ら、１．８９ｐｓｉの圧縮圧力を生ずるように充分に重
りを加えて、２個の黒鉛プレート中に固定した。固定し
たマットを誘導炉に入れ、アルゴン雰囲気中で、３００
℃までは２５゜／時の速度で、次に５００℃までは４０
゜／時の速度で、次に８００℃までは５０゜／時の速度
で、次に１８００℃までは１００゜／時で、最後に３２
９５℃までは２００゜／時で加熱することによって黒鉛
化し、３２９５℃に２時間維持し、次に冷却して、固定
具から取り出して、やや溶融したが、強い統合性を有
し、１．８７ｇ／ｃｃの嵩密度を有する黒鉛ブリックを
形成した。

【００８１】比較例Ｃ 実質的に実施例１３におけるように、但し３ ｌｂ．の
巻きと３４．５重量％の酸ピックアップとを用いて黒鉛
化ブリックを製造した。この黒鉛化ブリックは全ての繊
維配向と形状を失い、大きい製品の熱サイクルの重要性
を実証した。

【００８２】比較例Ｄ 実質的に比較例Ｃにおけるように、但し３ ｌｂ．の巻
きと１６重量％の硝酸水溶液濃度と３５．５重量％の酸
ピックアップとを用いて、黒鉛化ブリックを製造した。
得られたブリックは溶融しないが、軽度にのみ結合し、
１．４６ｇ／ｃｃの嵩密度を有した。高レベルの酸の使
用が繊維表面を完全に不融化して、熱処理中の必要な流
動度を妨げることが明らかである。

【００８３】実施例１４ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４１
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１１
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ｌｂ．／時の押出速度
で紡糸し、硝酸水溶液（１３重量％）サイズ剤溶液を紡
糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。繊維
を０．１２５”／回転のトラバース速度で、５”直径コ
アに精密巻き付けした。繊維の１．５ ｌｂ．スプール
は３６．３重量％のサイズ剤溶液を含有した。

【００８４】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断して、開いて、コアを取り出した後に、平らにプレス
し、エッジートリムして、０．４”厚さを有する９”ｘ
７”繊維マットを形成した。このマットをホイルの間に
挟み、ポリエチレンの袋に入れて、２日間貯蔵してか
ら、２．０４ｐｓｉの圧縮圧力を生ずるように充分に重
りを加えて、２個の黒鉛プレート中に固定した。固定し
たマットを誘導炉に入れ、アルゴン雰囲気中で、２００
℃までは２５゜／時の速度で、次に３００℃までは１
２．５゜／時の速度で、次に５００℃までは２０゜／時
の速度で、次に８００℃までは５０゜／時の速度で、１
３００℃までは１００゜／時で、最後に３２８０℃まで
は２００゜／時で加熱することによって黒鉛化した。黒
鉛化マットを３２８０℃に２時間維持し、次に冷却し
て、固定具から取り出して、やや溶融したが、強い統合
性を有し、１．８０ｇ／ｃｃの嵩密度を有する黒鉛ブリ
ックを形成した。この黒鉛ブリックは１．８ｇ／ｃｃの
嵩密度と、７４６ｗ／ｍ−゜Ｋの熱伝導率を有した。

【００８５】実施例１５ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４１
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１１
℃を用いて紡糸した。繊維を６ ｌｂ．／時の押出速度
で紡糸し、硝酸水溶液（１３重量％）サイズ剤溶液を紡
糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。繊維
を０．１２５”／回転のトラバース速度を用いた往復運
動で、５”直径コアに重複±５゜巻き角度で巻き付け
た。繊維の１．５ ｌｂ．スプールは４６．３重量％の
サイズ剤溶液を含有した。

【００８６】このパッケージをマットに形成して、固定
して、実施例１８におけるように、但し１．７１ｐｓｉ
の圧縮圧力によって黒鉛化して、１．３３ｇ／ｃｃの嵩
密度を有し、巻きの重複によって生ずる粗大な(gross)
孔度を有する固体黒鉛ブリックを形成した。

【００８７】実施例１６ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３４５
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４０５
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ｌｂ．／時の押出速度
で紡糸し、硝酸水溶液（１３重量％）サイズ剤溶液を紡
糸操作中にキスホイールによって繊維に塗布した。繊維
を０．１２５”／回転のトラバース速度で、５”直径コ
アに精密巻き付けした。繊維の４ ｌｂ．スプールは３
２．４重量％のサイズ剤溶液を含有した。

【００８８】このパッケージをコアまで長さに沿って切
断して、開いて、コアを取り出した後に、平らにプレス
し、エッジートリムして、０．８２７”厚さを有する
６”ｘ６”繊維マットを形成した。このマットをホイル
の間に挟み、真空炉に入れ、５０℃、２８”圧力におい
て７２時間乾燥させた。乾燥したマットを８ｐｓｉの圧
縮圧力を生ずるように充分に重りを加えて、２個の黒鉛
プレートの間に固定した。固定したマットを誘導炉に入
れ、アルゴン雰囲気中で、４００℃までは２５゜／時の
速度で、次に８００℃までは５０゜／時の速度で、最後
に３１３３℃までは２００゜／時で加熱することによっ
て黒鉛化した。黒鉛化マットを３１３３℃に２時間維持
し、次に冷却して、固定具から取り出して、１．６７ｇ
／ｃｃの嵩密度と良好な統合性を有する黒鉛ブリックを
形成した。

【００８９】下記比較例から容易に分かるように、非常
に望ましい炭素及び黒鉛繊維の製造に、酸処理済みピッ
チ繊維ヤーンも使用可能である。

【００９０】比較例Ｅ ２０００フィラメントを含むピッチ繊維ヤーンを３５５
℃軟化点の１００％中間相ピッチから、平均温度４１２
℃を用いて紡糸した。繊維を１２ ｌｂ．／時と８５０
ｆｔ．／分の押出速度で紡糸し、３．８ ｌｂ．の総繊
維重量を形成した。硝酸水溶液（２５重量％）とカーボ
ンブラック３５ｇ／ｌとを含む混合物を紡糸操作中にキ
スホイールによって繊維に塗布した。繊維を３．５”直
径を生ずるように１／４”厚さの炭素フェルトパッドで
被覆した黒鉛ボビン上に低い横断角度で巻き付けた。繊
維の最終スプール又はパッケージは先細り形状であり、
底部で１０”、頂部で４”であり、６．５”外径を有し
た。最終重量のピッチ繊維パッケージは３８重量％の酸
混合水溶液を含有した。

【００９１】このパッケージを機械的に回転させて、室
温において約１５重量％水分まで乾燥させ、次にさらに
９重量％未満の最終水分までに乾燥させた。このパッケ
ージを誘導炉に入れ、窒素雰囲気中で、４００℃までは
２５゜／時の速度で、次に８００℃までは５０゜／時の
速度で、次に１３００℃までに加熱し、この温度に２４
時間維持してから冷却して、炉から取り出し、第２誘導
炉に入れた。パッケージを再び、アルゴン雰囲気中で３
２３０℃まで１００゜／時で加熱し、３２３０℃に２時
間維持してから冷却した。このフィラメントは融合せ
ず、固体炭素プレフォームを形成しなかった。繊維は連
続ヤーンとして容易に解き出され、４５３，０００ｐｓ
ｉの引張り強さ、１３６，０００，０００ｐｓｉの引張
りモジュラス、０．３５５ｇ／ｍの歩留まり(yield)、
２．２１ｇ／ｃｃの密度及び１．１４ｍｉｃｒｏ−ｏｈ
ｍ−ｍｅｔｅｒの抵抗を有した。

【００９２】炭素繊維の製造に関して技術上知られた方
法によるフィラメント融合を防止するためのカーボンブ
ラック粒状添加剤と組み合わせた高濃度硝酸による処理
によって完全に不融化したピッチ繊維が、熱分解され、
次に炭化される時に、融合しない又は固体炭素に形成さ
れないことが明らかであろう。

【００９３】ある範囲の嵩密度を有する実質的に異方性
の一連の炭素試験体に対して実施した熱伝導率測定のデ
ータから比伝導率を算出した。比伝導率データを下記表
３に要約する。

【００９４】 表３ 炭素製品の比伝導率 比伝導率 嵩密度 繊維軸方向 横方向 体積 ｇ／ｃｃ W-cm²/゜Ｋ-g W-cm²/゜Ｋ-g W-cm²/゜Ｋ-g １．９９ ４．２７ ０．２８ ４．８３ １．９ ４．２１ − − １．８９ ４．０９ − − １．８６ ４．３０ − − １．８５ ３．９２ − − １．８ ４．１５ − − １．７９ ４．１７ − − １．７６ ３．８４ ０．２５ ４．３３ １．６８ ４．２１ − − １．６７ ３．４４ − − １．５１ ４．８１ − − １．４３ ３．３２ − − 体積比伝導率は黒鉛構造体の単位体積の総熱伝導率値と
して特徴づけられ、嵩密度によって除した、３直交軸の
熱伝導率の合計として算出される。

【００９５】比較のために、１．６〜１．８ｇ／ｃｃの
範囲内の密度を有するバルク黒鉛構造体は一般に約１．
１Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇより低い、一般に約０．６〜
１．１Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇ比伝導率を、約２．６Ｗ−
ｃｍ²／゜Ｋ−ｇ未満の体積値と共に有する。さらに低
レベルの結晶性を有する炭素が約０．２Ｗ−ｃｍ²／゜
Ｋ−ｇ未満の比伝導率と約０．５Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇ
未満の体積値とを有することも知られている。実質的な
配向を有さないバルク黒鉛構造体では、熱伝導率が測定
方向によって殆ど変化しない。

【００９６】最終構造体の比伝導率は炭素成分内の構造
の均一性によって影響される。表３のデータから分かる
ように、約１．５ｇ／ｃｃを越える密度を有する製品の
比伝導率はかなり狭い範囲内であり、この結晶質成分内
の均一性を実証する。軸方向で測定した比伝導率の可変
性は密度が低下するにつれて、良好な再現性で炭素成分
内の均一な凝集と均一な結晶性とを得ることがますます
困難になることを実証しており、プロセスパラメーター
の良好な制御が重要であることが明らかであろう。

【００９７】異方性であるように、本発明によって製造
される炭素製品は、ある範囲の密度にわたって、従って
一般に、公称繊維軸方向での測定時に約４．０Ｗ−ｃｍ
²／゜Ｋ−ｇより大きく、横方向での測定時には約０．
２０Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇより大きい比伝導率を、約４
Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇより大きく、好ましくは約４〜約
５Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇの体積比伝導率と共に有する。

【００９８】従って、本発明が１．８ｇ／ｃｃ以上の密
度と、５０Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇより大きい熱伝導率
と、３００，０００ｐｓｉより大きいモジュラスと、５
００ｐｓｉより大きい引張り強さとを組み合わせて有す
るピッチベースド炭素を含む製品であることが分かるで
あろう。好ましくは、この炭素は１．８ｇ／ｃｃ以上の
密度を、６００Ｗ−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇより大きい熱伝導
率と、１０，０００ｐｓｉより大きい引張り強さと、７
０ｘ１０⁶ｐｓｉより大きいモジュラスと、約−０．５
ｐｐｍ／℃未満の軸方向熱膨張率とを組み合わせて含む
機械的性質の異方性分布と共に有する。さらに好ましく
は、この炭素は約２．８ｇ／ｃｃ〜結晶質黒鉛の限界密
度（約２．２６ｇ／ｃｃ）の範囲内の密度と、７００Ｗ
−ｃｍ²／゜Ｋ−ｇより大きい熱伝導率と、１５，００
０ｐｓｉより大きい引張り強さと、８０ｘ１０⁶ｐｓｉ
より大きいモジュラスと、０ｐｐｍ／℃未満で、好まし
くは約−０．５ｐｐｍ／℃〜−１．６ｐｐｍ／℃の軸方
向熱膨張率とを組み合わせて含む機械的及び熱的性質の
異方性分布とを有する。本発明の炭素は２種類の相−高
度に規則的な、フィラメント状結晶質黒鉛によって分離
され、強化された、高度に規則的な、大きいロッド状結
晶質黒鉛ドメインーを含む特有の形態に関してさらに説
明し、特徴づけることができる。

【００９９】本発明の炭素を含む製品が種々な孔度を有
して、又は低凝集性領域を有して任意に製造されること
ができ、従って、固体炭素よりも低い嵩密度を有する製
品を形成しうることは容易に理解されるであろう。さら
に、製品の構成において繊維配向度を減ずることによっ
て、高度に配向した固体炭素の繊維配向によって測定さ
れる値と対応して横方向で測定される値との中間の値の
範囲にあるように製品の機械的及び熱的性質の組み合わ
せを選択することができる。従って、本発明はこのよう
な炭素製品の製造方法並びに自己強化性炭素製品の製造
に有用な、中間体のピッチ繊維とプレフォームにも関す
る。

【０１００】特に、本発明のピッチベースド自己強化性
炭素製品の製造に関して述べた方法の改良を、特許請求
の範囲によってのみ定義される本発明の範囲から逸脱せ
ずに実施しうることは、当業者によって理解されるであ
ろう。

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 溶融紡糸し、硝酸処理した複数の中間層
   (mesophase)ピッチ繊維から成るプレフォームを形成
   し、前記プレフォームを実質的に不活性なガス雰囲気中
   で約１１００℃を越える温度に加熱することによって得
   られる炭素製品。
2. 【請求項２】 １．８ｇ／ｃｃ以上の密度と、５０ｗ／
   ｍ−゜Ｋより大きい室温熱伝導率と、３００，０００ｐ
   ｓｉより大きいモジュラスと、５００ｐｓｉより大きい
   引張り強さとを有する請求項１記載の炭素製品。
3. 【請求項３】 単軸に沿って測定したときに、６００ｗ
   ／ｍ−゜Ｋより大きい室温熱伝導率と、１０，０００ｐ
   ｓｉより大きい引張り強さと、７０ｘ１０⁶ｐｓｉより
   大きいモジュラスと、約０から約−１．６ｐｐｍ／℃ま
   での軸方向熱膨張率とを有する請求項１記載の炭素製
   品。
4. 【請求項４】 約１．６〜約２．２６の範囲内の嵩密度
   を有する請求項１記載の炭素製品。
5. 【請求項５】 前記炭化プレフォームが０．６〜１．９
   ｇ／ｃｃの範囲内の嵩密度を有する多孔質炭素構造体で
   ある請求項１記載の炭素製品。
6. 【請求項６】 蒸着炭素が浸透した請求項５記載の多孔
   質炭素構造体を含む請求項１記載の炭素製品。
7. 【請求項７】 前記製造が連続中間相ピッチ繊維をボビ
   ンに巻く工程を含む請求項１記載の炭素製品。
8. 【請求項８】 前記製造が連続中間相ピッチ繊維をボビ
   ンに巻く工程と、前記ボビンを除去して、巻かれた円筒
   体を得る工程と、前記円筒体を切断して、前記プレフォ
   ーム構造体を得る工程とを含む請求項１記載の炭素製
   品。
9. 【請求項９】 前記プレフォームが、ランダムに配置さ
   れた酸処理済みピッチ繊維を含むマットの形状である請
   求項１記載の炭素清貧。
10. 【請求項１０】 前記プレフォームが細断された酸処理
    済みピッチ繊維トウを含む請求項１又は８に記載の炭素
    製品。
11. 【請求項１１】 前記熱処理が前記プレフォームを第１
    加熱工程において約１０００℃〜約１６００℃の範囲内
    の第１温度に加熱した後に、次の工程において約３００
    ０℃〜約３５００℃の範囲内の最終温度に加熱すること
    によって実施される請求項１記載の炭素製品。