JPH0735297A

JPH0735297A - オープンラック型液化低温ガス気化装置

Info

Publication number: JPH0735297A
Application number: JP17930993A
Authority: JP
Inventors: Ichiro Sakuraba; 一郎櫻場; Keizo Konishi; 惠三小西; Koichi Ueno; 孝一上野; Akio Tsukamoto; 彰夫塚本
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1993-07-20
Filing date: 1993-07-20
Publication date: 1995-02-07

Abstract

(57)【要約】【目的】熱源側である伝熱管外に着氷を生じさせず、
且つ、伝熱管内に断熱材の設置が必要なく、伝熱管の熱
応力を大幅に軽減できるオープンラック型液化低温ガス
気化装置を提供する。【構成】熱交換パネル４を構成する伝熱管12を３重管
構造に形成し、内管13と中管14の環状空間部19および中
管14と外管15の環状空間部20を流路とすると共に、内管
13と中管14の流路上部および中管14と外管15の流路下部
にそれぞれ折り返し部16, 17を設けてなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、海水等の液体を熱源と
して液化天然ガス（以下ＬＮＧと称する）のような液化
低温ガスを気化するためのオープンラック型液化低温ガ
ス気化装置（以下ＯＲＶと称する）に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】図８は、火力発電や都市ガス用に大容量
の気化が要求される場合に使用されるＯＲＶの概略図で
ある。このＯＲＶにおいては、気化される液化低温ガス
は、液化低温ガス入口１より流入し、マニホールド２で
液ヘッダー３に分配され、液ヘッダー３で更に熱交換パ
ネル（以下パネルと称する）４を構成する多数の伝熱管
に分配される。一方、熱源となる海水等の液体Ｈは，ポ
ンプ（図示せず）により供給管５を経由してトラフ６に
汲み上げられ、ここからオーバーフローさせることによ
りパネル４に流下液膜として供給される。これにより、
パネル４内を流れる液化低温ガスは、外部を流下する海
水等の液体Ｈにより加温され、蒸発、昇温され、常温の
ガスとなる。この常温のガスは、ガスヘッダー７で集め
られると共にガス出口８より外部に供給される。

【０００３】上記ＯＲＶで用いられるパネル４を構成す
る伝熱管は、図９に示す様に、外部に拡大伝熱面効果を
持たせるためにフィン９を設けた単管10であって、その
内部には通常伝熱促進体11が挿入されている。

【０００４】上記単管10を伝熱管とするパネル４を用い
たＯＲＶでは、熱源Ｈである海水等（通常８℃〜25℃）
と液化低温ガス（ＬＮＧの場合で約−160 ℃）を単管10
を介して直接熱交換させるため、伝熱管外部で海水等熱
源Ｈが凍結し着氷が生じる。氷は熱伝導率が低く伝熱抵
抗となる上に、この着氷が擬似的な保冷材となるため、
伝熱管温度は降下する。

【０００５】このため、パネル４内で熱応力が発生する
上、もしパネル４間での着氷に差異が生じた場合には、
各パネル４の伝熱管熱収縮量が異なることとなり、マニ
ホールド２とパネル４間で熱応力が生じる。また、伝熱
管の大部分に着氷が生じた場合、マニホールド２、ヘッ
ダー３，７、液化低温ガス入口配管、出口配管に大きな
熱応力が発生する。この熱応力を設計値以下にするため
には着氷を回避するか、あるいは着氷がある場合、全て
の伝熱管の着氷による温度降下ΔＴと伝熱管長さＬから
求められる収縮量ΔＬ（ΔＬ＝β・Ｌ・ΔＴ，ここにβ
は線膨張係数）が構造設計の要因となることから、伝熱
管長さを短くする必要がある。この様に着氷が構造設計
上大きな制約となっている。

【０００６】この為、伝熱管を改良し管内外の伝熱係数
を向上させても、この着氷のために伝熱管１本当たりの
気化量を増大させるには限界があった。これを解決する
ために特開平 4−254096号公報のような２重管式伝熱管
が提案されている。これによれば、熱源である流下液と
伝熱管を介して直接熱交換するのは、気化した低温ガス
であり、この方法を採用すれば管外の着氷を大幅に低減
でき、また、温度が非常に低下する内管と、常温近傍を
維持する外管が、それぞれほぼ独立に設置されているた
め、熱応力を大幅に軽減できる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、特開平 4−25
4096号公報の実施例１で示されている様に、低温液化ガ
スを内管内で流下、気化させた場合、気化過程が不安定
となり圧力脈動が発生し易く、圧力脈動が発生した場合
には流体関連振動と呼ばれる現象が発生し易い。流体関
連振動は装置の安全を著しく損なう現象である。更に、
液ヘッダーから各伝熱管への下降流では、上昇流の場合
の分配に効果を発揮した各伝熱管内の液ヘッドによる均
一分配効果を利用できないため、不均一分配の不安があ
る。

【０００８】また、液化低温ガスヘッダーを伝熱管下部
に設け、内管内を上昇流とした場合でも伝熱管出口ガス
温度を常温近傍に保つためには、特開平 4−254096号公
報でも示されている様に、伝熱管内部に断熱材を設置す
る必要がある。しかし、特開平 4−254096号公報で示さ
れているような伝熱管は一体構造であり、使用開始後に
断熱材に何らかの不具合が発生しても、伝熱管を交換す
る以外に対処法がない。更に通常ＯＲＶは伝熱管75〜 1
00本で１パネルを構成し、パネル内は溶接で各伝熱管を
拘束しているので、１本の伝熱管を交換するためには１
パネルごと交換せざるを得ない。これに掛かる時間、費
用は無視できるものではない。

【０００９】然るに特開平 4−254096号公報で提案され
ている断熱方法を考えると、内管外部にベークライトや
ステンレスを接合した場合は、断熱材は常温のガス温度
近傍となり、内管は液化低温ガス温度近傍となるため無
視できない熱応力が発生する。ベークライトやステンレ
スを接合せずに内管の外部にリブを設けて上記断熱材を
支える方法を採用しようとしても、リブを後から溶接し
なければならない。しかも、内管が熱収縮することか
ら、断熱材をこのリブで支える必要があり、ある程度大
きなリブを接合しなければならないことから、接合部に
前記と同じ熱応力が発生する可能性がある。

【００１０】更に、特開平 4−254096号公報の図７で示
される方法では、運転開始直後には、特開平 4−254096
号公報で指摘された通りの効果を発揮するが、徐々にカ
バー内に滞留したガスが低温の内管により冷やされて再
液化する。特に液化低温ガスがＬＮＧの場合には、ＬＮ
Ｇはメタンを主成分とした混合物であり沸点と凝縮点が
異なるために特に再液化し易い。再液化が発生すると、
最終的にはカバー内は内管側で凝縮し、カバー側で沸騰
する一種のヒートパイプとなり断熱効果を失う。カバー
板両端を内管に接合した場合には断熱効果は保たれる
が、カバーは常温のガス温度近傍となり、内管は液化低
温ガス温度近傍となるため無視できない熱応力が発生す
る上、両端を完全に密閉した場合には製作時と運転時の
圧力差による応力が発生し、製作時にカバー内空間に空
気が混入する可能性がある。製作時にカバー内に空気が
混入すると、液化低温ガスがＬＮＧの場合、万が一カバ
ーが破損したら大事故につながる可能性がある。

【００１１】カバー両端の開口度を変える方法を採用し
ても、充分な断熱効果を持たせるためには、滞留時間を
大きくしなければならず、上記の再液化の問題は解決さ
れない。このため、カバー設計には細心の配慮を必要と
し伝熱管の伝熱設計に大きな制約が生じる。以上の様
に、この様な断熱材には熟慮を要する。

【００１２】本発明は、上記問題点に鑑みてなしたもの
であって、その目的は、熱源側である伝熱管外に着氷を
生じさせず、且つ、伝熱管内に断熱材の設置が必要な
く、伝熱管の熱応力を大幅に軽減できるオープンラック
型液化低温ガス気化装置を提供するものである。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明のオープンラック型液化低温ガス気化装置
は、多数の伝熱管を連立させて熱交換パネルを構成し、
この熱交換パネルの下端側に液化低温ガスの供給管を、
上端側に液化低温ガスの気化ガスの導出管を設けて前記
伝熱管の外部を流下する液体と熱交換するオープンラッ
ク型液化低温ガス気化装置において、前記伝熱管を３重
管構造に形成し、内管と中管の環状空間部および中管と
外管の環状空間部を流路とすると共に、内管と中管の流
路上部および中管と外管の流路下部にそれぞれ折り返し
部を設けたものである。

【００１４】そして、上記３重管構造の伝熱管の内管内
部には伝熱促進体が設けられてあってもよい。

【００１５】また、上記３重管構造の伝熱管の、内管外
部、中管内部、中管外部、あるいは外管内部のいずれか
１つにリブまたは溝が設けられてあってもよい。

【００１６】

【作用】請求項１記載のＯＲＶによれば、伝熱管が３重
管構造で且つ内管と中管の流路上部および中管と外管の
流路下部はそれぞれ折り返し部となっているので、液化
低温ガスの供給管より内管内に導かれた液化低温ガス
は、内管と中管との環状流路に流れる気化した低温ガス
から熱を供給され気化しながら上昇する。そして上部折
り返し部で折り返し、内管と中管の環状流路を、内管内
の液化低温ガスに熱を供給しながら、また中管と外管の
環状流路を流れるガスからは熱を供給され流下する。そ
の後、再度下部折り返し部で折り返し、中管と外管の環
状流路を外管の外部を流下する熱源から熱を供給されな
がら、また内管と中管の環状流路を流下する低温ガスに
は熱を供給して上昇する。従って、最も熱負荷の大きい
気化部（内管内部）が熱源（外管外部流下流体）と直接
接触しないために、従来のＯＲＶで生じていた着氷は解
消もしくは大幅に軽減されることとなる。

【００１７】更に、本発明によるＯＲＶは、液化低温ガ
スの供給管を熱交換パネルの下端側に設け、液化低温ガ
スの気化を内管内の上昇流で気化させているため、特開
平 4−254096号公報の様な圧力脈動に伴う流体関連振
動、分配の不均一化に対する心配が低く、ガス出口温度
を常温にしようとした時に断熱材を設置する必要がな
く、大きな温度差が生じる部分は何ら接合されていない
ので、伝熱管内部で熱応力が発生する心配がない。

【００１８】次に、請求項２および３の構成並びに作用
について詳述する。内管内部流体温度、内管と中管の環
状空間部流体温度、中管と外管の環状空間部流体温度お
よび各管の温度を設計値に保とうとした場合に、伝熱量
が不足した場合には環状空間部流路を狭くする必要が生
じる。

【００１９】通常、伝熱量Ｑは次式で表される。

【数１】Ｑ＝ｈ×Ａ×ΔＴ ----------------- ここで、Ｑは伝熱量（Ｗ）、ｈは伝熱係数（Ｗ／m
²Ｋ）、Ａは伝熱面積（m²）、ΔＴは温度差（Ｋ）であ
る。上記式において伝熱係数ｈは一般に次式で表され
る。

【数２】ｈ＝Ｎｕ×λ／ｌ ----------------- ここで、Ｎｕはヌッセルト数、λは熱伝導度（Ｗ／m
²Ｋ）、ｌは代表寸法（ｍ）であり、代表寸法ｌは通常
円管では直径、その他管内流では次式で定義される相当
直径ｄｅを用いる。

【数３】ｄｅ＝４Ａｓ／ｌｅ --------------- ここで、Ａｓは流路断面積（m²）、ｌｅは濡れ長さ
（ｍ）。上記式においてヌッセルト数Ｎｕは一般に次
式で定義される。

【数４】Ｎｕ＝ａ×Ｒｅⁿ×Ｐｒ^m ---------- ここで、ａ，ｎ，ｍは定数であり、一般に１より小さ
い。Ｒｅはレイノルズ数、Ｐｒはプラントル数である。
プラントル数Ｐｒは流体の温度、圧力によって定まる無
次元の物性値であり、レイノルズ数Ｒｅは次式で定義さ
れる。

【数５】Ｒｅ＝ｕ×ｌ／ν ------------------ ここで、ｕは流速（ｍ／ｓｅｃ）、νは動粘性係数（m²
／ｓｅｃ）である。

【００２０】よって、上記〜式より明らかな様に、
流路を狭めれば、流路断面積Ａｓの縮小となり、同一流
量では流速ｕの増大、延いてはレイノルズ数Ｒｅ、ヌッ
セルト数Ｎｕの増大となり大きな伝熱係数ｈの向上が図
れる。また、同一流速でも、流路を狭めれば伝熱係数ｈ
を定義する代表寸法ｌが小となり、式で定義されるレ
イノルズ数Ｒｅが小となっても、式でレイノルズ数Ｒ
ｅの指数ｎが１より小さなことと併せて、伝熱係数ｈの
向上が図れる。すなわち、流路を狭めれば伝熱係数ｈの
向上が図れ、これにより伝熱量Ｑを増大させることがで
きる。

【００２１】この様に、求める伝熱量を確保するには流
路を狭めればよいが、環状空間部流路が非常に狭くな
り、装置製作上精度確保が困難であったり、装置安全上
過大な流速になる場合には、伝熱管を加工するのが効果
的である。この場合、伝熱量は、式で示した通り、伝
熱係数、伝熱面積、温度差の積で表されるが、温度は設
計値となるので改善できるのは伝熱係数もしくは伝熱面
積である。

【００２２】すなわち、内管と中管との環状空間部から
内管内への伝熱量が不足した場合には、内管内に伝熱促
進体を挿入するのが効果的である。伝熱促進体としては
一般に知られている種々の伝熱促進体が利用可能であ
る。例えば、ツイストテープが内管内に挿入された場
合、遠心力によって液滴の伝熱面である内管への接触が
増え、ガス層の温冷置換が起こり、大きな伝熱係数の向
上が図れる。更に、ツイストテープが内管に抽伸等で固
定されていれば拡大伝熱面の効果もある。設計熱量の必
要に応じてねじりピッチを変えたり、必要箇所にのみ設
けることが効果的なのは言うまでもない。

【００２３】また、内管と中管の環状空間部、中管と外
管の環状空間部の伝熱量が不足した場合には、リブ、も
しくは溝を設けるのが効果的である。リブは管中心を出
し易くし、伝熱面積を拡大するためのリブである。リブ
は伝熱係数の向上は計れないが拡大伝熱面となると共
に、管の同心化が計れ、流路の均一化が可能となり、装
置の信頼性向上に大きく寄与できる効果も伴う。設計条
件により伝熱管長さ方向でリブ高さ、幅を変える、もし
くは必要箇所のみにリブを設ける事が効果的なのは言う
までもない。リブを螺旋状にすればツイストテープ同様
遠心力の効果が期待できる。この場合も設計値に応じて
伝熱管長さ方向でリブの高さ、幅、ひねり角等形状を変
える、もしくは必要箇所のみに設けることが効果的であ
る。

【００２４】一方、溝はリブ以上の拡大伝熱面が容易と
なり、直線溝を螺旋溝に置き換えれば更に大きな効果が
得られる。この場合も設計値に応じて、伝熱管長さ方向
で溝の高さ、ひねり角等形状を変えることが効果的であ
る。

【００２５】更に、外管外部を流下する熱源から、外管
と中管の環状空間部流路の流体への伝熱量が不足する場
合には、外管外部にリブを設けるのが効果的である。リ
ブは拡大伝熱面となると共に、リブが無かった場合に伝
熱に余り寄与できずにいた液膜外部（伝熱管の反対側）
を流下する熱源の流れを有効に使う事ができる。

【００２６】逆に伝熱量が大きすぎ設計値に保つために
削減したいときには、〜式で明らかな様に、隙間部
流路を拡げることにより、伝熱面積の拡大以上に伝熱係
数の低下が図れ、なんら大きな工夫を要しない。

【００２７】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。なお、以下の実施例においてＯＲＶ全体の構成
は、パネルを構成する伝熱管を除いて基本的には図８に
示したＯＲＶと同構成となるためその説明を省略し、ま
た以下の説明では、同一構成部分には同一符号を付して
説明するが、本発明は、この構成のＯＲＶに限定される
ものではなく、構成の異なる種々のＯＲＶに適用し得る
ものである。

【００２８】（実施例１）図１は、本発明に係わるＯＲ
Ｖの構成の上部を省略して示す説明図であって、ａは縦
断面図、ｂはａのＸ−Ｘ断面図である。図において、12
は３重管構造の伝熱管であって、この伝熱管12は、３種
類の管径の異なる円管、すなわち、液化低温ガスを各伝
熱管に分配するための液ヘッダー３により分配された液
化低温ガスが気化する内管13、気化した低温ガスを下部
に導く中管14、低温ガスを上部に導く外管15、と２箇所
の片方が閉じた空間、すなわち、気化した低温ガスを下
部に折り返させる上部折り返し部16、低温ガスを上部に
折り返させる下部折り返し部17により基本的に形成され
ている。そして、この例では、中管14を、その上部閉端
部に設けられた十字状リブ18を内管13の上管端に取付け
て設け、これにより、上部折り返し部16、および中管14
の内外に形成される流路となる環状空間部19,20等を確
保している。なお、中管14の取付け構造は、この例に限
定されるものではなく、要は中管14が、内管13、外管15
等と接合されず、且つ、上部折り返し部16、環状空間部
19, 20等が確保できればどのような構造でも良い。

【００２９】このような装置によれば、非常に熱負荷の
大きい気化部（内管13内部）の熱源を気化した低温ガス
に委ねることができ、よって、熱源Ｈと直接熱交換する
のは、ある程度昇温された低温ガスであり、外管15外部
の着氷を解消、もしくは大幅に軽減できることになる。
しかも、この例では内管13、中管14、外管15共製作容易
な円管を用いた単純な構造ながら、前記の優れた効果を
得ることができる。

【００３０】更に、上記実施例から明らかな様に、上述
した特開平 4−254096号公報のようなガス出口温度を常
温にしようとしたときに必要な断熱材を設置する必要が
なく、大きな温度差が生じる部分は何ら拘束されていな
いので、伝熱管12内部で熱応力が発生する心配がなく、
ＯＲＶの信頼性が著しく向上する。

【００３１】次に説明する実施例２乃至７では、本発明
に係わるＯＲＶにおいて、内管13内部流体温度、内管13
と中管14の環状空間部19流体温度、中管と外管の環状空
間部20流体温度および各管13, 14, 15の温度を設計値に
保とうとした場合の対応例について、伝熱管12を図示し
て説明する。

【００３２】（実施例２）図２乃至図３は、本発明に係
わるＯＲＶの伝熱管の一部断面示説明図である。この例
では、図２で示す様に、伝熱管12の内管13内部に液化低
温ガスの気化を容易ならしめる伝熱促進体としてツイス
トテープ21が挿入されている。このツイストテープ21が
内管13内に挿入された場合、遠心力によって液滴の伝熱
面である内管13への接触が増え、ガス層の温冷置換が起
こる。またツイストテープ21が内管13に抽心等で固定さ
れていれば拡大伝熱面の効果も得られる。

【００３３】また、さらなる伝熱量の拡大を図りたいと
きには、図３で示す様に、上記ツイストテープ21の替わ
りに十字ツイストテープ22を内管13内に挿入するのが効
果的である。十字ツイストテープ22は、ツイストテープ
21で仕切られた各流路を更に細分化でき、更に大きな遠
心力が期待できると共に、前述した式で表される相当
直径ｄｅを更に小さくできるので、更なる伝熱係数の向
上が図れる。また、拡大伝熱面の効果も更に大きくな
る。なお、上記ツイストテープや十字ツイストテープは
好ましい例として挙げたもので、本発明に係わる伝熱促
進体をこれらに限定するものではない。

【００３４】（実施例３）図４は、本発明に係わるＯＲ
Ｖの伝熱管の横断面示説明図である。この例では、伝熱
管12の中管14内部にリブ23が設けてある。この様なリブ
23は、伝熱係数の向上は計れるないが拡大伝熱面となる
効果を有すると共に、管の同心化が計れ流路の均一化が
可能となり、装置の信頼性向上に大きく寄与する効果も
ある。またこの様なリブ23を、外管15内部に設けても、
内管13の外部もしくは中管14の外部に設けても同様な効
果が得られ、中管14および外管15双方の内部、もしくは
内管13および中管14双方の外部に設ければ一層の効果が
得られる。また、伝熱管長さ方向でリブ23の高さ、幅を
変える、もしくは必要箇所のみにリブ23を設けることが
効果的なのは言うまでもない。

【００３５】また、伝熱管12では、内側の管ほど低温に
なることから各管の隙間は広がることとなり、内管13や
中管14に長さ方向で熱収縮が発生しても、各管が滑りリ
ブ23を設けたことによる熱応力の発生は無い。なお、リ
ブ23の形状としては、図５で示す様に螺旋リブ24であっ
てもよく、この螺旋リブ24にすることにより、伝熱管12
の環状空間部19, 20の流路において更なる伝熱量の拡大
が必要な場合に有効である。

【００３６】（実施例４）図６は、本発明に係わるＯＲ
Ｖの伝熱管の横断面示説明図である。この例では、伝熱
管12の中管14内部に直線溝25が設けてある。この様な直
線溝25は、上記実施例３の場合のリブ23以上の拡大伝熱
面が容易に得られる。また、本実施例でも直線溝25を螺
旋溝（図示せず）に置き換えれば更に大きな効果が得ら
れ、またさらに、この様な直線溝25や螺旋溝を、外管15
内部に設けても、中管14および外管15双方の内部に設け
ても同様の効果が得られる。また、伝熱管長さ方向で直
線溝25や螺旋溝の高さ、ひねり角等形状を変えることが
効果的なことは言うまでもない。

【００３７】（実施例５）図７は、本発明に係わるＯＲ
Ｖの伝熱管の横断面示説明図である。この例では、伝熱
管12の外管15外部に直線リブ26を設けてある。この直線
リブ26は拡大伝熱面となると共に、外管15外部を流下す
る熱源Ｈの流れを有効に使うことができる。

【００３８】なお、上記実施例２乃至５では、伝熱促進
体、リブおよび溝について、それぞれ個々に設けた例を
説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、
伝熱促進体とリブもしくは溝とが組み合わされて設けら
れてあってもよく、このように組み合わせてもそれぞれ
の効果を享受し得ることは言うまでもない。

【００３９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係わるＯ
ＲＶは、伝熱管の液化低温ガスの気化部において３重管
構造とすると共に、内管と中管の環状空間流路上部、お
よび中管と外管の環状空間流路下部にそれぞれ折り返し
部を設けてあるため、熱負荷の大きい気化部での液化低
温ガスと伝熱管外部を流下する熱源の直接熱交換が確実
に回避され、熱源の凍結を解消もしくは大幅に軽減でき
ると同時に、熱源の凍結によって発生する伝熱管の低温
化による熱応力を大幅に軽減できる効果がある。

【００４０】また、本発明に係わるＯＲＶでは、内管内
部に伝熱促進体を、また内管外部や中管内部等にリブま
たは溝を設けることにより、３重管半径方向各部位の伝
熱量が調整でき、上記本発明の効果を得ながら更に伝熱
管伝熱性能設計範囲が大いに拡大できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係わるＯＲＶの構成の上部を省略して
示す説明図であって、ａは縦断面図、ｂはａのＸ−Ｘ断
面図である。

【図２】本発明に係わるＯＲＶの伝熱管の一部断面示説
明図である。

【図３】本発明に係わるＯＲＶの伝熱管の一部断面示説
明図である。

【図４】本発明に係わるＯＲＶの伝熱管の横断面示説明
図である。

【図５】本発明に係わるＯＲＶの伝熱管の一部断面示説
明図である。

【図６】本発明に係わるＯＲＶの伝熱管の横断面示説明
図である。

【図７】本発明に係わるＯＲＶの伝熱管の横断面示説明
図である。

【図８】オープンラック式液化低温ガス気化装置の概略
図である。

【図９】従来のオープンラック式液化低温ガス気化装置
に用いられる伝熱管の一部断面示説明図である。

【符号の説明】２：マニホールド３：液ヘッダー
４：熱交換パネル５：熱源供給管６：トラフ
７：ガスヘッダー８：ガス出口 12：３重管構造の伝熱管 1
3：内管 14：中管 15：外管 1
6：上部折り返し部 17：下部折り返し部 18：十字状リブ 1
9, 20：環状空間部 21：ツイストテープ 22：十字ツイストテープ 2
3：リブ 24：螺旋リブ 25：直線溝
Ｈ：海水等の熱源

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者塚本彰夫兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号株式会社神戸製鋼所高砂製作所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】多数の伝熱管を連立させて熱交換パネル
を構成し、この熱交換パネルの下端側に液化低温ガスの
供給管を、上端側に液化低温ガスの気化ガスの導出管を
設けて前記伝熱管の外部を流下する液体と熱交換するオ
ープンラック型液化低温ガス気化装置において、前記伝
熱管を３重管構造に形成し、内管と中管の環状空間部お
よび中管と外管の環状空間部を流路とすると共に、内管
と中管の流路上部および中管と外管の流路下部にそれぞ
れ折り返し部を設けたことを特徴とするオープンラック
型液化低温ガス気化装置。
【請求項２】伝熱管の内管内部に伝熱促進体が設けら
れた請求項１記載のオープンラック型液化低温ガス気化
装置。
【請求項３】伝熱管の、内管外部、中管内部、中管外
部、あるいは外管内部のいずれか１つにリブまたは溝が
設けられた請求項１記載のオープンラック型液化低温ガ
ス気化装置。