JPH0734270A - バラストタンクの防食方法 - Google Patents
バラストタンクの防食方法Info
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- JPH0734270A JPH0734270A JP19673093A JP19673093A JPH0734270A JP H0734270 A JPH0734270 A JP H0734270A JP 19673093 A JP19673093 A JP 19673093A JP 19673093 A JP19673093 A JP 19673093A JP H0734270 A JPH0734270 A JP H0734270A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 原油タンカーや鉱炭船等のバラストタンクの
構成材料と環境の制御とを組み合わせることによってバ
ラストタンクを防食する。 【構成】 Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.１〜１.５
％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０２〜０.１０％，
Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５％を含み残部は
実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低合金鋼を
構成材料として使用すると共に、内部の酸素ガス濃度を
大気中での値に対する比率にして０.５以下とすること
を特徴とする。必要に応じて、所定量のＣｕ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｖ、Ｗ、Ｔｉ、Ｎｂ，Ａｌの１種以上を構成材料の
物理的性質向上のために添加する。
構成材料と環境の制御とを組み合わせることによってバ
ラストタンクを防食する。 【構成】 Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.１〜１.５
％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０２〜０.１０％，
Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５％を含み残部は
実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低合金鋼を
構成材料として使用すると共に、内部の酸素ガス濃度を
大気中での値に対する比率にして０.５以下とすること
を特徴とする。必要に応じて、所定量のＣｕ、Ｍｏ、Ｎ
ｉ、Ｖ、Ｗ、Ｔｉ、Ｎｂ，Ａｌの１種以上を構成材料の
物理的性質向上のために添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は原油タンカーや鉱炭船等
の船舶におけるバラストタンクの防食方法に関するもの
であり、特に、上記船舶のバラストタンクを構成する鋼
材の組成と環境の制御とを組合せることによるバラスト
タンクの防食方法に関するものである。
の船舶におけるバラストタンクの防食方法に関するもの
であり、特に、上記船舶のバラストタンクを構成する鋼
材の組成と環境の制御とを組合せることによるバラスト
タンクの防食方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】バラストタンク内は海水あるいは海水の
飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食にさらさ
れる。そのため、従来は没水部に関しては犠牲陽極によ
るカソード防食さらにはタールエポキシ樹脂塗装を施し
ている。また、タンクの天井部分はカソード防食が採用
できず、かつ乾湿繰返し環境にあり、非常に腐食がきび
しいものとなる。
飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食にさらさ
れる。そのため、従来は没水部に関しては犠牲陽極によ
るカソード防食さらにはタールエポキシ樹脂塗装を施し
ている。また、タンクの天井部分はカソード防食が採用
できず、かつ乾湿繰返し環境にあり、非常に腐食がきび
しいものとなる。
【０００３】その対策として特開昭４８−７３９９３号
公報にあるようなタンク内の酸素濃度を低下させる方法
がある。
公報にあるようなタンク内の酸素濃度を低下させる方法
がある。
【０００４】また、従来原油タンカーの場合等１９７５
年以前は分離バラスト方式が採用されておらず、海水中
に若干の原油が混入することによる鋼材の腐食が問題と
なり、Ｃｕ等の合金元素を添加した鋼材を使用する試み
がなされたが、結局材料変更はされず現在に到ってい
る。その後、１９７５年より分離バラスト方式が採用さ
れたが、タールエポキシ塗装による補修あるいは塗り替
えが主流となっている。しかし、安全面から原油タンク
のダブルハル化が求められ、塗装面積も増大すると共に
構造上も塗装しにくいような構造となっており、塗装工
程の省略が要望されている。
年以前は分離バラスト方式が採用されておらず、海水中
に若干の原油が混入することによる鋼材の腐食が問題と
なり、Ｃｕ等の合金元素を添加した鋼材を使用する試み
がなされたが、結局材料変更はされず現在に到ってい
る。その後、１９７５年より分離バラスト方式が採用さ
れたが、タールエポキシ塗装による補修あるいは塗り替
えが主流となっている。しかし、安全面から原油タンク
のダブルハル化が求められ、塗装面積も増大すると共に
構造上も塗装しにくいような構造となっており、塗装工
程の省略が要望されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決すべき課
題は、船舶の使用期間中に煩雑な樹脂塗装やその補修を
行う必要がなく、しかも、耐久性に優れ、寿命の長いバ
ラストタンクを提供することにある。
題は、船舶の使用期間中に煩雑な樹脂塗装やその補修を
行う必要がなく、しかも、耐久性に優れ、寿命の長いバ
ラストタンクを提供することにある。
【０００６】
【課題が解決するための手段】本発明は以上のようなニ
ーズに応えるべくＣｒを主として添加した耐食低合金鋼
を使用し、かつバラストタンク内の酸素濃度を大気中で
の値に対する比率にして０.５以下に低減することで、
塗装工程の省略が可能な防食方法の採用によりバラスト
タンクを長寿命化させるものである。
ーズに応えるべくＣｒを主として添加した耐食低合金鋼
を使用し、かつバラストタンク内の酸素濃度を大気中で
の値に対する比率にして０.５以下に低減することで、
塗装工程の省略が可能な防食方法の採用によりバラスト
タンクを長寿命化させるものである。
【０００７】すなわち、 バラストタンクの構成材料としてＣｒ等の耐食性改
善元素を添加した低合金耐食鋼材を使用する、 バラストタンク中の酸素濃度を大気中に比して０.
５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）にする、という
およびの防食方法を組合わせることにより、防食のた
めの塗装を不用としかつ腐食速度を低減することで、バ
ラストタンクの長寿命化を図るものである。
善元素を添加した低合金耐食鋼材を使用する、 バラストタンク中の酸素濃度を大気中に比して０.
５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）にする、という
およびの防食方法を組合わせることにより、防食のた
めの塗装を不用としかつ腐食速度を低減することで、バ
ラストタンクの長寿命化を図るものである。
【０００８】海水中では、Ｃｒ含有低合金鋼は普通鋼に
比し腐食速度は著しく低下する。一方、大気開放下での
海水による乾湿繰返し条件下ではＣｒ含有低合金鋼の耐
食性は普通鋼と大差がない。しかし、本発明の完成に到
る過程で、最も問題となる海水の乾湿繰返し条件下でも
気相部の酸素濃度を下げればＣｒ含有低合金鋼は著しく
耐食性能を発揮し、普通鋼と比較して著しく腐食速度が
低下することを見出した。
比し腐食速度は著しく低下する。一方、大気開放下での
海水による乾湿繰返し条件下ではＣｒ含有低合金鋼の耐
食性は普通鋼と大差がない。しかし、本発明の完成に到
る過程で、最も問題となる海水の乾湿繰返し条件下でも
気相部の酸素濃度を下げればＣｒ含有低合金鋼は著しく
耐食性能を発揮し、普通鋼と比較して著しく腐食速度が
低下することを見出した。
【０００９】したがって、上述の課題を解決する手段と
しての本発明の構成は以下のとおりである。
しての本発明の構成は以下のとおりである。
【００１０】１．Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.０２〜
１.５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０２〜０.１
０％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５％を含み
残部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低合
金鋼を構成材料として使用すると共に、内部の酸素ガス
濃度を大気中での値に対する比率にして０.５以下とす
ることを特徴とするバラストタンクの防食方法。
１.５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０２〜０.１
０％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５％を含み
残部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低合
金鋼を構成材料として使用すると共に、内部の酸素ガス
濃度を大気中での値に対する比率にして０.５以下とす
ることを特徴とするバラストタンクの防食方法。
【００１１】２．上記１において、構成材料が，さらに
Ｃｕ：０.１〜１.０％とＮｉ０.０５〜１.０％のうち１
種または２種を含むことを特徴とするバラストタンクの
防食方法。
Ｃｕ：０.１〜１.０％とＮｉ０.０５〜１.０％のうち１
種または２種を含むことを特徴とするバラストタンクの
防食方法。
【００１２】３．上記１または２において、構成材料
が、さらに、Ｍｏ：０.０５〜１.００％，Ｖ：０.０５
〜１.００％，Ｗ：０.０５〜１.００％のうちの１種ま
たは２種以上を含むことを特徴とするバラストタンクの
防食方法。
が、さらに、Ｍｏ：０.０５〜１.００％，Ｖ：０.０５
〜１.００％，Ｗ：０.０５〜１.００％のうちの１種ま
たは２種以上を含むことを特徴とするバラストタンクの
防食方法。
【００１３】４．上記１ないし３のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの防
食方法。
おいて、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの防
食方法。
【００１４】５．上記１ないし４のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＮｂ：０.００５〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの
防食方法。
おいて、構成材料がさらにＮｂ：０.００５〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの
防食方法。
【００１５】６．上記１ないし５のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの防
食方法。
おいて、構成材料がさらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの防
食方法。
【００１６】
【作 用】本発明に使用するＣｒ含有低合金鋼の各合金
元素の含有量を限定した理由を以下に述べる
元素の含有量を限定した理由を以下に述べる
【００１７】１．Ｃは鋼の強度を高める効果を有する
が、本発明では強度を高めるＣｒが添加されているの
で、強度向上のためには、Ｃを多量に添加する必要はな
い。また多量にＣを添加すると鋼の溶接性を劣化させる
ため好ましくない。また腐食のカソードとなりかつ耐食
性に有効な固溶Ｃｒ量を低下させ、腐食を加速するクロ
ム炭化物の生成を押える意味からもＣは低い方が好まし
い。そのためＣは０.１５％以下の添加量とした。
が、本発明では強度を高めるＣｒが添加されているの
で、強度向上のためには、Ｃを多量に添加する必要はな
い。また多量にＣを添加すると鋼の溶接性を劣化させる
ため好ましくない。また腐食のカソードとなりかつ耐食
性に有効な固溶Ｃｒ量を低下させ、腐食を加速するクロ
ム炭化物の生成を押える意味からもＣは低い方が好まし
い。そのためＣは０.１５％以下の添加量とした。
【００１８】２．Ｓｉは脱酸元素として必要であり、ま
た耐海水性を向上させる有効元素でもある。そのため
０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を超える
と熱間加工性を劣化せしめるので、０.０２〜１.５％の
添加量とした。
た耐海水性を向上させる有効元素でもある。そのため
０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を超える
と熱間加工性を劣化せしめるので、０.０２〜１.５％の
添加量とした。
【００１９】３．Ｍｎは鋼の機械的性質を確保すると共
に耐海水性を改善せしめる有効元素である。しかし、そ
の量が０.２％未満ではその効果が小さく、また５.０％
を超えると逆に耐海水性が低下するため、０.２〜５.０
％の添加量とした。
に耐海水性を改善せしめる有効元素である。しかし、そ
の量が０.２％未満ではその効果が小さく、また５.０％
を超えると逆に耐海水性が低下するため、０.２〜５.０
％の添加量とした。
【００２０】４．Ｐは溶接性を劣化させる元素であり、
その添加量が０.１０％を超えると悪影響が顕著にな
る。しかし、一方、Ｐは耐海水性を向上させる有効元素
でもあり、その効果は０.０２％未満では発揮されな
い。そのため０.０２〜０.１０％の添加量とした。さら
に、ＰはＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層を
カチオン選択的な性質とすることで腐食に有害なアニオ
ンであるＣｌ-の鋼表面への侵入を抑制し、腐食速度を
低下させる作用がある。
その添加量が０.１０％を超えると悪影響が顕著にな
る。しかし、一方、Ｐは耐海水性を向上させる有効元素
でもあり、その効果は０.０２％未満では発揮されな
い。そのため０.０２〜０.１０％の添加量とした。さら
に、ＰはＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層を
カチオン選択的な性質とすることで腐食に有害なアニオ
ンであるＣｌ-の鋼表面への侵入を抑制し、腐食速度を
低下させる作用がある。
【００２１】５．Ｓは耐食性に悪影響を及ぼす元素であ
る。これは腐食の起点となる非金属介在物のＭｎＳを生
成するためである。ＭｎＳの生成を防止するには、Ｓは
少ないほど良く、そのため０.００５％以下の含有とす
る。また、Ｍｎ／Ｓ比の高いほど腐食に有害なＭｎＳの
生成は少なく、（Ｍｎ,Ｃｒ）Ｓの生成が増加するた
め、Ｍｎ／Ｓ比を７００以上にして（Ｍｎ,Ｃｒ）Ｓの
優先的生成が起こるようにすることで耐海水性が改善さ
れる。なぜなら、ＭｎＳは海水中で溶解するとＳ2-、Ｈ
Ｓ-、Ｈ2Ｓになり、鋼の溶解を促進させるが、一方（Ｍ
ｎ,Ｃｒ）Ｓは溶解度が小さく安定で腐食の起点になり
にくいからである。
る。これは腐食の起点となる非金属介在物のＭｎＳを生
成するためである。ＭｎＳの生成を防止するには、Ｓは
少ないほど良く、そのため０.００５％以下の含有とす
る。また、Ｍｎ／Ｓ比の高いほど腐食に有害なＭｎＳの
生成は少なく、（Ｍｎ,Ｃｒ）Ｓの生成が増加するた
め、Ｍｎ／Ｓ比を７００以上にして（Ｍｎ,Ｃｒ）Ｓの
優先的生成が起こるようにすることで耐海水性が改善さ
れる。なぜなら、ＭｎＳは海水中で溶解するとＳ2-、Ｈ
Ｓ-、Ｈ2Ｓになり、鋼の溶解を促進させるが、一方（Ｍ
ｎ,Ｃｒ）Ｓは溶解度が小さく安定で腐食の起点になり
にくいからである。
【００２２】６．Ｃｒは耐海水性を改善せしめる基本元
素の１つであるが、０.２％未満ではその効果は十分で
なく、一方、５％を超えて添加すれば鋼の孔食発生感受
性を高める。そのため０.２〜５％の添加とした。特に
本発明鋼は極低Ｓ量であり、孔食の起点となりやすいＭ
ｎＳをほとんど生成しないため、３％を超えて５％まで
の添加によっても孔食の発生は認められない。しかし５
％を超えてＣｒを添加すると不動態タイプとなり酸化物
等の非金属介在物を起点とした孔食感受性が高まる。な
お、経済性を鑑みると０.２〜３％の範囲がさらに好ま
しい。
素の１つであるが、０.２％未満ではその効果は十分で
なく、一方、５％を超えて添加すれば鋼の孔食発生感受
性を高める。そのため０.２〜５％の添加とした。特に
本発明鋼は極低Ｓ量であり、孔食の起点となりやすいＭ
ｎＳをほとんど生成しないため、３％を超えて５％まで
の添加によっても孔食の発生は認められない。しかし５
％を超えてＣｒを添加すると不動態タイプとなり酸化物
等の非金属介在物を起点とした孔食感受性が高まる。な
お、経済性を鑑みると０.２〜３％の範囲がさらに好ま
しい。
【００２３】７．Ｃｕは鋼の耐海水性を高め、特に孔食
等の局部腐食の成長を抑制せしめる有効元素である。そ
の添加量が０.１％未満では効果は発揮されず、一方１.
０％を超えると熱間加工性が劣化する。特にＣｕは溶接
部の耐食性改善にも有効である。そのため０.１％以上
の添加が必要である。これらの理由から、Ｃｕは０.１
〜１.０％の添加とした。
等の局部腐食の成長を抑制せしめる有効元素である。そ
の添加量が０.１％未満では効果は発揮されず、一方１.
０％を超えると熱間加工性が劣化する。特にＣｕは溶接
部の耐食性改善にも有効である。そのため０.１％以上
の添加が必要である。これらの理由から、Ｃｕは０.１
〜１.０％の添加とした。
【００２４】８．ＮｉはＣｕと同様の効果を発揮する元
素であり、特に局部アノードのようなｐＨの低下した孔
食の成長段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を抑制
する。またＣｕと共存させることで著しく有効である。
その量が、０.０５％未満ではその効果は不十分であ
り、一方、１.０％を超えるとその熱間加工性が劣化す
る。したがって、Ｎｉ添加量は０.０５〜１.０％とし
た。
素であり、特に局部アノードのようなｐＨの低下した孔
食の成長段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を抑制
する。またＣｕと共存させることで著しく有効である。
その量が、０.０５％未満ではその効果は不十分であ
り、一方、１.０％を超えるとその熱間加工性が劣化す
る。したがって、Ｎｉ添加量は０.０５〜１.０％とし
た。
【００２５】９．ＭｏはＣｒと並んで、鋼の耐海水性を
向上させる有効元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンと
して溶解し、局部アノードでのインヒビターとして作用
すると共に、さび中に含まれＣｌ-イオンの透過性を低
下させることで耐食性を改善させる。その添加量が０.
０５％未満ではその効果が十分でなく、また１.０％を
超えて含有させてもその効果は飽和してしまい経済的で
はない。そのためＭｏの添加量は０.０５％〜１.０％と
した。
向上させる有効元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンと
して溶解し、局部アノードでのインヒビターとして作用
すると共に、さび中に含まれＣｌ-イオンの透過性を低
下させることで耐食性を改善させる。その添加量が０.
０５％未満ではその効果が十分でなく、また１.０％を
超えて含有させてもその効果は飽和してしまい経済的で
はない。そのためＭｏの添加量は０.０５％〜１.０％と
した。
【００２６】10．ＶもほぼＭｏと同様の作用により、鋼
の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と同様、
酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生成により、
その効果を発揮する。そのためＭｏと同様に０.０５〜
１.０％の添加量とした。
の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と同様、
酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生成により、
その効果を発揮する。そのためＭｏと同様に０.０５〜
１.０％の添加量とした。
【００２７】11．ＷもＭｏとほぼ同様の作用により鋼の
耐海水性を改善する元素である。Ｍｏと同様、酸素酸ア
ニオン（ＷＯ4 2-）の生成によりその効果を発揮するも
のである。それ故Ｍｏと同様に０.０５〜１.０％の添加
量とした。
耐海水性を改善する元素である。Ｍｏと同様、酸素酸ア
ニオン（ＷＯ4 2-）の生成によりその効果を発揮するも
のである。それ故Ｍｏと同様に０.０５〜１.０％の添加
量とした。
【００２８】12．Ｔｉはその添加によりＳの大半をＴｉ
Ｓとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの生成を
なくすことで耐海水性を高める。０.０１％未満ではそ
の効果は生ぜず０.５％を超えて添加しても耐海水性改
善効果のそれ以上の向上は認められないので０.０１〜
０.５％の添加量とした。
Ｓとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの生成を
なくすことで耐海水性を高める。０.０１％未満ではそ
の効果は生ぜず０.５％を超えて添加しても耐海水性改
善効果のそれ以上の向上は認められないので０.０１〜
０.５％の添加量とした。
【００２９】13．Ｎｂは鋼のミクロ組織を微細化すると
共に、強度を高める有効元素であるが、０.００５％未
満ではその効果は十分でなく、また、０.５％を超える
と溶接部の靱性をそこねるので、０.００５〜０.５％の
添加量とした。
共に、強度を高める有効元素であるが、０.００５％未
満ではその効果は十分でなく、また、０.５％を超える
と溶接部の靱性をそこねるので、０.００５〜０.５％の
添加量とした。
【００３０】14. ＡｌはＳｉと同様、鋼の耐海水性を高
める元素であり、０.０２％未満ではその効果は十分で
はなく、また１.０％を超えて添加すると鋼の熱間加工
性をそこなうので、０.０２〜１.０％の添加量とした。
める元素であり、０.０２％未満ではその効果は十分で
はなく、また１.０％を超えて添加すると鋼の熱間加工
性をそこなうので、０.０２〜１.０％の添加量とした。
【００３１】次にバラストタンク内部の酸素ガス濃度を
限定した理由について述べる。不活性ガスと空気との置
換あるいは真空引きにより、バラストタンク内部の酸素
ガス濃度を大気中での値に対する比率にして０.５以下
（酸素ガス濃度で１０％以下）にする。その理由は以下
のとおりである。鋼の溶解反応は海水中では
限定した理由について述べる。不活性ガスと空気との置
換あるいは真空引きにより、バラストタンク内部の酸素
ガス濃度を大気中での値に対する比率にして０.５以下
（酸素ガス濃度で１０％以下）にする。その理由は以下
のとおりである。鋼の溶解反応は海水中では
【化１】Ｆｅ→Ｆｅ2+＋２ｅ という電気化学的酸化反応で進行し、一方その対反応と
して、
して、
【化２】Ｏ2＋２Ｈ2Ｏ＋４ｅ→４０Ｈ- からなる酸素還元反応が生起する。
【００３２】両者の酸化還元反応は等量で進行するが、
自然海水中では後者の酸素還元反応は遅い反応であり、
酸素の鋼表面への拡散が律速している。したがって、遅
い反応である酸素還元反応速度によって腐食速度は決定
される。つまり、腐食速度は溶存酸素濃度に依存する。
一方、海水中もしくは凝縮水中の溶存酸素濃度はヘンリ
ーの法則により気相部の酸素ガス濃度に比例する。従っ
て酸素ガス濃度の低いほど鋼の腐食速度も低下する。ま
た、Ｃｒを含む本発明の低合金鋼ではＣｒを含む鉄酸化
物からなるさび層が海水環境で生成し、さび層を通じて
の酸素の鋼表面への拡散を抑制する作用を有する。その
ため本発明の鋼にあっては通常鋼よりも溶存酸素濃度の
低下による腐食抑制効果が顕著となる。
自然海水中では後者の酸素還元反応は遅い反応であり、
酸素の鋼表面への拡散が律速している。したがって、遅
い反応である酸素還元反応速度によって腐食速度は決定
される。つまり、腐食速度は溶存酸素濃度に依存する。
一方、海水中もしくは凝縮水中の溶存酸素濃度はヘンリ
ーの法則により気相部の酸素ガス濃度に比例する。従っ
て酸素ガス濃度の低いほど鋼の腐食速度も低下する。ま
た、Ｃｒを含む本発明の低合金鋼ではＣｒを含む鉄酸化
物からなるさび層が海水環境で生成し、さび層を通じて
の酸素の鋼表面への拡散を抑制する作用を有する。その
ため本発明の鋼にあっては通常鋼よりも溶存酸素濃度の
低下による腐食抑制効果が顕著となる。
【００３３】バラストタンク内の酸素ガス濃度を大気中
での値に対する比率にして０.５以下（酸素ガス濃度で
１０％以下）、望ましくは、０.３以下（酸素ガス濃度
で６％以下）とすることで、鋼の腐食抑制効果は顕著と
なる。そのため酸素ガス濃度を大気中での値に対する比
率にして０.５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）に限
定した。
での値に対する比率にして０.５以下（酸素ガス濃度で
１０％以下）、望ましくは、０.３以下（酸素ガス濃度
で６％以下）とすることで、鋼の腐食抑制効果は顕著と
なる。そのため酸素ガス濃度を大気中での値に対する比
率にして０.５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）に限
定した。
【００３４】以上のように、本発明ではＣｒを含む低合
金鋼を使用することで耐海水性を高め、さらにその耐海
水性を有効に作用せしめるべくタンク内の酸素ガス濃度
を低減させ、両者を組合せることでバラストタンクの腐
食が低減でき、その長寿命化を図ることができる。さら
に鋼の裸使用が可能であり塗装工程も省略できるという
実用上の大きなメリットを有する。
金鋼を使用することで耐海水性を高め、さらにその耐海
水性を有効に作用せしめるべくタンク内の酸素ガス濃度
を低減させ、両者を組合せることでバラストタンクの腐
食が低減でき、その長寿命化を図ることができる。さら
に鋼の裸使用が可能であり塗装工程も省略できるという
実用上の大きなメリットを有する。
【００３５】
【実施例】表１に示す鋼材を大気高周波炉で溶解後、鍛
造、熱延し７mm厚の鋼板を製作し５０×２０×３（mm）
の寸法の試験片を製作し、腐食試験に供した。
造、熱延し７mm厚の鋼板を製作し５０×２０×３（mm）
の寸法の試験片を製作し、腐食試験に供した。
【００３６】
【表１】
【００３７】試験は人工海水（ＡＳＴＭ−Ｄ−１１４１
に準拠）中での浸漬テストおよび乾湿くり返しテスト
を、空気あるいはＮ2−Ｏ2混合ガスを吹込み、Ｏ2ガス
濃度を２０％、１５％，１０％，８％，５％，１％とし
て行った。温度は恒温槽にて３５℃に保った。また比較
のため空気吹込み条件下でも行った。試験時間は７２０
時間とした。乾湿くり返し条件はwet０.５時間−dry３
時間サイクルで行った。
に準拠）中での浸漬テストおよび乾湿くり返しテスト
を、空気あるいはＮ2−Ｏ2混合ガスを吹込み、Ｏ2ガス
濃度を２０％、１５％，１０％，８％，５％，１％とし
て行った。温度は恒温槽にて３５℃に保った。また比較
のため空気吹込み条件下でも行った。試験時間は７２０
時間とした。乾湿くり返し条件はwet０.５時間−dry３
時間サイクルで行った。
【００３８】
【表２】
【００３９】腐食試験結果を上記表２に示す。本発明の
成分範囲内の鋼を用いかつ酸素ガス濃度が大気中の０.
５以下の場合、海水浸漬並びにさらに環境の厳しい乾湿
くり返し条件下においても腐食速度は０.２g/m2h 以下
であり、かつ孔食の発生もない。一方、本発明の成分範
囲内の鋼であっても酸素ガス濃度が０.５を超える場
合、乾湿繰返し条件下での腐食速度を大幅に超えると共
にＣｒの高い場合には、孔食も発生する。このような腐
食試験結果から、本発明の成分範囲内の鋼と低酸素使用
雰囲気との組合せによって初めて、バラストタンクの長
寿命化が得られることが分かる。
成分範囲内の鋼を用いかつ酸素ガス濃度が大気中の０.
５以下の場合、海水浸漬並びにさらに環境の厳しい乾湿
くり返し条件下においても腐食速度は０.２g/m2h 以下
であり、かつ孔食の発生もない。一方、本発明の成分範
囲内の鋼であっても酸素ガス濃度が０.５を超える場
合、乾湿繰返し条件下での腐食速度を大幅に超えると共
にＣｒの高い場合には、孔食も発生する。このような腐
食試験結果から、本発明の成分範囲内の鋼と低酸素使用
雰囲気との組合せによって初めて、バラストタンクの長
寿命化が得られることが分かる。
【００４０】さらに、鋼組成および酸素濃度が本発明の
範囲外の場合には、本発明例と比較して、腐食速度が大
となり、乾湿繰返し条件下では０.２g/m2h を超える。
ただし、比較例に示したように、本発明範囲外の組成の
鋼であっても酸素ガス濃度が低くなると本発明のＣｒ添
加鋼ほどではないが、それなりに腐食速度が下がる。例
えば酸素ガス濃度が１％では乾湿繰返し条件下での腐食
速度は０.２２〜０.２５g/m2h となっている。しかし、
現実のバラストタンクにあってこの酸素ガス濃度を１％
以下のような低い値に保つことはかなり困難であり、本
発明のように酸素ガス濃度が５〜８％程度でも腐食速度
が充分に低下しないと実用的でない。
範囲外の場合には、本発明例と比較して、腐食速度が大
となり、乾湿繰返し条件下では０.２g/m2h を超える。
ただし、比較例に示したように、本発明範囲外の組成の
鋼であっても酸素ガス濃度が低くなると本発明のＣｒ添
加鋼ほどではないが、それなりに腐食速度が下がる。例
えば酸素ガス濃度が１％では乾湿繰返し条件下での腐食
速度は０.２２〜０.２５g/m2h となっている。しかし、
現実のバラストタンクにあってこの酸素ガス濃度を１％
以下のような低い値に保つことはかなり困難であり、本
発明のように酸素ガス濃度が５〜８％程度でも腐食速度
が充分に低下しないと実用的でない。
【００４１】
【発明の効果】Ｃｒを含む耐食低合金鋼をタンクの構成
材料に使用し、かつタンク内の酸素ガス濃度を現場的に
十分可能な１０％以下に保つことでバラストタンクを防
食し、その寿命を長くすることが可能である。特に酸素
ガス濃度を低減することで、低合金耐食鋼のもつ優れた
性質を継続的に生かすことができる。造船メーカにおい
ても鋼材を裸で使用できるため塗装工程が省略でき、省
力化を図れると同時にバラストタンクのメンテナンスフ
リー化を図ることができる。
材料に使用し、かつタンク内の酸素ガス濃度を現場的に
十分可能な１０％以下に保つことでバラストタンクを防
食し、その寿命を長くすることが可能である。特に酸素
ガス濃度を低減することで、低合金耐食鋼のもつ優れた
性質を継続的に生かすことができる。造船メーカにおい
ても鋼材を裸で使用できるため塗装工程が省略でき、省
力化を図れると同時にバラストタンクのメンテナンスフ
リー化を図ることができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｃ：０.１５％以下，Ｓ：０.０２〜１.
５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０２〜０.１０
％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｒ：０.２〜５％を含み残
部は実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低合金
鋼を構成材料として使用すると共に、内部の酸素ガス濃
度を大気中での値に対する比率にして０.５以下とする
ことを特徴とするバラストタンクの防食方法。 - 【請求項２】 請求項１において構成材料が，さらにＣ
ｕ：０.１〜１.０％とＮｉ：０.０５〜１.０％のうち１
種または２種を含むことを特徴とするバラストタンクの
防食方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、構成材料
が、さらに、Ｍｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜
１.０％，Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２
種以上を含むことを特徴とするバラストタンクの防食方
法。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの防
食方法。 - 【請求項５】 請求項１ないし４のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＮｂ：０.００５〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの
防食方法。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のうちの任意の１項に
おいて、構成材料がさらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含
むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの防
食方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19673093A JPH0734270A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | バラストタンクの防食方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19673093A JPH0734270A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | バラストタンクの防食方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734270A true JPH0734270A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=16362642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19673093A Pending JPH0734270A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | バラストタンクの防食方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0734270A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5688748A (en) * | 1995-01-31 | 1997-11-18 | Tonen Corporation | Lubricating oil composition for internal combustion engines |
| WO2010074307A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4873993A (ja) * | 1972-01-10 | 1973-10-05 | ||
| JPS572865A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-08 | Nippon Steel Corp | P-containing corrosion resistant steel with high weldability |
-
1993
- 1993-07-15 JP JP19673093A patent/JPH0734270A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4873993A (ja) * | 1972-01-10 | 1973-10-05 | ||
| JPS572865A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-08 | Nippon Steel Corp | P-containing corrosion resistant steel with high weldability |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5688748A (en) * | 1995-01-31 | 1997-11-18 | Tonen Corporation | Lubricating oil composition for internal combustion engines |
| WO2010074307A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
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