JPH0734197A - 耐久性に優れたバラストタンク - Google Patents
耐久性に優れたバラストタンクInfo
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- JPH0734197A JPH0734197A JP19673293A JP19673293A JPH0734197A JP H0734197 A JPH0734197 A JP H0734197A JP 19673293 A JP19673293 A JP 19673293A JP 19673293 A JP19673293 A JP 19673293A JP H0734197 A JPH0734197 A JP H0734197A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 原油タンカーや鉱炭船等の船舶における、耐
食材料と樹脂被覆を組み合わせた耐久性に優れたバラス
トタンクを提供する。 【構成】 Ｃ：０. １５％以下、Ｓｉ：０.０２〜１.５
％、Ｍｎ：０.２〜５.０％、Ｐ：０.０３〜０.１０％、
Ｓ：０.００５％以下、Ｃｕ：０.１〜１.０％、Ｎｉ：
０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅおよび不可避
の不純物からなる低合金鋼を構成材料とし、その空間部
内壁が１５０μｍ以上の膜厚で樹脂被覆されていること
を特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。なお、必
要により、所定量のＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ａｌ、Ｔｉの１種以
上を鋼の性質改善のために添加する。
食材料と樹脂被覆を組み合わせた耐久性に優れたバラス
トタンクを提供する。 【構成】 Ｃ：０. １５％以下、Ｓｉ：０.０２〜１.５
％、Ｍｎ：０.２〜５.０％、Ｐ：０.０３〜０.１０％、
Ｓ：０.００５％以下、Ｃｕ：０.１〜１.０％、Ｎｉ：
０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅおよび不可避
の不純物からなる低合金鋼を構成材料とし、その空間部
内壁が１５０μｍ以上の膜厚で樹脂被覆されていること
を特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。なお、必
要により、所定量のＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ａｌ、Ｔｉの１種以
上を鋼の性質改善のために添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は原油タンカーや鉱炭船等
の船舶におけるバラストタンクに関するものであり、耐
食材料と樹脂被覆を組み合わせた、耐久性バラストタン
クに関するものである。
の船舶におけるバラストタンクに関するものであり、耐
食材料と樹脂被覆を組み合わせた、耐久性バラストタン
クに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】タンカーや貨物輸送船等の船舶は、空荷
の時でも船体が安定するようバラストタンクに海水を積
載している。このためバラストタンク内は、海水あるい
は海水飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食に
曝される。そのため、従来は没水部に関しては、犠牲陽
極によるカソード防食、さらにはタールエポキシ塗装を
施している。また、タンクの空間部側壁および天井部分
は、カソード防食の効果がないため、タールエポキシ塗
装により防食していた。ところが、この空間部は、乾湿
繰り返しを受けるとともに、日中においては温度も上昇
し易く、非常に苛酷な腐食環境になっている。
の時でも船体が安定するようバラストタンクに海水を積
載している。このためバラストタンク内は、海水あるい
は海水飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食に
曝される。そのため、従来は没水部に関しては、犠牲陽
極によるカソード防食、さらにはタールエポキシ塗装を
施している。また、タンクの空間部側壁および天井部分
は、カソード防食の効果がないため、タールエポキシ塗
装により防食していた。ところが、この空間部は、乾湿
繰り返しを受けるとともに、日中においては温度も上昇
し易く、非常に苛酷な腐食環境になっている。
【０００３】このため従来のタールエポキシ塗装におい
ては７〜１０年程度の寿命しかなく、その後は補修、塗
り替え等を余儀なくされていた。近年、タンカーは、座
礁時の油流出の防御のためダブルハル化が進められてお
り、二重船底部分がバラストタンクとして使用されるた
め、タンクの保守点検、補修や塗り替えが非常に困難か
つ高コストになりつつある。
ては７〜１０年程度の寿命しかなく、その後は補修、塗
り替え等を余儀なくされていた。近年、タンカーは、座
礁時の油流出の防御のためダブルハル化が進められてお
り、二重船底部分がバラストタンクとして使用されるた
め、タンクの保守点検、補修や塗り替えが非常に困難か
つ高コストになりつつある。
【０００４】通常、船舶の使用期間は２０〜３０年のた
め、この期間メンテナンスを必要としない経済的な防食
法の開発が望まれていた。
め、この期間メンテナンスを必要としない経済的な防食
法の開発が望まれていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、船舶
の使用期間において、メンテナンスを必要としない耐久
性を有するバラストタンクを経済性を損なうことなく提
供することにある。
の使用期間において、メンテナンスを必要としない耐久
性を有するバラストタンクを経済性を損なうことなく提
供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは、鋭意検討の
結果、バラストタンクの構成材料としてＣｕ、Ｎｉおよ
びＰ等の耐食性改善元素を添加した低合金耐食鋼材を使
用し、腐食環境の厳しい水面上の空間部では、塗装と併
用することにより耐食性に優れたバラストタンクが得ら
れることを見いだした。
結果、バラストタンクの構成材料としてＣｕ、Ｎｉおよ
びＰ等の耐食性改善元素を添加した低合金耐食鋼材を使
用し、腐食環境の厳しい水面上の空間部では、塗装と併
用することにより耐食性に優れたバラストタンクが得ら
れることを見いだした。
【０００７】すなわち、海水中においては、低合金鋼中
のＣｕ、ＮｉおよびＰの効果により、裸使用でも十分な
耐食性を保持し、空間部においても鋼材自身の耐食性向
上により防食塗装の寿命が延命される結果、船舶の使用
期間である２０〜３０年間、メンテナンスフリーで使用
できる耐食性に優れたバラストタンクの発明に至ったも
のである。
のＣｕ、ＮｉおよびＰの効果により、裸使用でも十分な
耐食性を保持し、空間部においても鋼材自身の耐食性向
上により防食塗装の寿命が延命される結果、船舶の使用
期間である２０〜３０年間、メンテナンスフリーで使用
できる耐食性に優れたバラストタンクの発明に至ったも
のである。
【０００８】上述の課題解決手段としての本発明の構成
は以下のとおりである。すなわち、 １．バラストタンクが、Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.
０２〜１.５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜
０.１０％、Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０
％，Ｎｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅお
よび不可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料とし、
その空間部内壁が１５０μｍ以上の膜厚で樹脂被覆され
ていることを特徴とする耐久性に優れたバラストタン
ク。
は以下のとおりである。すなわち、 １．バラストタンクが、Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.
０２〜１.５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜
０.１０％、Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０
％，Ｎｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅお
よび不可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料とし、
その空間部内壁が１５０μｍ以上の膜厚で樹脂被覆され
ていることを特徴とする耐久性に優れたバラストタン
ク。
【０００９】２．上記１において、構成材料がさらにＭ
ｏ：０.０５〜１.０％,Ｖ：０.０５〜１.０％、Ｗ：０.
０５〜１.０％の内の１種または２種以上を含むことを
特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
ｏ：０.０５〜１.０％,Ｖ：０.０５〜１.０％、Ｗ：０.
０５〜１.０％の内の１種または２種以上を含むことを
特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
【００１０】３．上記１または２において、構成材料が
さらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含むことを特徴とする
耐久性に優れたバラストタンク。
さらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含むことを特徴とする
耐久性に優れたバラストタンク。
【００１１】４．上記１ないし３のうちのいずれか１項
において、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
において、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
【００１２】
【作 用】本発明に使用するＣｕ−Ｎｉ−Ｐ含有低合金
鋼の各合金元素の含有量を限定した理由を以下に述べ
る。
鋼の各合金元素の含有量を限定した理由を以下に述べ
る。
【００１３】（１） Ｃは、鋼の強度を高める効果を有
するが、多量に添加すると溶接性が劣化するため多量の
添加は好ましくない。さらには、腐食のカソ−ドとなり
かつ耐食性に有効な固溶Ｃｒ量を低下させ、腐食を加速
するＣｒ炭化物の生成を抑制する意味からもＣ添加量は
低い方が好ましく、０.１５％以下の添加量とした。
するが、多量に添加すると溶接性が劣化するため多量の
添加は好ましくない。さらには、腐食のカソ−ドとなり
かつ耐食性に有効な固溶Ｃｒ量を低下させ、腐食を加速
するＣｒ炭化物の生成を抑制する意味からもＣ添加量は
低い方が好ましく、０.１５％以下の添加量とした。
【００１４】（２） Ｓｉは、脱酸元素として必要であ
り、また耐海水性を向上させる有効元素でもある。その
ため、０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を
超えると熱間加工性が劣化するため０.０２〜１.５％の
添加とした。
り、また耐海水性を向上させる有効元素でもある。その
ため、０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を
超えると熱間加工性が劣化するため０.０２〜１.５％の
添加とした。
【００１５】（３） Ｍｎは、鋼の機械的性質を確保す
るとともに耐海水性を改善せしめる有効元素である。し
かし、その量が０. ２％未満ではその効果が小さくまた
５％を超えると、逆に耐海水性が低下するため０.２〜
５.０％の添加とした。
るとともに耐海水性を改善せしめる有効元素である。し
かし、その量が０. ２％未満ではその効果が小さくまた
５％を超えると、逆に耐海水性が低下するため０.２〜
５.０％の添加とした。
【００１６】（４） Ｐは溶接性を劣化させる元素であ
り、その添加量が０.１％を超えると悪影響が顕著にな
る。しかし、一方Ｐは、耐海水性を向上させる基本有効
元素でもあり、その効果は０.０３％未満では発揮され
ない。そのため、０.０３〜０.１％の添加とした。さら
に、ＰはＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層を
カチオン選択的な性質とすることで腐食に有害なアニオ
ンであるＣｌ-の鋼表面への侵入を抑制し腐食速度を低
下させる作用がある。
り、その添加量が０.１％を超えると悪影響が顕著にな
る。しかし、一方Ｐは、耐海水性を向上させる基本有効
元素でもあり、その効果は０.０３％未満では発揮され
ない。そのため、０.０３〜０.１％の添加とした。さら
に、ＰはＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層を
カチオン選択的な性質とすることで腐食に有害なアニオ
ンであるＣｌ-の鋼表面への侵入を抑制し腐食速度を低
下させる作用がある。
【００１７】（５） Ｓは耐食性に悪影響をおよぼす元
素である。これは、腐食の起点となる非金属介在物のＭ
ｎＳを生成し、そのＭｎＳは、海水中で溶解すると
Ｓ2-，ＨＳ-, Ｈ2Ｓになり、鋼のアノード溶解を促進さ
せるからである。ＭｎＳの生成を防止するには、Ｓは少
ないほどよく、そのため０.００５％以下の含有とす
る。
素である。これは、腐食の起点となる非金属介在物のＭ
ｎＳを生成し、そのＭｎＳは、海水中で溶解すると
Ｓ2-，ＨＳ-, Ｈ2Ｓになり、鋼のアノード溶解を促進さ
せるからである。ＭｎＳの生成を防止するには、Ｓは少
ないほどよく、そのため０.００５％以下の含有とす
る。
【００１８】（６） Ｃｕは鋼の耐海水性を高め、特に
孔食等の局部腐食の成長を抑制せしめる有効元素であ
る。その添加量が、０.１％未満では効果が発揮され
ず、一方１.０％を超えると熱間加工性が劣化する。特
にＣｕは溶接部の耐食性改善にも有効である。そのた
め、０.１％以上の添加が必要である。これらの理由に
より、Ｃｕを０.１〜１.０％の添加とした。
孔食等の局部腐食の成長を抑制せしめる有効元素であ
る。その添加量が、０.１％未満では効果が発揮され
ず、一方１.０％を超えると熱間加工性が劣化する。特
にＣｕは溶接部の耐食性改善にも有効である。そのた
め、０.１％以上の添加が必要である。これらの理由に
より、Ｃｕを０.１〜１.０％の添加とした。
【００１９】（７） ＮｉはＣｕと同様の効果を発揮す
る元素であり、特に局部アノードのようなｐＨの低下し
た孔食の成長段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を
抑制する。またＣｕと共存することにより著しくその効
果を発揮する。 Ｎｉの添加量が０.２０％未満ではそ
の効果は不十分であり、一方１.０％を超えるとその熱
間加工性が劣化する。したがって、Ｎｉ添加量は０.２
０〜１.０％の添加とした。
る元素であり、特に局部アノードのようなｐＨの低下し
た孔食の成長段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を
抑制する。またＣｕと共存することにより著しくその効
果を発揮する。 Ｎｉの添加量が０.２０％未満ではそ
の効果は不十分であり、一方１.０％を超えるとその熱
間加工性が劣化する。したがって、Ｎｉ添加量は０.２
０〜１.０％の添加とした。
【００２０】（８）Ｍｏは鋼の耐海水性を向上せしめる
有効元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンとして溶解し
局部アノードでのインヒビターとして作用するととも
に、錆中に含まれるＣｌ-イオンの透過性を低下させる
ことで耐食性を改善せしめる。その添加量が０.０５％
未満ではその効果が十分でなく、また１.０％を超えて
添加してもその効果は飽和するため経済性で不利とな
る。そのためＭｏ添加量は０.０５〜１.０％の範囲が好
ましい。
有効元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンとして溶解し
局部アノードでのインヒビターとして作用するととも
に、錆中に含まれるＣｌ-イオンの透過性を低下させる
ことで耐食性を改善せしめる。その添加量が０.０５％
未満ではその効果が十分でなく、また１.０％を超えて
添加してもその効果は飽和するため経済性で不利とな
る。そのためＭｏ添加量は０.０５〜１.０％の範囲が好
ましい。
【００２１】（９） ＶもほぼＭｏと同様の作用によ
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生
成により、その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様
に０.０５〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生
成により、その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様
に０.０５〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
【００２２】（10） ＷもＭｏとほぼ同様の作用によ
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＷＯ4 2-）の生成により、
その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様に０.０５
〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
り、鋼の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と
同様、その酸素酸アニオン（ＷＯ4 2-）の生成により、
その効果を発揮する。そのため、Ｍｏと同様に０.０５
〜１.０％の範囲の添加が好ましい。
【００２３】（11） Ａｌは、Ｓｉと同様、鋼の耐海水
性を高める元素であり、０.０２％未満ではその効果が
十分ではなく，また１.０％を超えて添加すると鋼の熱
間加工性を損なうので、Ａｌ添加量は０.０２〜１.０％
の範囲が好ましい。
性を高める元素であり、０.０２％未満ではその効果が
十分ではなく，また１.０％を超えて添加すると鋼の熱
間加工性を損なうので、Ａｌ添加量は０.０２〜１.０％
の範囲が好ましい。
【００２４】（12） Ｔｉは、その添加によりＳの大半
をＴｉＳとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの
生成を抑制することで耐海水性を高める。０.０１％未
満ではその効果は発揮されず、０.５％を超えて添加し
ても耐海水性改善効果は飽和に達するため、Ｔｉ添加量
は０.０１〜０.５％の範囲が好ましい。
をＴｉＳとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの
生成を抑制することで耐海水性を高める。０.０１％未
満ではその効果は発揮されず、０.５％を超えて添加し
ても耐海水性改善効果は飽和に達するため、Ｔｉ添加量
は０.０１〜０.５％の範囲が好ましい。
【００２５】次に樹脂被覆について述べる。樹脂被覆材
料としては、特に限定されるものではなく、通常使用さ
れる防食塗料が使用できる。具体的には、タールエポキ
シ塗料、ピュアエポキシ塗料、無溶剤型エポキシ塗料、
ウレタン塗料等が例示される。
料としては、特に限定されるものではなく、通常使用さ
れる防食塗料が使用できる。具体的には、タールエポキ
シ塗料、ピュアエポキシ塗料、無溶剤型エポキシ塗料、
ウレタン塗料等が例示される。
【００２６】また、被覆膜厚を１５０μｍ以上と限定し
た理由は、１５０μｍ未満の被覆膜厚では、被覆にピン
ホールが発生しやすく防食性に劣るからである。
た理由は、１５０μｍ未満の被覆膜厚では、被覆にピン
ホールが発生しやすく防食性に劣るからである。
【００２７】被覆膜厚の上限は特に限定されないが、通
常５００μｍ以下である。船舶の供用年限は通常２０〜
３０年までであり、５００μｍ以下の被覆膜厚でも、本
発明による低合金鋼との組み合わせにより、再塗装する
ことなく十分に防食機能を維持できるからである。ま
た、５００μｍを超える被覆を行うと経済性も損なわれ
てくるため、被覆膜厚は１５０〜５００μｍの範囲が好
ましい。
常５００μｍ以下である。船舶の供用年限は通常２０〜
３０年までであり、５００μｍ以下の被覆膜厚でも、本
発明による低合金鋼との組み合わせにより、再塗装する
ことなく十分に防食機能を維持できるからである。ま
た、５００μｍを超える被覆を行うと経済性も損なわれ
てくるため、被覆膜厚は１５０〜５００μｍの範囲が好
ましい。
【００２８】本発明では、合金元素添加により下地金属
の耐食性が向上するため、樹脂被覆の接着劣化寿命が延
長し、その結果、船舶の供用期間である２０〜３０年に
わたってメンテナンスを不要にすることが可能になっ
た。
の耐食性が向上するため、樹脂被覆の接着劣化寿命が延
長し、その結果、船舶の供用期間である２０〜３０年に
わたってメンテナンスを不要にすることが可能になっ
た。
【００２９】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。表１
に示す組成を有する１５０×７０×３mmの鋼材を準備
し、サンドブラスト処理したあと、タールエポキシ塗料
（神東塗料製オピヤ３０００Ｓ）あるいはピュアエポキ
シ塗料（神東塗料製ＷＳ−１０）を乾燥膜厚で所定の膜
厚になるようにエアレスプレー塗装を行った。
に示す組成を有する１５０×７０×３mmの鋼材を準備
し、サンドブラスト処理したあと、タールエポキシ塗料
（神東塗料製オピヤ３０００Ｓ）あるいはピュアエポキ
シ塗料（神東塗料製ＷＳ−１０）を乾燥膜厚で所定の膜
厚になるようにエアレスプレー塗装を行った。
【００３０】
【表１】
【００３１】この試験片の端面および裏面を、同種の塗
料で乾燥膜厚約５００μｍになるようにシールして耐食
性試験を行った。
料で乾燥膜厚約５００μｍになるようにシールして耐食
性試験を行った。
【００３２】耐食性試験は、複合サイクル試験を行い、
その条件は、３５℃塩水噴霧試験８時間、５０℃３％Ｎ
ａＣｌ浸漬試験８時間、５０℃乾燥８時間のサイクルで
ある。本試験の２０サイクルは、バラストタンク内腐食
環境の１年に相当するものと考えられる。この試験を最
高６００サイクル行い、経時的に有機樹脂被膜の劣化状
況を観察し、浮きやはがれ等の劣化が発生するサイクル
数で評価した。評価は、劣化開始が４００サイクル以上
のものを合格とした。
その条件は、３５℃塩水噴霧試験８時間、５０℃３％Ｎ
ａＣｌ浸漬試験８時間、５０℃乾燥８時間のサイクルで
ある。本試験の２０サイクルは、バラストタンク内腐食
環境の１年に相当するものと考えられる。この試験を最
高６００サイクル行い、経時的に有機樹脂被膜の劣化状
況を観察し、浮きやはがれ等の劣化が発生するサイクル
数で評価した。評価は、劣化開始が４００サイクル以上
のものを合格とした。
【００３３】耐食性試験の結果を併せて表１に示す。実
施例１〜２５では、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｐを主とした添加合金
元素の影響で、防食性が向上していることがわかる。実
施例４〜１０等に認められるように、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｐ以
外の他の添加元素との相乗効果で耐食性が一段と向上し
ている。
施例１〜２５では、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｐを主とした添加合金
元素の影響で、防食性が向上していることがわかる。実
施例４〜１０等に認められるように、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｐ以
外の他の添加元素との相乗効果で耐食性が一段と向上し
ている。
【００３４】一方、樹脂膜厚が薄かったり添加元素の含
有量が特許請求範囲外のものは、防食性に劣り、複合サ
イクル試験４００時間食未満で樹脂被覆に劣化を生じ
る。特に比較例３３に示すＳＳ−４１鋼板を用いた場合
は、有効添加元素が少なく、性能が非常に劣ることがわ
かる。
有量が特許請求範囲外のものは、防食性に劣り、複合サ
イクル試験４００時間食未満で樹脂被覆に劣化を生じ
る。特に比較例３３に示すＳＳ−４１鋼板を用いた場合
は、有効添加元素が少なく、性能が非常に劣ることがわ
かる。
【００３５】
【発明の効果】以上の説明から明らかなごとく本発明に
よるバラストタンクは、低合金鋼と防食塗装を組み合わ
せることにより優れた防食性を有しており、２０年以上
の長期にわたって、メンテナンスフリーを実現でき、経
済性にも優れるため、その適用が期待されるものであ
る。
よるバラストタンクは、低合金鋼と防食塗装を組み合わ
せることにより優れた防食性を有しており、２０年以上
の長期にわたって、メンテナンスフリーを実現でき、経
済性にも優れるため、その適用が期待されるものであ
る。
Claims (4)
- 【請求項１】 バラストタンクが、Ｃ：０.１５％以
下，Ｓｉ：０.０２〜１.５％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，
Ｐ：０.０３〜０.１０％、Ｓ：０.００５％以下，Ｃ
ｕ：０.１〜１.０％，Ｎｉ：０.２〜１.０％を含み残部
は実質的にＦｅおよび不可避の不純物からなる低合金鋼
を構成材料とし、その空間部内壁が１５０μｍ以上の膜
厚で樹脂被覆されていることを特徴とする耐久性に優れ
たバラストタンク。 - 【請求項２】 請求項１において、構成材料がさらにＭ
ｏ：０.０５〜１.０％、Ｖ：０.０５〜１.０％、Ｗ：
０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上を含むこ
とを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。 - 【請求項３】 請求項１または２において、構成材料が
さらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含むことを特徴とする
耐久性に優れたバラストタンク。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のうちのいずれか１項
において、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19673293A JP2924584B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 耐久性に優れたバラストタンク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19673293A JP2924584B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 耐久性に優れたバラストタンク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734197A true JPH0734197A (ja) | 1995-02-03 |
| JP2924584B2 JP2924584B2 (ja) | 1999-07-26 |
Family
ID=16362674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19673293A Expired - Lifetime JP2924584B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 耐久性に優れたバラストタンク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2924584B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010138454A (ja) * | 2008-12-11 | 2010-06-24 | Kobe Steel Ltd | 耐塗膜ふくれ性に優れたバラストタンク用塗装鋼材、並びに、それを用いたバラストタンクおよび船舶 |
| WO2010074307A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4449691B2 (ja) * | 2004-04-14 | 2010-04-14 | 住友金属工業株式会社 | カーゴオイルタンク用鋼材 |
-
1993
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|---|---|---|---|---|
| JP2010138454A (ja) * | 2008-12-11 | 2010-06-24 | Kobe Steel Ltd | 耐塗膜ふくれ性に優れたバラストタンク用塗装鋼材、並びに、それを用いたバラストタンクおよび船舶 |
| WO2010074307A1 (ja) | 2008-12-24 | 2010-07-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 原油タンカー用耐食鋼材 |
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