JPH073393A - 転動疲労寿命と製造性に優れた鋼器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 表面仕上げ粗さが大きい状態であっても優れ
た転動疲労寿命を示し、しかも冷間鍛造によって容易に
製造することが可能な等速ジョイント部品の如き鋼器を
安定提供する。 【構成】 高い面圧が繰り返し負荷される等速ジョイン
ト部品等の鋼器を、Ｃ：0.05〜0.25％，Si： 0.4％以
下，Mn：２％以下，Ｐ：0.03％以下，Ｓ：0.03％以下，
Ni： 0.5〜５％，Cr：２％以下，Mo： 0.4％未満，sol.
Al：0.01〜0.07％を含有し、更にCu：0.05〜 1.0％，
Ｎ：0.02〜0.04％の１種以上を含むか、或いは更にNb：
0.01〜0.05％，Ｖ：0.01〜 0.2％の１種以上をも含有す
ると共に残部がFe及び不可避不純物から成る鋼材の浸炭
焼入れあるいは浸炭窒化焼入れ品であって、しかも表面
部のオ−ステナイト量が20体積％以上である如くに構成
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、表面粗さがＲ_max 1.
0 以上という粗い仕上げ状態で使用されても優れた転動
疲労寿命を示し、しかも良好な冷間鍛造性に裏打ちされ
た製造容易な鋼器（例えば等速ジョイントの如き機械構
造用鋼部品）に関するものである。

【０００２】

【従来技術とその課題】動力伝達用の等速ジョイントや
玉軸受，ころ軸受は、転動するボ−ルやころを介して内
輪と外輪が自在に回転する構造を有しているが、これら
の鋼部品には高い面圧が繰り返し作用するのでそれらの
“転動疲労寿命”が製品寿命を支配する場合が多い。そ
の上、近年、自動車等の燃費規制に伴う部品軽量化要求
が一段と厳しくなったこともあって、上記鋼部品に対し
ても更なる軽量化と転動疲労寿命向上が強く望まれるよ
うになった。

【０００３】もっとも、軸受の転動疲労寿命向上に対し
ては、素材鋼中の酸素量を低減し破壊の起点となる非金
属介在物を低減したり、Si添加によって転動面の軟化を
防止する等の改善策が提案されている。しかし、これら
の改善策は、転動面の表面粗さが大きい状態で使用され
るのが一般的な“等速ジョイント部品”等に対しては必
ずしも有効とは言えなかった。なぜなら、多くの軸受に
ついては転動疲労寿命への考慮から転動面の表面粗さを
ラップ仕上げ等により小さくする配慮がなされるが、等
速ジョイントの場合にはコスト上の制約から一般的に表
面粗さが大きい状態で使用されるため、軸受におけるの
と同様な対策では十分な転動疲労寿命向上効果が達成で
きなかった訳である。

【０００４】つまり、“転動疲労”とは、転動部にて高
面圧が繰り返し作用することにより表面部が剥離する現
象である。一般に、材料表面に面圧が作用した時には表
面部から内部にかけてせん断応力の分布が形成される
が、この分布は材料の表面からやや内側に入ったところ
で最大値を示す。そのため、面圧が繰り返し作用すると
この最大せん断応力位置付近で疲労亀裂が発生してこれ
が進展し、最終的には剥離に至る。

【０００５】ところが、これは表面粗さが小さい場合の
転動疲労挙動であって、表面からやや内側に入ったとこ
ろで亀裂が発生することに特徴があり、この場合には前
述した「鋼中非金属介在物の低減策」や「転動面の軟化
抵抗向上策」は有効である。しかるに、転動疲労の破壊
形態は転動面の表面粗さに著しく影響されるものであっ
て、表面粗さが大きくなると破壊機構は様相を異にし、
従って上記対策では十分な転動疲労寿命の向上効果が得
られなかった。

【０００６】なぜなら、表面粗さが大きくなると、材料
表面に面圧が作用した時にせん断応力分布が形成される
ことは表面粗さが小さい場合と同様であるものの、表面
凹凸部の応力集中が著しく大きくなるので亀裂は表面か
ら発生するようになり、寿命も短くなる。このように、
表面粗さが大きい場合の転動疲労は、表面粗さが小さい
場合と比べて材料に局部的に作用する応力の大きさが異
なる上、その破壊機構も全く異なるので、内部に存在す
る介在物の低減や軟化抵抗向上が転動疲労寿命の向上に
直接的には結び付かない訳である。

【０００７】また、等速ジョイント部品の場合には次の
ような問題もあった。即ち、等速ジョイント部品は冷間
鍛造により成形される場合が多く、そのため工業生産に
おいては素材の冷間鍛造性も考慮しなければならない。
この冷間鍛造は圧延素材を焼鈍した後に実施されるが、
素材は焼鈍で十分に軟化されることが重要である上、コ
ストや生産性の面から出来るだけ短時間の処理で軟化が
なされることが望ましく、それ故に素材硬度を上昇させ
る合金成分の添加は大きく制約される。従って、この点
も等速ジョイント部品の転動疲労寿命を改善する上での
大きな障害となっていた。

【０００８】このように、これまで提案された転動疲労
寿命の改善策は特に転動面の粗さが小さい場合に有効な
もので、コスト上の制約から表面粗さが大きい状態のま
までの使用や製造容易性（素材の良好な冷間鍛造性）が
要求される等速ジョイント部品等の如き機械構造用鋼部
品（鋼器）についての対策とはなり得ず、そのため表面
粗さが大きい（粗い）場合であっても良好な転動疲労寿
命を示す製造容易な鋼器の開発は急を要する課題である
と考えられた。

【０００９】このようなことから、本発明が目的とした
のは、表面仕上げ粗さが大きい状態であっても優れた転
動疲労寿命を示し、しかも冷間鍛造によって容易に製造
することが可能な鋼器を安定して提供できるようにする
ことである。

【００１０】本発明者等は、上記目的を達成すべく様々
な観点に立って鋭意研究を重ねた結果、次のような知見
を得ることができた。 a) 表面粗さが大きい場合の転動疲労破壊は、鋼器表面
に面圧がかかると粗い表面の凹凸部への応力集中が著し
く大きくなって表面から亀裂が発生する「表面起点型転
動疲労（以降、 単に“転動疲労”という）」が進展して
生じるが、前記表面凹凸部の応力集中の防止に残留オ−
ステナイトが極めて有効であり、表層部に残留オ−ステ
ナイトが２０体積％以上存在すると、この軟相のオ−ス
テナイトが凹凸部の応力集中を緩和し転動疲労寿命を向
上させる。

【００１１】b) 残留オ−ステナイトが多量に存在する
状態の鋼器に、更にCu又はＮが添加されていると、その
転動疲労寿命は更に向上する。

【００１２】c) 表層部に上述した多量の残留オ−ステ
ナイトが存在する鋼器は、鋼の成分調整と浸炭焼入れあ
るいは浸炭窒化焼入れを実施することによって実現する
ことが可能であることに加え、特に素材鋼成分としての
Ｃ，Mn，Ni，Cr，Moの含有量を特定の範囲に厳しく調整
すると、十分な転動疲労寿命向上効果の確保を保証した
上で焼鈍後の硬度を冷間鍛造可能なレベルに維持するこ
とができる。

【００１３】なお、この“鋼の成分調整”と“浸炭焼入
れ”あるいは“浸炭窒化焼入れ”とに関しては以下に示
す事実を確認している。即ち、鋼を浸炭あるいは浸炭窒
化せずに単純に焼入れした場合、生成される残留オ−ス
テナイトは鋼中の合金元素の種類と量とに影響される。
ここで、鋼の合金元素単位重量当りの残留オ−ステナイ
ト増加量を比較すると「Ｃ＝Ｎ＞Mn＞Cr＞Ni＞Cu＞Mo＞
Si」の順となり、何れの元素も残留オ−ステナイト量を
増加させるが、Ｃ，Ｎの効果は非常に大きい。従って、
表面部に残留オ−ステナイトを生成させるためには、浸
炭あるいは浸炭窒化によりＣあるいはＣとＮを多量に浸
透させるのが有効である。

【００１４】しかし、浸炭あるいは浸炭窒化時に鋼の表
面に浸透するＣ量もまた鋼中の合金元素の種類と量とに
影響される。そして、Mn，Cr，MoはＣの浸透量を増加さ
せため、これらの元素を含む鋼を浸炭焼入れした場合に
は、表層部のＣが増加する効果と各々の元素自体の効果
が相乗されて残留オ−ステナイト量は大幅に増大する。

【００１５】一方、Si，Ni，CuはＣの浸透量を低下させ
るので、Si，Ni，Cuを添加した場合には浸炭により表面
の浸透Ｃ量を増加することが困難で、表層部に生成する
残留オ−ステナイトは低下する可能性がある。ただ、Si
添加については、Si自体の残留オ−ステナイトの増量作
用が小さいので浸炭焼入れあるいは浸炭窒化焼入れ後の
残留オ−ステナイトは低下する。しかし、Ni，Cuの添加
については、Ni，Cu自体の残留オ−ステナイトの増量作
用が大きいので浸炭焼入れあるいは浸炭窒化焼入れ後の
残留オ−ステナイトは増加する。 従って、浸炭焼入れ
あるいは浸炭窒化焼入れ後の残留オ−ステナイト増量に
は合金元素としてMn，Cr，Ni，Cuが含まれていることが
有利であると言える。

【００１６】ところで、Mn，Cr，Moの添加はＣの増量に
つながるが、Ｃ量が過度に増えると“焼入れ時のマイク
ロクラックの導入”や“浸炭あるいは浸炭窒化中の粗大
炭化物析出”を伴って転動疲労寿命を逆に低下させる。
従って、Mn，Cr，Moの添加は制約される。そして、浸炭
あるいは浸炭窒化時の浸透Ｃ量を著しく増やすことも同
様な理由により制約される。

【００１７】なお、Ni，Cuについては、表面のＣを低下
させながら残留オ−ステナイトを増量させることがで
き、マイクロクラック導入，粗大炭化物析出の心配がな
い。従って、添加の制約は小さい。

【００１８】また、焼鈍後の硬度を上昇させるＣ，Mn，
Ni，Cr，Moについては、その添加量を厳密に調整する
と、素材鋼を焼鈍した後の硬度は冷間鍛造可能なＨv ２
００以下に安定して低減される。

【００１９】本発明は、上記知見に基づいて、鋼の組成
調整と浸炭あるいは浸炭窒化との適正な組み合わせによ
って浸透Ｃ量が過剰にならないように規制しながら表層
部の残留オ−ステナイトを増量し、かつCu，Ｎ添加によ
り表面粗さが大きい場合の転動疲労寿命を向上させると
共に、素材鋼の硬度を上昇させるＣ，Mn，Ni，Cr，Mo量
を絶妙に調整して冷間鍛造を可能にするという思想の下
に完成されたものであり、「高い面圧が繰り返し負荷さ
れる等速ジョイント部品等の鋼器を、Ｃ：0.05〜0.25％
（以降、 成分割合を表す％は重量％とする), Si： 0.4％以下， Mn：２％以下， Ｐ：0.03％以下， Ｓ：0.03％以下， Ni： 0.5〜５％， Cr：２％以下， Mo： 0.4％未満， sol.Al：0.01〜0.07％ を含有し、 更に Cu：0.05〜 1.0％， Ｎ：0.02〜0.04％ のうちの１種又は２種を含むか、 あるいは更に Nb：0.01〜0.05％， Ｖ：0.01〜 0.2％ のうちの１種又は２種をも含有すると共に残部がFe及び
不可避不純物から成る鋼材の浸炭焼入れ或いは浸炭窒化
焼入れ品であって、 しかも表面部のオ−ステナイト量が
２０体積％以上である如くに構成することにより、 Ｒ
_max 1.0 以上の表面粗さでも優れた転動疲労寿命を発揮
できるうようにし、 かつ製造性も良好ならしめた点」に
大きな特徴を有している。

【００２０】次に、本発明において「鋼器の成分組成」
及び「表面部の残留オ−ステナイト量」を前記の如くに
数値限定した理由、並びに「浸炭焼入れ層あるいは浸炭
窒化焼入れ層」を設けた理由を、その作用と共に説明す
る。

【００２１】

【作用】

A) 鋼器の成分含有割合 〈Ｃ〉Ｃには浸炭焼入れ後あるいは浸炭窒化焼入れ後の
鋼器芯部の強度を向上させるが、同時に焼鈍後の硬度を
高くする作用がある。そして、その含有量が0.05％未満
であると芯部の必要強度を確保することができず、一
方、0.25％を超えて含有させると素材を焼鈍した後の硬
度を低くすることが難しくなって冷間鍛造性（製造性）
が劣化する。従って、Ｃ含有量は0.05〜0.25％と定め
た。

【００２２】〈Si〉Siには浸炭焼入れ後あるいは浸炭窒
化焼入れ後の残留オ−ステナイト量を低下させる作用が
あり、 0.4％を超えて含有させるとこの作用が無視でき
なくなって残留オ−ステナイトの増量が困難になること
から、Si含有量は 0.4％以下と定めた。

【００２３】〈Mn〉Mnには浸炭焼入れ後あるいは浸炭窒
化焼入れ後の残留オ−ステナイト量を増加させる作用が
あるため、残留オ−ステナイト増量のため添加すること
が望ましい成分ではあるが、２％を超えて含有させても
転動疲労寿命の更なる改善効果が認められないばかり
か、炭化物析出，マイクロクラック発生の危険が出てく
ることから、Mn含有量は２％以下と定めた。

【００２４】〈Ｐ及びＳ〉Ｐ及びＳは何れも鋼全体の靱
性を劣化させる不純物元素であり、何れの場合もその含
有量が0.03％を超えると靱性が大幅に劣化することか
ら、Ｐ含有量，Ｓ含有量とも上限を0.03％とした。

【００２５】〈Ni〉Niは、Ｃの増加を伴うことなく浸炭
焼入れ後あるいは浸炭窒化焼入れ後の残留オ−ステナイ
ト量を増加させる作用を有している。そのため、Ni添加
によって、Ｃの増加に伴う炭化物の析出，マイクロクラ
ックの発生を懸念することなく浸炭焼入れ後あるいは浸
炭窒化焼入れ後の残留オ−ステナイト量を増加させるこ
とが可能になる。また、Niには浸炭焼入れあるいは浸炭
窒化焼入れによる硬化層の靱性を向上させる作用がある
ほか、表面凹凸部の切欠感受性低下にも有効であり、本
発明においては極めて重要な成分である。そして、Ni含
有量が 0.5％未満であると前記作用による所望の効果が
得られず、一方、５％を超えて含有させると浸炭性が著
しく劣化し、加えて鋼材コストも上昇する。従って、Ni
含有量については 0.5〜５％と定めた。

【００２６】〈Cr〉Crには浸炭焼入れ後あるいは浸炭窒
化焼入れ後の残留オ−ステナイト量を増加させる作用が
あるので、残留オ−ステナイト増量のため添加すること
が望ましい成分ではあるが、２％を超えて含有させても
転動疲労寿命の更なる改善効果が認められないばかり
か、浸炭あるいは浸炭窒化の際に表面部のＣ量を増加さ
せて粗大炭化物を析出させる懸念も出てくることから、
Cr含有量は２％以下と定めた。

【００２７】〈Mo〉Moには浸炭焼入れ後あるいは浸炭窒
化焼入れ後の残留オ−ステナイト量を増加させる作用が
あり、また浸炭後の硬度を高くする作用もある。従っ
て、これらの作用を発揮させるために積極的に添加する
ことが望ましいが、Mo含有量が 0.4％以上になると焼鈍
によって硬度を低下させることが難しくなる。従って、
製造容易性、即ち素材鋼の冷間鍛造性の観点からMo含有
量は 0.4％未満と定めた。

【００２８】〈sol.Al〉Alは、Ｎと結合してAlＮを生成
し浸炭中におけるオ−ステナイト粒の粗大化を防止する
作用を有しているが、その含有量がsol.Al量で0.01％未
満であると前記作用による所望の効果が得られない。一
方、Alには鋼中の固溶したＮを低下させる作用もある
が、本発明では固溶Ｎによる転動疲労寿命の向上を狙っ
ているのでAlの過剰添加は望ましくなく、固溶Ｎを有効
に働かせるためにはAl含有量をsol.Al量で0.07％以下に
押さえる必要がある。従って、sol.Al含有量を0.01〜0.
07％と定めた。

【００２９】〈Cu及びＮ〉Cu及びＮには、何れも浸炭焼
入れ後あるいは浸炭窒化焼入れ後の残留オ−ステナイト
量を増加させる作用のほか、残留オ−ステナイトの増量
による転動疲労寿命向上とは別に残留オ−ステナイト２
０％以上の状況下で独自に転動疲労寿命を向上させる作
用もあり、所定量のCu，Ｎの何れか又は双方を含有させ
ることは本発明において極めて重要な要件となる。しか
し、Cuの場合にはその含有量が0.05％未満、そしてＮの
場合にはその含有量が0.02％未満であると、前記作用に
よる所望の効果が得られない。一方、Cu含有量が 1.0％
を超えると熱間加工時に割れを生じる懸念が強くなり、
またＮ含有量が0.04％を超えると冷間加工性の劣化を招
く。

【００３０】〈Nb及びＶ〉Nb及びＶは何れも炭窒化物を
形成し浸炭あるいは浸炭窒化中の結晶粒粗大化を防止す
る作用を有しているため、必要に応じて何れか又は双方
の添加がなされるが、何れもその含有量が0.01％未満で
あると前記作用による所望の効果を確保できない。一
方、これらの成分には炭化物を形成させるため基地のＣ
量を低下させ残留オ−ステナイトを低下させる作用もあ
り、そのためNbの場合には0.05％を超えて含有される
と、またＶの場合には 0.2％を超えて含有されると目標
とする残留オ−ステナイト量を確保できなくなる。

【００３１】B) 浸炭焼入れあるいは浸炭窒化焼入れ 浸炭焼入れあるいは浸炭窒化焼入れは鋼部品表面部の残
留オ−ステナイトを上昇させる作用があり、前述した所
望の特性を確保するためには浸炭焼入れ層あるいは浸炭
窒化焼入れ層の形成が欠かせない。ところで、先にも述
べた通り、焼入れの際に残留オ−ステナイトを増量させ
るのに最も有効な成分はＣ，Ｎであり、所定量の残留オ
−ステナイトを鋼部品の表面部に確保するためには浸炭
或いは浸炭窒化により表面のＣあるいはＣ，Ｎ量を上昇
させる必要がある。但し、Ｃを過剰に浸透させると粗大
炭化物の析出、マイクロクラックの導入が懸念されるの
で、Ｃの浸透量は合金元素の配合により考慮する必要が
ある。なお、所定量の残留オ−ステナイトを鋼部品表面
に確保する手段として、予め鋼成分のＣ，Ｎを上昇する
ことも考えられるが、この場合には部品全体の靱性が大
幅に劣化するので採用できない手段である。

【００３２】C) 表面部の残留オ−ステナイト量 鋼部品表面（転動面）部の残留オ−ステナイトは表面粗
さが大きい状態での転動疲労寿命を向上させる作用を有
するが、この表面部の残留オ−ステナイト量が２０体積
％未満であると所望の転動疲労寿命向上効果が得られな
い。従って、鋼部品表面（転動面）部の残留オ−ステナ
イト量を２０体積％以上と定めた。

【００３３】続いて、本発明を実施例によって説明す
る。

【実施例】

〔実施例１〕まず、真空炉によって表１に示す各成分組
成の鋼を溶製し、得られた鋳塊を熱間鍛造によって直径
７０mmの丸棒に加工した。

【００３４】

【表１】

【００３５】次に、表１の鋼Ａ〜Ｈ製の丸棒について
は、これを焼鈍した後、機械加工によって直径６０mm，
厚さ５mmの円盤状試験片を切出し、浸炭焼入れ・焼戻し
あるいは浸炭窒化焼入れ・焼戻しを施してから、表面を
0.1mmだけ研磨した。

【００３６】なお、浸炭は９５０℃で５時間保持（カ−
ボンポテンシャル:0.9％）の条件で実施し、また浸炭窒
化は、上記浸炭処理の後に雰囲気中へアンモニアを添加
して８５０℃で３時間保持する条件で実施した。そし
て、浸炭処理，浸炭窒化処理後の焼入れは１２０℃油焼
入れとし、焼戻し条件は１７０℃で２時間保持とした。

【００３７】一方、表１の鋼Ｉ〜Ｊ製の丸棒について
は、これに球状化焼鈍を施した後、機械加工によって直
径６０mm，厚さ５mmの円盤状試験片を切出し、焼入れ・
焼戻ししを施してから、表面を 0.1mmだけ研磨した。こ
こで、焼入れは８５０℃保持後に５０℃油焼入れの条件
で実施し、焼戻し条件は１７０℃で２時間保持とした。

【００３８】そして、このようにして製作した各試験片
を用い、３球式スラスト式転動疲労試験機によって転動
疲労試験を実施し、転動疲労寿命を調べた。この時の試
験条件は、 最大接触面圧：５３３kg/mm²， 潤滑油：６０＃スピンドル油， 相手ボ−ル：直径9.525mm のＳＵＪ２焼入れ焼戻し鋼
（Ｈ_R Ｃ６０以上),であった。

【００３９】また、これとは別に、供試鋼Ａ〜Ｆの鋳塊
を熱間鍛造して直径３０mmの丸棒を製作し、その焼鈍後
の硬度も測定した。なお、焼鈍条件は、９３０〜９８０
℃に加熱してオ−ステナイト化した後、６００〜６５０
℃の炉に２時間保持とした。

【００４０】表２に、各試験片の“表面部での残留オ−
ステナイト量",“表面粗さ",“転動疲労試験にて測定さ
れた転動疲労寿命”並びに“焼鈍後の硬度”を示す。

【００４１】

【表２】

【００４２】表２に示される結果からも、特定の成分組
成を備えると共に、表面部の残留オ−ステナイト量が２
０％以上と多い本発明に係る鋼材では、表面粗さが粗く
ても非常に優れた転動疲労寿命を示すようになることが
分かる。また、残留オ−ステナイトの増量に加え、Cu，
Ｎを添加することにより、転動疲労寿命は更に向上する
ことも確認できる。更に、本発明に係る鋼材では焼鈍後
の硬度は何れもＨv ２００以下となり、冷間鍛造加工が
可能であることも明らかである。

【００４３】〔実施例２〕前記表１に示す各成分組成の
鋼を溶製し、得られた鋳塊に熱間鍛造を施し、本発明に
係る鋼材と比較例に係る鋼材については更に焼鈍及び冷
間鍛造を施してから、何れも切削加工してバ−フィ−ル
ド型等速ジョイントのインナ−レ−スを作成した。次
に、これらに実施例１と同じ条件で浸炭焼入れ・焼戻し
処理を施し、転動面を約 0.1mm研磨した後、これらイン
ナ−レ−スを組み込んでバ−フィ−ルド型等速ジョイン
トを製作した。なお、ジョイントに組み込んだボ−ルは
ＳＵＪ２鋼の焼入れ・焼戻材であった。

【００４４】そして、このバ−フィ−ルド型等速ジョイ
ントについて、そのインナ−レ−スにフレ−キングが発
生するまでの寿命を測定した。なお、この時の試験条件
は、 駆動トルク ：８５０Ｎ・ｍ， 回転数 ：２０００rpm ， ジョイント角（θ）：７° であった。

【００４５】この実体試験の結果（寿命）を図２に示
す。図２に示される結果からも、本発明に係るバ−フィ
−ルド型等速ジョイントのインナ−レ−スは優れた寿命
を示すことを確認できる。

【００４６】

【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、ラップ仕上げ等の表面仕上げ加工を施さなくても優
れた転動疲労寿命を発揮し、かつ製造性も良好な鋼器を
安定して提供することができ、等速ジョイント等の機械
・装置類の耐久性向上，低コスト化に大きく寄与し得る
など、産業上有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例２での実体試験結果を示すグラフであ
る。

【表２】

【表２】

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【手続補正書】

【提出日】平成６年１月１４日

【手続補正１】

【補正対象書類名】図面

【補正対象項目名】図１

【補正方法】追加

【補正内容】

【図１】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 与志彦 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 不破 良雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量割合にて Ｃ：0.05〜0.25％， Si： 0.4％以下， Mn：２％以下， Ｐ：0.03％以下， Ｓ：0.03％以下， Ni： 0.5〜５％， Cr：２％以下， Mo： 0.4％未満， sol.Al：0.01〜0.07％ を含有し、更に Cu：0.05〜 1.0％， Ｎ：0.02〜0.04％ のうちの１種又は２種を含むと共に残部がFe及び不可避
   不純物から成る鋼材の浸炭焼入れ或いは浸炭窒化焼入れ
   品であって、しかも表面部のオ−ステナイト量が２０体
   積％以上であることを特徴とする、Ｒ_max 1.0 以上の表
   面粗さでも優れた転動疲労寿命を示す製造容易な鋼器。
2. 【請求項２】 重量割合にて Ｃ：0.05〜0.25％， Si： 0.4％以下， Mn：２％以下， Ｐ：0.03％以下， Ｓ：0.03％以下， Ni： 0.5〜５％， Cr：２％以下， Mo： 0.4％未満， sol.Al：0.01〜0.07％ を含有し、更に Cu：0.05〜 1.0％， Ｎ：0.02〜0.04％ のうちの１種又は２種、及び Nb：0.01〜0.05％， Ｖ：0.01〜 0.2％ のうちの１種又は２種を含むと共に残部がFe及び不可避
   不純物から成る鋼材の浸炭焼入れ或いは浸炭窒化焼入れ
   品であって、しかも表面部のオ−ステナイト量が２０体
   積％以上であることを特徴とする、Ｒ_max 1.0 以上の表
   面粗さでも優れた転動疲労寿命を示す製造容易な鋼器。