JPH073323A - 鋼の生産のための転炉 - Google Patents
鋼の生産のための転炉Info
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- JPH073323A JPH073323A JP6137295A JP13729594A JPH073323A JP H073323 A JPH073323 A JP H073323A JP 6137295 A JP6137295 A JP 6137295A JP 13729594 A JP13729594 A JP 13729594A JP H073323 A JPH073323 A JP H073323A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 固体および／または液体の装入物質から鋼を
生産する転炉は、耐火性ライニングを有する精錬容器、
酸素または酸素含有ガスを供給する精錬手段および加熱
手段を備える。この転炉で、大量のスクラップの装入に
おいて最大の生産性と鋼の高い純度とを達成する。 【構成】 加熱手段は、少なくとも１本の自己消費型電
極からなり、上記の精錬手段は、上記の加熱手段とは独
立に、酸素吹練ランスからなるか、または、熔湯浴のレ
ベルより下に位置する酸素吹出し底および／または横の
羽口により形成される。
生産する転炉は、耐火性ライニングを有する精錬容器、
酸素または酸素含有ガスを供給する精錬手段および加熱
手段を備える。この転炉で、大量のスクラップの装入に
おいて最大の生産性と鋼の高い純度とを達成する。 【構成】 加熱手段は、少なくとも１本の自己消費型電
極からなり、上記の精錬手段は、上記の加熱手段とは独
立に、酸素吹練ランスからなるか、または、熔湯浴のレ
ベルより下に位置する酸素吹出し底および／または横の
羽口により形成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、銑鉄および／またはス
クラップおよび／または海綿鉄などの固体および／また
は液体の装入物質から鋼を生産する転炉であって、耐火
性ライニングを有する精錬容器、酸素または酸素含有ガ
スを供給する精錬手段および加熱手段からなる転炉に関
し、さらに、鋼の生産方法に関する。
クラップおよび／または海綿鉄などの固体および／また
は液体の装入物質から鋼を生産する転炉であって、耐火
性ライニングを有する精錬容器、酸素または酸素含有ガ
スを供給する精錬手段および加熱手段からなる転炉に関
し、さらに、鋼の生産方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】すで
にオーストリア特許第ＡＴ−Ｂ−２３２，５３１号に知
られているように、希望のタップ温度を達成するため
に、または、スクラップの装入を選択的に増加するため
に、バーナーを用いて、失われた熱を装入物質に供給す
る。ここで、酸素吹込みパイプと燃料供給パイプを含む
ブラストパイプは、加熱精錬手段として備えられる。燃
料供給パイプを通して、油または天然ガス、すなわち、
化石燃料が、精錬ガスの中に注入される。この公知の装
置により、スクラップの装入が増加できることは真実で
あるが、必要な装入時間は、スクラップ比の増加ととも
に増加する。なぜなら、炎は、装入されるスクラップ
（熔融銑鉄の上に存在する）を通してそれ自体作用しな
ければならないからである。供給される酸素は、炎が銑
鉄の湯のレベルまで充分なスクラップを溶解する前には
燃え上がらず、これには比較的長い時間がかかる。
にオーストリア特許第ＡＴ−Ｂ−２３２，５３１号に知
られているように、希望のタップ温度を達成するため
に、または、スクラップの装入を選択的に増加するため
に、バーナーを用いて、失われた熱を装入物質に供給す
る。ここで、酸素吹込みパイプと燃料供給パイプを含む
ブラストパイプは、加熱精錬手段として備えられる。燃
料供給パイプを通して、油または天然ガス、すなわち、
化石燃料が、精錬ガスの中に注入される。この公知の装
置により、スクラップの装入が増加できることは真実で
あるが、必要な装入時間は、スクラップ比の増加ととも
に増加する。なぜなら、炎は、装入されるスクラップ
（熔融銑鉄の上に存在する）を通してそれ自体作用しな
ければならないからである。供給される酸素は、炎が銑
鉄の湯のレベルまで充分なスクラップを溶解する前には
燃え上がらず、これには比較的長い時間がかかる。
【０００３】オーストリア特許第ＡＴ−Ｂ−３７２，１
１０号から、銑鉄、スクラップなどの固体または液体の
装入物質から鋼を生産する転炉は知られている。この転
炉は、加熱精錬手段を有する。この加熱精錬手段は、プ
ラズマバーナ、このプラズマバーナを囲み酸素を供給す
るためのジャケット、および、このジャケットを囲む冷
却ジャケットからなる。スクラップを溶解するために設
けられたプラズマバーナを備えた転炉は、さらに、米国
特許第３,３１６,０８２号において知られている。ここ
に、中央の酸素ガス導入部が設けられる。水冷タングス
テンバーナと酸素供給ダクトを含む炉は、米国特許第
３,５６６,７７１号から知られている。追加のエネルギ
供給は、これらの公知のプラズマ加熱手段とタングステ
ン電極とを用いて可能である。しかし、プラズマカソー
ドの水冷のために、漏れがしばしば起こり、このため、
生産性が耐え難いほど低下し、保守費が増加する。漏れ
の問題は、プラズマバーナが動作するのと同時に酸素の
吹込みがなされるならば、特に悪化する。そのようなバ
ーナのもう１つの問題は、水冷が熱エネルギの大部分を
取り出すために、供給されるエネルギ量が上方向に限定
されることである。
１０号から、銑鉄、スクラップなどの固体または液体の
装入物質から鋼を生産する転炉は知られている。この転
炉は、加熱精錬手段を有する。この加熱精錬手段は、プ
ラズマバーナ、このプラズマバーナを囲み酸素を供給す
るためのジャケット、および、このジャケットを囲む冷
却ジャケットからなる。スクラップを溶解するために設
けられたプラズマバーナを備えた転炉は、さらに、米国
特許第３,３１６,０８２号において知られている。ここ
に、中央の酸素ガス導入部が設けられる。水冷タングス
テンバーナと酸素供給ダクトを含む炉は、米国特許第
３,５６６,７７１号から知られている。追加のエネルギ
供給は、これらの公知のプラズマ加熱手段とタングステ
ン電極とを用いて可能である。しかし、プラズマカソー
ドの水冷のために、漏れがしばしば起こり、このため、
生産性が耐え難いほど低下し、保守費が増加する。漏れ
の問題は、プラズマバーナが動作するのと同時に酸素の
吹込みがなされるならば、特に悪化する。そのようなバ
ーナのもう１つの問題は、水冷が熱エネルギの大部分を
取り出すために、供給されるエネルギ量が上方向に限定
されることである。
【０００４】欧州特許第ＥＰ−Ａ−２ ２５７ ４５０号
から、電気アーク炉は、知られている。ここで、炭素含
有燃料と酸素含有ガスの供給は、エネルギ節約の目的の
ために行われる。上側の炉領域に静止して配置された吹
込み手段を通して、酸素は、炉の中に斜め下方向に注入
される。生成したガスの流れは、生成したスクラップと
熔湯とから得られた反応ガスの中に吸い込まれ、反応ガ
スを燃やす。この電気アーク炉を用いると、石炭の装入
量が増大するため、スクラップの増大を要求される。こ
のことは、上記のオーストリア特許第ＡＴ−Ｂ−２３
２，５３１号と同様に、より大きな生産量を達成するた
めには、電気エネルギを化石エネルギで置き換えること
を意味する。このことは、Ｎ、Ｈ、Ｓなどの量の増大な
どの冶金上の不利を含む。他の欠点は、転炉技術とは全
体に異なる熔湯制御技術（平らな浴）のため、装入時間
（タップ間の時間）が電気アーク炉では非常に長いこと
にある。
から、電気アーク炉は、知られている。ここで、炭素含
有燃料と酸素含有ガスの供給は、エネルギ節約の目的の
ために行われる。上側の炉領域に静止して配置された吹
込み手段を通して、酸素は、炉の中に斜め下方向に注入
される。生成したガスの流れは、生成したスクラップと
熔湯とから得られた反応ガスの中に吸い込まれ、反応ガ
スを燃やす。この電気アーク炉を用いると、石炭の装入
量が増大するため、スクラップの増大を要求される。こ
のことは、上記のオーストリア特許第ＡＴ−Ｂ−２３
２，５３１号と同様に、より大きな生産量を達成するた
めには、電気エネルギを化石エネルギで置き換えること
を意味する。このことは、Ｎ、Ｈ、Ｓなどの量の増大な
どの冶金上の不利を含む。他の欠点は、転炉技術とは全
体に異なる熔湯制御技術（平らな浴）のため、装入時間
（タップ間の時間）が電気アーク炉では非常に長いこと
にある。
【０００５】オーストリア特許第ＡＴ−Ｂ−３７６，７
０２号は冶金容器を開示する。この容器の天井を通って
若干数の中空の電極が案内され、電極のキャビティの中
には、ガス供給管が各々昇降可能に案内される。最も異
なった鋼の等級の冶金処理の目的のために、容器は、選
択的に次のように操作可能である。すなわち、（ａ）
中空電極の口の背後に管の口を待避することにより、装
入物質および／またはフラックスを溶解する電気アーク
炉として、（ｂ） 中空電極の口まで、または、わずか
に前まで管の口を移動し、同時にプラズマ生成ガスを供
給することにより、装入物質および／またはフラックス
を大きなエネルギ入力で溶解するプラズマ炉として、ま
たは、（ｃ） 中空電極の口を越えて管の口を、希望な
ら、溶解した装入物質の湯の中に浸るまで移動し、電流
供給を中断しつつ酸素含有ガスを供給することにより、
精錬転炉として。電気エネルギの導入は吹込み過程では
可能でないので、共通の溶解に必要なよりも多くの実質
的に多くの炭素が、その場合にも、装入されたスクラッ
プに追加されねばならない。このことは、ふたたび、上
記の欠点を含むことになる。さらに、電極のキャビティ
の中で昇降可能な、組み合わされた電極とガス供給管と
は、大きな機械的浪費を含む。電極に対するガス供給管
の可動性、特に、ガス供給管の絶間ない正確な再調整
は、プラズマガスにより起こされる広い熱のためと汚染
の危険のために、維持できない。
０２号は冶金容器を開示する。この容器の天井を通って
若干数の中空の電極が案内され、電極のキャビティの中
には、ガス供給管が各々昇降可能に案内される。最も異
なった鋼の等級の冶金処理の目的のために、容器は、選
択的に次のように操作可能である。すなわち、（ａ）
中空電極の口の背後に管の口を待避することにより、装
入物質および／またはフラックスを溶解する電気アーク
炉として、（ｂ） 中空電極の口まで、または、わずか
に前まで管の口を移動し、同時にプラズマ生成ガスを供
給することにより、装入物質および／またはフラックス
を大きなエネルギ入力で溶解するプラズマ炉として、ま
たは、（ｃ） 中空電極の口を越えて管の口を、希望な
ら、溶解した装入物質の湯の中に浸るまで移動し、電流
供給を中断しつつ酸素含有ガスを供給することにより、
精錬転炉として。電気エネルギの導入は吹込み過程では
可能でないので、共通の溶解に必要なよりも多くの実質
的に多くの炭素が、その場合にも、装入されたスクラッ
プに追加されねばならない。このことは、ふたたび、上
記の欠点を含むことになる。さらに、電極のキャビティ
の中で昇降可能な、組み合わされた電極とガス供給管と
は、大きな機械的浪費を含む。電極に対するガス供給管
の可動性、特に、ガス供給管の絶間ない正確な再調整
は、プラズマガスにより起こされる広い熱のためと汚染
の危険のために、維持できない。
【０００６】本発明は、上記の欠点と困難を避けること
を意図し、本発明の目的は、生産性ができるだけ高く、
装入時間ができるだけ短く、スクラップだけが、装入さ
れる銑鉄を追加して、または、装入される銑鉄だけが
（希望ならば、鉱石、石灰石などの冷却材を装入しつ
つ）選択的に処理できる、はじめに定義した種類の転炉
および鋼生産法を提供することである。最大の精錬速度
は、鋼の生産において特に重要であるが、酸素吹練転炉
で達成可能な、鋼の中のＮ、Ｈ、Ｓの少ない量などの定
性的効果もある。
を意図し、本発明の目的は、生産性ができるだけ高く、
装入時間ができるだけ短く、スクラップだけが、装入さ
れる銑鉄を追加して、または、装入される銑鉄だけが
（希望ならば、鉱石、石灰石などの冷却材を装入しつ
つ）選択的に処理できる、はじめに定義した種類の転炉
および鋼生産法を提供することである。最大の精錬速度
は、鋼の生産において特に重要であるが、酸素吹練転炉
で達成可能な、鋼の中のＮ、Ｈ、Ｓの少ない量などの定
性的効果もある。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】本発明によれ
ば、この目的を達成するために、耐火性ライニングを有
する精錬容器、酸素または酸素含有ガスを供給する精錬
手段および加熱手段を備え、固体および／または液体の
装入物質から鋼を生産する転炉において、加熱手段は、
少なくとも１本の自己消費型電極からなる。精錬手段
は、加熱手段とは独立に、酸素吹練ランスからなるか、
または、熔湯浴のレベルより下に位置する酸素吹き出し
底および／または横の羽口により形成される。１以上の
電極を転炉の中で移動することにより、同時の溶解と精
錬が可能になる一方、電極を最大限まで節約し、すなわ
ち、極端な電極磨耗を防止する。
ば、この目的を達成するために、耐火性ライニングを有
する精錬容器、酸素または酸素含有ガスを供給する精錬
手段および加熱手段を備え、固体および／または液体の
装入物質から鋼を生産する転炉において、加熱手段は、
少なくとも１本の自己消費型電極からなる。精錬手段
は、加熱手段とは独立に、酸素吹練ランスからなるか、
または、熔湯浴のレベルより下に位置する酸素吹き出し
底および／または横の羽口により形成される。１以上の
電極を転炉の中で移動することにより、同時の溶解と精
錬が可能になる一方、電極を最大限まで節約し、すなわ
ち、極端な電極磨耗を防止する。
【０００８】これにより、高速吹き込みの酸素吹き込み
転炉の長所と、高い溶融入力を有する電気アーク炉の長
所とを組み合わせることが可能になる。しかし、本発明
は、転炉技術に基づいていて、転炉技術を用いて、固体
／銑鉄の装入が、最大の精錬速度を達成しつつ、電気ア
ーク加熱により希望どおり変化できる。本発明による転
炉の大きな出力量は、高速の酸素吹き込みが、装入され
た材料の大きな炭素量に対し適用できることによるもの
であり、これは、電気アーク炉においては、平らな浴の
制御と転炉とはまったく異なる容器構造とのために実現
できない。本発明による転炉は、特に、酸素吹込み転炉
も電気アーク炉も約３０〜７０％の範囲の銑鉄の装入比
で効率的に作動しないときに、特別な効果をもたらす。
転炉の長所と、高い溶融入力を有する電気アーク炉の長
所とを組み合わせることが可能になる。しかし、本発明
は、転炉技術に基づいていて、転炉技術を用いて、固体
／銑鉄の装入が、最大の精錬速度を達成しつつ、電気ア
ーク加熱により希望どおり変化できる。本発明による転
炉の大きな出力量は、高速の酸素吹き込みが、装入され
た材料の大きな炭素量に対し適用できることによるもの
であり、これは、電気アーク炉においては、平らな浴の
制御と転炉とはまったく異なる容器構造とのために実現
できない。本発明による転炉は、特に、酸素吹込み転炉
も電気アーク炉も約３０〜７０％の範囲の銑鉄の装入比
で効率的に作動しないときに、特別な効果をもたらす。
【０００９】好ましくは、２本以上の自己消費型グラフ
ァイト電極が設けられる。ここで、直流操作において、
複数のグラファイト電極の１本は、アノード的にスイッ
チされ、他方のグラファイト電極は、カソード的にスイ
ッチされる。一様な電極消耗と一様な転炉の耐火性ライ
ニングの磨耗を保証するために、好ましくは、グラファ
イト電極は、アノードスイッチングからカソードスイッ
チングへ、またはその逆への転換スイッチに結合され
る。本発明の好ましい実施例によれば、直流操作におい
て、複数のグラファイト電極は、カソード的にスイッチ
され、１個以上の底のアノードが転炉の底に設けられ
る。これにより、非常に大きなエネルギ入力と特に短い
タップ間の時間間隔が可能になる。他の好ましい実施例
では、交流操作で３本のグラファイト電極が設けられる
ことを特徴とする。好ましくは、さらに、フラッシュガ
スを導入するための底フラッシュ羽口を備える。いうま
でもなく、転炉は、もし工程管理に好ましければ、フラ
ックスおよび／または化石エネルギを導入するための補
助手段を備える。好ましくは、グラファイト電極が、転
炉の長手方向中心軸を越えて、かつ、転炉の炉口に結合
可能なフルー煙突を越えて、配置される。電極が容易に
接近可能なので、このことは、電極または電極保持手段
の保守と維持において大きな効果を提供する。
ァイト電極が設けられる。ここで、直流操作において、
複数のグラファイト電極の１本は、アノード的にスイッ
チされ、他方のグラファイト電極は、カソード的にスイ
ッチされる。一様な電極消耗と一様な転炉の耐火性ライ
ニングの磨耗を保証するために、好ましくは、グラファ
イト電極は、アノードスイッチングからカソードスイッ
チングへ、またはその逆への転換スイッチに結合され
る。本発明の好ましい実施例によれば、直流操作におい
て、複数のグラファイト電極は、カソード的にスイッチ
され、１個以上の底のアノードが転炉の底に設けられ
る。これにより、非常に大きなエネルギ入力と特に短い
タップ間の時間間隔が可能になる。他の好ましい実施例
では、交流操作で３本のグラファイト電極が設けられる
ことを特徴とする。好ましくは、さらに、フラッシュガ
スを導入するための底フラッシュ羽口を備える。いうま
でもなく、転炉は、もし工程管理に好ましければ、フラ
ックスおよび／または化石エネルギを導入するための補
助手段を備える。好ましくは、グラファイト電極が、転
炉の長手方向中心軸を越えて、かつ、転炉の炉口に結合
可能なフルー煙突を越えて、配置される。電極が容易に
接近可能なので、このことは、電極または電極保持手段
の保守と維持において大きな効果を提供する。
【００１０】本発明による、転炉の使用に基づく、銑鉄
および／またはスクラップおよび／またはスポンジ鉄の
生産法は、酸素または酸素含有ガスを用いて精錬し、少
なくとも１本のグラファイト電極でアークを発生して電
気的に発生した熱を利用することによる。バルクのスク
ラップを溶解するときに特に有利な方法では、第１の生
産工程において、銑鉄、および、必要ならば、スクラッ
プおよび／またはスポンジ鉄の１部の主な精錬がまず実
行され、次に、第２の生産工程において、付加的に装入
されたスクラップおよび／またはスポンジ鉄が溶解さ
れ、もし希望ならば、同時にまたは第３の生産工程にお
いて、精錬が実行される。ここで、第１の生産工程にお
いて、精錬手段のみが起動され、次の第２と第３の生産
工程において、精錬手段と少なくとも１本のグラファイ
ト電極が起動され、すなわち、上からの酸素吹込みのと
きには交互に、熔湯のレベルの下からの酸素の吹込みの
場合には交互に又は同時に、起動される。もし小さな寸
法のスクラップまたはスポンジ鉄がまず溶解されるなら
ば、グラファイト電極と精錬手段とが最も始めから起動
され、スクラップおよび／またはスポンジ鉄が転炉の中
にすでに存在している銑鉄に連続的におよび／またはバ
ッチで追加される。
および／またはスクラップおよび／またはスポンジ鉄の
生産法は、酸素または酸素含有ガスを用いて精錬し、少
なくとも１本のグラファイト電極でアークを発生して電
気的に発生した熱を利用することによる。バルクのスク
ラップを溶解するときに特に有利な方法では、第１の生
産工程において、銑鉄、および、必要ならば、スクラッ
プおよび／またはスポンジ鉄の１部の主な精錬がまず実
行され、次に、第２の生産工程において、付加的に装入
されたスクラップおよび／またはスポンジ鉄が溶解さ
れ、もし希望ならば、同時にまたは第３の生産工程にお
いて、精錬が実行される。ここで、第１の生産工程にお
いて、精錬手段のみが起動され、次の第２と第３の生産
工程において、精錬手段と少なくとも１本のグラファイ
ト電極が起動され、すなわち、上からの酸素吹込みのと
きには交互に、熔湯のレベルの下からの酸素の吹込みの
場合には交互に又は同時に、起動される。もし小さな寸
法のスクラップまたはスポンジ鉄がまず溶解されるなら
ば、グラファイト電極と精錬手段とが最も始めから起動
され、スクラップおよび／またはスポンジ鉄が転炉の中
にすでに存在している銑鉄に連続的におよび／またはバ
ッチで追加される。
【００１１】
【実施例】以下、図面を参照して本発明による実施例に
ついて説明する。傾動可能な転炉は精錬容器１を備え
る。転炉は、搬送リング２上に配置されたトラニオン３
を介して転炉スタンドの中に傾動可能に取り付けられ
る。精錬容器１は、図示されない耐火性ライニングを内
側に設けた金属製の外側ジャケット４を備える。フルー
５は、転炉の炉口６と結合される。転炉の直立位置で
は、酸素吹込みランス９は、上から、転炉の炉口６を通
って、精錬容器１の内部に中央に突き出る。この酸素吹
込みランス９から横の位置１０に、２本の自己消費型の
グラファイト電極１１が精錬容器１の内側に突き出る。
この電極１１は、直立転炉の縦方向中心軸に関して相互
に対角線的に反対側に配置される。これらの電極１１
は、別々の電極開口１２を通って導入される。この開口
１２は、転炉のフード１３に設けられる。図式的に示さ
れるように、電極１１は、昇降可能であり、全体とし
て、精錬容器１から上方向に取り出される。電極１１
は、共に、個々に、または、交互に作動可能である。
ついて説明する。傾動可能な転炉は精錬容器１を備え
る。転炉は、搬送リング２上に配置されたトラニオン３
を介して転炉スタンドの中に傾動可能に取り付けられ
る。精錬容器１は、図示されない耐火性ライニングを内
側に設けた金属製の外側ジャケット４を備える。フルー
５は、転炉の炉口６と結合される。転炉の直立位置で
は、酸素吹込みランス９は、上から、転炉の炉口６を通
って、精錬容器１の内部に中央に突き出る。この酸素吹
込みランス９から横の位置１０に、２本の自己消費型の
グラファイト電極１１が精錬容器１の内側に突き出る。
この電極１１は、直立転炉の縦方向中心軸に関して相互
に対角線的に反対側に配置される。これらの電極１１
は、別々の電極開口１２を通って導入される。この開口
１２は、転炉のフード１３に設けられる。図式的に示さ
れるように、電極１１は、昇降可能であり、全体とし
て、精錬容器１から上方向に取り出される。電極１１
は、共に、個々に、または、交互に作動可能である。
【００１２】精錬容器１の底１４に、フラッシュガスを
供給するための底フラッシュ羽口１５が設けられる。さ
らに、酸素または酸素含有ガスを導入できる底と横の羽
口１７は、底１４と側壁とに、通常の熔湯の浴のレベル
１６よりなお下のレベルにそれぞれ設けられる。電極１
１は、カソード的にスイッチされるならば、２個の底の
アノード１８は、精錬容器１の底に配置される。また、
２個の底アノード１８の代わりに、１個の中央の底アノ
ードを設けてもよい。
供給するための底フラッシュ羽口１５が設けられる。さ
らに、酸素または酸素含有ガスを導入できる底と横の羽
口１７は、底１４と側壁とに、通常の熔湯の浴のレベル
１６よりなお下のレベルにそれぞれ設けられる。電極１
１は、カソード的にスイッチされるならば、２個の底の
アノード１８は、精錬容器１の底に配置される。また、
２個の底アノード１８の代わりに、１個の中央の底アノ
ードを設けてもよい。
【００１３】図３に示す実施例によれば、３本の自己消
費型グラファイト電極１１は、直流または交流の操作の
ために、吹込みランス９から距離１０に吹込みランス９
に平行に設けられる。図３から、さらに明らかなよう
に、スラグ２１のための別のタップ穴２０と、鋼２３の
ための別のタップ穴２２が、転炉のフード１３に設けら
れる。フラックスおよび／または化石エネルギの導入が
転炉の操作において必要ならば、そのような目的のため
に要求される付加手段が、転炉でしばしば設けられるよ
うに、組み込まれてもよい。しかし、ここでは図示され
ない。
費型グラファイト電極１１は、直流または交流の操作の
ために、吹込みランス９から距離１０に吹込みランス９
に平行に設けられる。図３から、さらに明らかなよう
に、スラグ２１のための別のタップ穴２０と、鋼２３の
ための別のタップ穴２２が、転炉のフード１３に設けら
れる。フラックスおよび／または化石エネルギの導入が
転炉の操作において必要ならば、そのような目的のため
に要求される付加手段が、転炉でしばしば設けられるよ
うに、組み込まれてもよい。しかし、ここでは図示され
ない。
【００１４】本発明による転炉は、種々の方法で操作で
きる。たとえば、転炉にすでに装入された銑鉄と、部分
的な量のスクラップとの１次的な精錬は、第１生産工程
において、電極１１なしに実行できる（電極は、この場
合、精錬容器１から引き上げられている）。追加に装入
されたスクラップは、電極１１を用いて第２生産工程で
のみ溶解され、完全に精錬される。完全な精錬は、第２
生産工程と同時に、または、溶解の後での第３生産工程
でのみ、実現される。この操作モードは、バルクのスク
ラップが処理されるならば、特に有利である。小さな寸
法のスクラップやスポンジ鉄を装入するときに特に好ま
しい他の操作モードでは、加熱と精錬とが同時に最も始
めから行われる。これは、精錬手段９、１７とグラファ
イト電極１２とが同時に作動されることを意味する。ス
クラップおよび／またはスポンジ鉄は、連続的にまたは
バッチで追加できる。
きる。たとえば、転炉にすでに装入された銑鉄と、部分
的な量のスクラップとの１次的な精錬は、第１生産工程
において、電極１１なしに実行できる（電極は、この場
合、精錬容器１から引き上げられている）。追加に装入
されたスクラップは、電極１１を用いて第２生産工程で
のみ溶解され、完全に精錬される。完全な精錬は、第２
生産工程と同時に、または、溶解の後での第３生産工程
でのみ、実現される。この操作モードは、バルクのスク
ラップが処理されるならば、特に有利である。小さな寸
法のスクラップやスポンジ鉄を装入するときに特に好ま
しい他の操作モードでは、加熱と精錬とが同時に最も始
めから行われる。これは、精錬手段９、１７とグラファ
イト電極１２とが同時に作動されることを意味する。ス
クラップおよび／またはスポンジ鉄は、連続的にまたは
バッチで追加できる。
【００１５】フラックスおよび／または化石エネルギの
追加やフラッシュガスの導入は、操作のどの時点でも可
能である。さらに、本発明による転炉は、除去(sump)操
作においても操作可能である。本発明による転炉と、本
発明によるこの転炉の操業法との特別な効果は、金属装
入物の構成の大きな柔軟性にある。金属装入物は、１０
０％の液体装入物（銑鉄）から１００％の固体装入物
（スクラップおよび／またはスポンジ鉄）まで含む。さ
らに、最大の出力量は、大きなバルク密度の固体装入物
が連続的に装入されるときにも得られる。
追加やフラッシュガスの導入は、操作のどの時点でも可
能である。さらに、本発明による転炉は、除去(sump)操
作においても操作可能である。本発明による転炉と、本
発明によるこの転炉の操業法との特別な効果は、金属装
入物の構成の大きな柔軟性にある。金属装入物は、１０
０％の液体装入物（銑鉄）から１００％の固体装入物
（スクラップおよび／またはスポンジ鉄）まで含む。さ
らに、最大の出力量は、大きなバルク密度の固体装入物
が連続的に装入されるときにも得られる。
【００１６】以下では、ＫＭＳ（Kloecker-Mashuette鋼
生産法）による転炉を用いた鋼の生産と、本発明による
底吹込み転炉を用いた鋼の生産とが比較される。２つの
転炉において、６，８００時間／年の生産時間に基づい
て、タップ量は１４０トンであり、収率は８９％であ
る。２つの場合で、装入物は次のとおりである。 ５３．６％の溶融銑鉄 １３．６％のスクラップ、 ６．９％の固体銑鉄、および ２５．９％のスポンジ鉄。 ＫＭＳ転炉を用いるとき、タップ間の時間は５５分であ
り、１次の吹込み時間は結果として３３分であった（非
生産時間の２２分を含む）。上述の装入物に加えて、石
炭の装入がＫＭＳ転炉に対して要求され、すなわち、１
トンの鋼に対して９０ｋｇの無煙炭が底のノズルを通っ
てダストの形状で転炉に導入される。年間の生産量は、
１０３．９万トンであった。
生産法）による転炉を用いた鋼の生産と、本発明による
底吹込み転炉を用いた鋼の生産とが比較される。２つの
転炉において、６，８００時間／年の生産時間に基づい
て、タップ量は１４０トンであり、収率は８９％であ
る。２つの場合で、装入物は次のとおりである。 ５３．６％の溶融銑鉄 １３．６％のスクラップ、 ６．９％の固体銑鉄、および ２５．９％のスポンジ鉄。 ＫＭＳ転炉を用いるとき、タップ間の時間は５５分であ
り、１次の吹込み時間は結果として３３分であった（非
生産時間の２２分を含む）。上述の装入物に加えて、石
炭の装入がＫＭＳ転炉に対して要求され、すなわち、１
トンの鋼に対して９０ｋｇの無煙炭が底のノズルを通っ
てダストの形状で転炉に導入される。年間の生産量は、
１０３．９万トンであった。
【００１７】本発明による転炉を用いるとき、１次の精
錬は、第１生産工程において実行された。装入物は次の
とおりである。 ８４トンの溶融銑鉄、 ２１トンのスクラップ、および １１トンの固体銑鉄（すなわち、全体で１１６トン）。 この装入物を完全に精錬するために、２２分の非生産時
間で１３分の理論的吹込み時間が必要であった。これ
は、３５分のタップ間の時間に相当する。しかし、吹込
みは完全には行われず、吹込みは、吹込み時間の約８５
％で、すなわち約１１分の後で、中断された。このとき
の炭素Ｃの量は、０．５％であり、ＦｅＯの量は、５％
より少ない。第２処理段階で、電気エネルギが、自己消
費型炭素電極１１を用いて導入された。ここで、同時
に、あらかじめ決定された組成の４１トンのスポンジ鉄
が３トン／分で連続的に装入された。電極は、１４０Ｍ
ＶＡのトランスを用いて給電され、これは、約１００Ｍ
Ｗの入力に相当する。装入時間は約１４分であった。全
体の吹込み時間は、（第１と第２の処理工程をあわせ
て）１１分＋１４分、すなわち２５分であった。したが
って、タップ間の時間は４７分（２２分の非生産時間を
含む）であった。これから、１２１．５万トンの年間生
産量が得られる。これは、上述のＫＭＳ転炉を用いた鋼
の生産に比べて１７％の生産量の増加を意味する。
錬は、第１生産工程において実行された。装入物は次の
とおりである。 ８４トンの溶融銑鉄、 ２１トンのスクラップ、および １１トンの固体銑鉄（すなわち、全体で１１６トン）。 この装入物を完全に精錬するために、２２分の非生産時
間で１３分の理論的吹込み時間が必要であった。これ
は、３５分のタップ間の時間に相当する。しかし、吹込
みは完全には行われず、吹込みは、吹込み時間の約８５
％で、すなわち約１１分の後で、中断された。このとき
の炭素Ｃの量は、０．５％であり、ＦｅＯの量は、５％
より少ない。第２処理段階で、電気エネルギが、自己消
費型炭素電極１１を用いて導入された。ここで、同時
に、あらかじめ決定された組成の４１トンのスポンジ鉄
が３トン／分で連続的に装入された。電極は、１４０Ｍ
ＶＡのトランスを用いて給電され、これは、約１００Ｍ
Ｗの入力に相当する。装入時間は約１４分であった。全
体の吹込み時間は、（第１と第２の処理工程をあわせ
て）１１分＋１４分、すなわち２５分であった。したが
って、タップ間の時間は４７分（２２分の非生産時間を
含む）であった。これから、１２１．５万トンの年間生
産量が得られる。これは、上述のＫＭＳ転炉を用いた鋼
の生産に比べて１７％の生産量の増加を意味する。
【００１８】他方、もし本発明による転炉の装入物をＫ
ＭＳ転炉の装入物と比較すると、ＫＭＳ転炉を用いて達
成された１０３．９万トンの年間生産量に基づいて、１
２０ＭＶＡトランスと１２０トン転炉とが得られる。本
発明の意味で電気加熱を設けた通常のＬＤ転炉を使用し
ても、すなわち、自己消費型グラファイト電極１１を用
いても、２次の吹込み時間がスポンジ鉄の導入の後で３
分要求されるけれども、有利な生産量の増加が得られ
る。これは、２８分の全体の吹込み時間と、したがっ
て、２２分の非生産時間に基づいて、５０分のタップ間
の時間が生じる。これにより、１１４．２万トンに達す
る年間生産量が可能である。これは、ＫＭＳ転炉の使用
に比べて、１０％の増加を生じる。したがって、通常の
ＬＤ転炉に自己消費型のグラファイト電極の形状の電気
加熱手段を設けることは、その投資費用にかかわらず好
ましい。
ＭＳ転炉の装入物と比較すると、ＫＭＳ転炉を用いて達
成された１０３．９万トンの年間生産量に基づいて、１
２０ＭＶＡトランスと１２０トン転炉とが得られる。本
発明の意味で電気加熱を設けた通常のＬＤ転炉を使用し
ても、すなわち、自己消費型グラファイト電極１１を用
いても、２次の吹込み時間がスポンジ鉄の導入の後で３
分要求されるけれども、有利な生産量の増加が得られ
る。これは、２８分の全体の吹込み時間と、したがっ
て、２２分の非生産時間に基づいて、５０分のタップ間
の時間が生じる。これにより、１１４．２万トンに達す
る年間生産量が可能である。これは、ＫＭＳ転炉の使用
に比べて、１０％の増加を生じる。したがって、通常の
ＬＤ転炉に自己消費型のグラファイト電極の形状の電気
加熱手段を設けることは、その投資費用にかかわらず好
ましい。
【００１９】本発明による転炉と本発明の方法による生
産性の著しい増加というＫＭＳ転炉と比較しての上述の
効果に加えて、以下の効果が達成された。より小さい排
出ガス容積、よりよい収率、鋼におけるより小さいＮと
Ｈの量、および鋼におけるＳより小さな量、本発明によ
る転炉の電気設備の追加の費用は、ＫＭＳ転炉とＫＭＳ
法に比べて、この方法において要求される吹込み技法に
より、おおよそ等しい。グラファイト電極の燃焼により
生じる浴での炭素の汚染は、完全な精錬はＯ2で影響さ
れるので、本発明には関連はない。
産性の著しい増加というＫＭＳ転炉と比較しての上述の
効果に加えて、以下の効果が達成された。より小さい排
出ガス容積、よりよい収率、鋼におけるより小さいＮと
Ｈの量、および鋼におけるＳより小さな量、本発明によ
る転炉の電気設備の追加の費用は、ＫＭＳ転炉とＫＭＳ
法に比べて、この方法において要求される吹込み技法に
より、おおよそ等しい。グラファイト電極の燃焼により
生じる浴での炭素の汚染は、完全な精錬はＯ2で影響さ
れるので、本発明には関連はない。
【００２０】
【発明の効果】装入物および操業の柔軟性が大きい。鋼
の生産量が増える。
の生産量が増える。
【図１】 本発明の転炉の縦断面図である。
【図２】 この転炉の図式的な上面図である
【図３】 転炉の他の実施例の図式的な上面図である。
１…精錬容器、 ５…フルー煙突、 ６…転炉の炉口、 ９…酸素吹込みランス（精錬手段）、 １１…グラファイト電極、 １５…底フラッシュ羽口、 １７…羽口（精錬手段）、 １８、１９…底アノード。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヴィルフリート・ピルクルバウアー オーストリア、アー−4491ニーダーノイキ ルヒェン、シュミットベルク13番 (72)発明者 ヨハン・グラープナー オーストリア、アー−4040リンツ、タンネ ンシュトラーセ41番 (72)発明者 ジークハルト・カスパル オーストリア、アー−4501ノイホーフェ ン、フライリンガーシュトラーセ１番
Claims (12)
- 【請求項１】 固体および／または液体の装入物質から
鋼を生産する転炉であって、耐火性ライニングを有する
精錬容器、酸素または酸素含有ガスを供給する精錬手段
および加熱手段を備え、 上記の加熱手段は、少なくとも１本の自己消費型電極か
らなり、上記の精錬手段は、上記の加熱手段とは独立
に、酸素吹練ランスからなるか、または、熔湯浴のレベ
ルより下に位置する酸素吹出し底および／または横の羽
口により形成されることを特徴とする転炉。 - 【請求項２】 ２本以上の自己消費型グラファイト電極
が設けられることを特徴とする請求項１に記載された転
炉。 - 【請求項３】 直流操作において、複数のグラファイト
電極の１本は、アノードスイッチされ、他方のグラファ
イト電極は、カソード的にスイッチされることを特徴と
する請求項２に記載された転炉。 - 【請求項４】 上記のグラファイト電極は、アノードス
イッチングからカソードスイッチングへ、またはその逆
への転換スイッチに結合されることを特徴とする請求項
３に記載された転炉。 - 【請求項５】 直流操作において、上記の複数のグラフ
ァイト電極は、カソード的にスイッチされ、１個以上の
底のアノードが転炉の底に設けられることを特徴とする
請求項２に記載された転炉。 - 【請求項６】 交流操作において３本のグラファイト電
極が設けられることを特徴とする請求項２に記載された
転炉。 - 【請求項７】 さらに、フラッシュガスを導入するため
の底フラッシュ羽口を備えることを特徴とする請求項１
から請求項６までのいずれかに記載された転炉。 - 【請求項８】 フラックスおよび／または化石エネルギ
を導入するための補助手段を備えることを特徴とする請
求項１から請求項７までのいずれかに記載された転炉。 - 【請求項９】 上記のグラファイト電極が、転炉の長手
方向中心軸を越えて、かつ、転炉の炉口に結合可能なフ
ルー煙突を越えて、配置されることを特徴とする請求項
１から請求項８までのいずれかに記載された転炉。 - 【請求項１０】 請求項１から請求項９までのいずれか
に記載された転炉の使用に基づく、銑鉄および／または
スクラップおよび／または海綿鉄の生産法であり、 酸素または酸素含有ガスを用いて精錬し、少なくとも１
本のグラファイト電極でアークを発生して電気的に発生
した熱を利用することによる転炉技術を用いる生産法。 - 【請求項１１】 第１の生産工程において、銑鉄、およ
び、必要ならば、スクラップおよび／またはスポンジ鉄
の１部の主な精錬がまず実行され、次に、第２の生産工
程において、付加的に装入されたスクラップおよび／ま
たはスポンジ鉄が溶解され、もし希望ならば、同時にま
たは第３の生産工程において、精錬が実行され、 第１の生産工程において、精錬手段のみが起動され、次
の第２と第３の生産工程において、精錬手段と少なくと
も１本のグラファイト電極が起動され、すなわち、上か
らの酸素吹込みのときには交互に、熔湯のレベルの下か
らの酸素の吹込みの場合には交互に又は同時に、起動さ
れることを特徴とする請求項１０に記載された生産法。 - 【請求項１２】 グラファイト電極と精錬手段とが最も
始めから起動され、スクラップおよび／またはスポンジ
鉄が転炉の中にすでに存在している銑鉄に連続的におよ
び／またはバッチで追加されることを特徴とする請求項
１０に記載された生産法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT1213/93 | 1993-06-21 | ||
| AT121393A ATA121393A (de) | 1993-06-21 | 1993-06-21 | Konverter und verfahren zur herstellung von stahl |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073323A true JPH073323A (ja) | 1995-01-06 |
Family
ID=3509070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6137295A Pending JPH073323A (ja) | 1993-06-21 | 1994-06-20 | 鋼の生産のための転炉 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5454852A (ja) |
| EP (1) | EP0630977A1 (ja) |
| JP (1) | JPH073323A (ja) |
| KR (1) | KR950000895A (ja) |
| CN (1) | CN1037782C (ja) |
| AT (1) | ATA121393A (ja) |
| CA (1) | CA2126148A1 (ja) |
| RU (1) | RU94021638A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2020208768A1 (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-15 | ||
| WO2020208767A1 (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-15 | 日本製鉄株式会社 | 転炉設備 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2731712B1 (fr) * | 1995-03-14 | 1997-04-25 | Usinor Sacilor | Procede d'elaboration de l'acier dans un four electrique a arc, et four electrique a arc pour sa mise en oeuvre |
| DE4434369C2 (de) * | 1994-09-15 | 1997-08-07 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zum metallurgischen Behandeln von Eisen |
| AUPM824694A0 (en) * | 1994-09-16 | 1994-10-13 | Montana Bay Holdings Pty Ltd | Security bollard |
| DE19526704C1 (de) * | 1995-07-24 | 1997-05-07 | Asea Brown Boveri | Einschmelzaggregat |
| LU88785A1 (fr) | 1996-07-03 | 1998-01-03 | Wurth Paul Sa | Procédé de fabrication d'acier dans un four électrique avec enfournement de fonte liquide |
| DE19728102C2 (de) * | 1997-07-02 | 1999-08-05 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stählen mit hohem Cr-Gehalt und/oder Ferrolegierungen |
| DE19753184A1 (de) * | 1997-11-21 | 1999-06-10 | Mannesmann Ag | Schmelzofenanlage |
| DE19827299C1 (de) * | 1998-06-19 | 2000-03-09 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Stahlerzeugung in einem Ofengefäß |
| CN1298867C (zh) * | 2004-03-30 | 2007-02-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低氧钢生产方法 |
| US7393379B2 (en) * | 2004-04-20 | 2008-07-01 | Franklin Leroy Stebbing | Methods of using tires and scrap rubber in the manufacture and melting of steel and other metals |
| WO2009003364A1 (fr) * | 2007-07-03 | 2009-01-08 | Northeastern University | Procédé de fabrication d'acier dans un convertisseur à lances supérieure, inférieures et latérale |
| CN102766721A (zh) * | 2012-07-03 | 2012-11-07 | 安徽浙泰不锈钢集团有限公司 | 一种炼钢炉 |
| GEP20166469B (en) * | 2015-02-20 | 2016-04-25 | Method for melting steel with one aggregate and aggregate | |
| CN105823342A (zh) * | 2016-05-10 | 2016-08-03 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 冶金炉 |
| CN106755725B (zh) * | 2016-12-30 | 2019-03-15 | 张昌剑 | 铬矿铁浴熔融还原生产含铬不锈钢母液的方法和熔融炉 |
| US11821173B2 (en) * | 2019-09-25 | 2023-11-21 | Caterpillar Inc. | Inverter location and orientation within a mobile machine |
| CN115449589B (zh) * | 2022-09-21 | 2024-05-24 | 河南豫光金铅股份有限公司 | 富氧底吹与侧吹相结合的复合炉 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE148706C (ja) * | 1900-01-01 | |||
| AT232531B (de) * | 1961-10-27 | 1964-03-25 | Voest Ag | Blasrohr zum Frischen von Metallen unter Beheizung des Einsatzes mit regelbarer Heizleistung |
| US3316082A (en) * | 1964-12-08 | 1967-04-25 | Inland Steel Co | Oxygen steelmaking |
| DE1458917B1 (de) * | 1965-06-30 | 1969-10-02 | Rheinstahl Huettenwerke Ag | Verwendung einer Induktions-Rinnenheizung hoher spezifischer Leistung |
| US3556771A (en) * | 1966-10-06 | 1971-01-19 | Westinghouse Electric Corp | Processes for producing steel |
| US3708599A (en) * | 1971-04-22 | 1973-01-02 | Thermal Transfer Corp | High temperature apparatus |
| US3902889A (en) * | 1972-11-30 | 1975-09-02 | United States Steel Corp | Electric arc melting furnace |
| SE396226B (sv) * | 1974-09-20 | 1977-09-12 | Asea Ab | Sett och anordning for behandling av en metallsmelta |
| FR2357648A1 (fr) * | 1976-07-09 | 1978-02-03 | Creusot Loire | Convertisseur rotatif a chauffage et soufflage simultanes |
| AT372110B (de) * | 1981-12-23 | 1983-09-12 | Voest Alpine Ag | Einrichtung zur herstellung von stahl |
| GB2115011B (en) * | 1982-02-17 | 1985-12-04 | British Steel Corp | Improvements in or relating to a process for melting and/or refining steel |
| AT376702B (de) * | 1983-04-06 | 1984-12-27 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum betrieb einer metallurgischen anlage |
| AT382639B (de) * | 1985-04-26 | 1987-03-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur herstellung von stahl aus eisenschwamm sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
| DE3629055A1 (de) * | 1986-08-27 | 1988-03-03 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zum gesteigerten energieeinbringen in elektrolichtbogenoefen |
| US5177763A (en) * | 1990-03-28 | 1993-01-05 | Kawasaki Steel Corporation | Furnace bottom structure of direct current electric furnace |
-
1993
- 1993-06-21 AT AT121393A patent/ATA121393A/de not_active Application Discontinuation
-
1994
- 1994-06-15 EP EP94890104A patent/EP0630977A1/de not_active Withdrawn
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- 1994-06-17 CA CA 2126148 patent/CA2126148A1/en not_active Abandoned
- 1994-06-20 CN CN94106663A patent/CN1037782C/zh not_active Expired - Fee Related
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| JPWO2020208767A1 (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-15 | ||
| WO2020208768A1 (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-15 | 日本製鉄株式会社 | 効率の高い溶融鉄合金の精錬方法 |
| KR20210127986A (ko) * | 2019-04-11 | 2021-10-25 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 효율이 높은 용해철 합금의 정련 방법 |
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