JPH07318241A - 空気液化分離方法 - Google Patents

空気液化分離方法

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JPH07318241A JP6273718A JP27371894A JPH07318241A JP H07318241 A JPH07318241 A JP H07318241A JP 6273718 A JP6273718 A JP 6273718A JP 27371894 A JP27371894 A JP 27371894A JP H07318241 A JPH07318241 A JP H07318241A
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 上部塔から採取する製品の収率や組成に影響
を与えることなくアルゴン収率の改善を図れる空気液化
分離方法を提供する。 【構成】 粗アルゴン塔１９にリボイラ３１を設置し、
該リボイラ３１に下部塔２から導出して過冷器１１で過
冷却した液化空気を加熱源として導入し、該リボイラ３
１でさらに冷却された液化空気を減圧した後、粗アルゴ
ン凝縮器１５に導入する。該リボイラ３１に加熱源とし
て導入する液化空気は、下部塔２から導出後分岐し、一
部をリボイラ３１に、残りを過冷器１１に通し、それぞ
れ過冷却となった後合流させ、これを減圧して粗アルゴ
ン凝縮器１５及び上部塔８に分配導入してもよい。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、空気液化分離方法に関
し、特に、空気を原料として酸素，窒素，アルゴン等を
低温液化精留により分離して採取する装置におけるアル
ゴンの収率改善に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図９は、従来の空気液化分離装置の一例
を示すものである。圧縮機で約６ｋｇ／ｃｍ2 ａｂｓに
圧縮され、水分及び二酸化炭素を除去された原料空気
は、露点付近まで冷却されて導管１から複精留塔の下部
塔２の下部に導入される。この原料空気は、下部塔２で
の精留作用により液化窒素，窒素ガス，酸素に富む液化
空気に分離される。該下部塔上部の液化窒素は、導管
３，過冷器４，導管５，膨張弁６，導管７を通り、複精
留塔の上部塔８の頂部に還流液として導入される。ま
た、下部塔２の上部の窒素ガスは、導管９から導出され
て、図示しない主熱交換器，膨張タービンに送られ、装
置を冷却する寒冷を得るために使用される。
【０００３】前記下部塔２の底部から導管１０に導出さ
れた酸素に富む液化空気は、過冷器１１で過冷却された
後、導管１２，膨張弁１３，導管１４を通り、粗アルゴ
ン凝縮器１５に導入され、一部ガス化することにより寒
冷を与えた後、導管１６を通り上部塔８の中部に導入さ
れる。
【０００４】上部塔８では、導管７，１６及び後述する
導管２１により導入された液が還流液として塔内を下降
し、主凝縮器１７で略全量が気化して塔内を上昇する。
この還流液と上昇ガスとにより精留が進み、酸素，アル
ゴン，窒素の分離が行われる。その結果、上部塔８の頂
部から窒素ガスが導管２２で、その十数段下から廃ガス
が導管２３で、下部から酸素ガスが導管２４で、底部か
ら液化酸素が導管２５でそれぞれ導出される。
【０００５】また、上部塔８の中下部からは、原料アル
ゴンガスが導管１８により導出され、粗アルゴン塔１９
の下部に導入される。導入された原料アルゴンガスは塔
内を上昇し、粗アルゴン凝縮器１５で液化され、一部は
粗アルゴンガス又は液化粗アルゴンとして導管２０で導
出され、残りは還流液として塔内を下降する。下降した
液は、塔底部から導管２１に導出されて上部塔８の中下
部に戻される。
【０００６】上部塔８の頂部から導管２２で導出された
窒素ガス及びその十数段下から導管２３で導出された廃
ガスは、過冷器４，１１で下部塔２から導出される液化
ガスに寒冷を与えた後、主熱交換器に送られる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来から、上述のよう
な空気液化分離装置における上部塔８及び粗アルゴン塔
１９の精留状態を改善してアルゴン収率を向上させるた
め、多くの方法が提案されている。例えば、上部塔８の
中下部から粗アルゴン塔１９の下部に導入する原料アル
ゴンガス量を増やすことにより、アルゴン収率が改善で
きる。しかし、この場合、粗アルゴン凝縮器１５から導
出し、上部塔８の中部に導管１６で導入する液化空気の
状態が変化するすることなどにより、上部塔８の精留条
件が変化して他の製品収率や組成に影響を及ぼしてい
た。
【０００８】そこで本発明は、上部塔から採取する製品
の収率や組成に影響を与えることなくアルゴン収率の改
善を図れる空気液化分離方法を提供することを目的とし
ている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ため、本発明の第１の構成は、複精留塔及び粗アルゴン
塔を備えた空気液化分離装置により、酸素，窒素，アル
ゴン等を採取する空気液化分離方法において、前記粗ア
ルゴン塔にリボイラを設置し、該リボイラに前記複精留
塔の下部塔底部から導出して、前記複精留塔の上部塔か
ら導出される窒素ガス，廃ガスを冷却源とする過冷器で
過冷却した液化空気を加熱源として導入し、該リボイラ
で更に冷却した液化空気を減圧した後、該粗アルゴン塔
の凝縮器に導入することを特徴としている。
【００１０】本発明の第２の構成は、複精留塔及び粗ア
ルゴン塔を備えた空気液化分離装置により、酸素，窒
素，アルゴン等を採取する空気液化分離方法において、
前記粗アルゴン塔にリボイラを設置し、前記複精留塔の
下部塔底部から導出した液化空気を分岐し、分岐した一
方の液化空気を、前記リボイラに加熱源として導入する
とともに、分岐した他方の液化空気を、前記複精留塔の
上部塔から導出される窒素ガス，廃ガスを冷却源とする
過冷器に導入し、前記リボイラ及び過冷器で冷却された
両液化空気の少なくとも一部を、前記粗アルゴン塔の凝
縮器に導入することを特徴としている。
【００１１】本発明の第３の構成は、複精留塔，粗アル
ゴン塔及び脱酸素塔を備えた空気液化分離装置により、
酸素，窒素，アルゴン等を採取する空気液化分離方法に
おいて、前記脱酸素塔にリボイラを設置し、該リボイラ
に前記複精留塔の下部塔底部から導出して、前記複精留
塔の上部塔から導出される窒素ガス，廃ガスを冷却源と
する過冷器で過冷却した液化空気を加熱源として導入
し、該リボイラで更に冷却した液化空気を減圧した後、
該脱酸素塔の凝縮器に導入することを特徴としている。
【００１２】本発明の第４の構成は、複精留塔，粗アル
ゴン塔及び脱酸素塔を備えた空気液化分離装置により、
酸素，窒素，アルゴン等を採取する空気液化分離方法に
おいて、前記粗アルゴン塔及び脱酸素塔の少なくともい
ずれか一方にリボイラを設置し、前記複精留塔の下部塔
底部から導出した液化空気を分岐し、分岐した一方の液
化空気を、前記リボイラの少なくとも一つに加熱源とし
て導入するとともに、分岐した他方の液化空気を、前記
複精留塔の上部塔から導出される窒素ガス，廃ガスを冷
却源とする過冷器に導入し、前記リボイラ及び過冷器で
冷却された両液化空気の少なくとも一部を、前記脱酸素
塔の凝縮器を経て前記複精留塔の上部塔中部に導入する
ことを特徴としている。
【００１３】さらに、本発明は、前記各構成において、
前記リボイラを、前記粗アルゴン塔や前記脱酸素塔の底
部あるいは中部に設置したことを特徴としている。
【００１４】
【作 用】上記構成によれば、粗アルゴン塔あるいは脱
酸素塔の上昇ガス量及び還流液量が増加し、精留条件が
改善されてアルゴン収率が向上する。
【００１５】
【実施例】以下、本発明を、図面に示す実施例に基づい
てさらに詳細に説明する。なお、以下の各実施例の説明
において、前記従来例及び各実施例において共通の要素
のものには同一符号を付して、その詳細な説明は省略す
る。
【００１６】まず、図１は、本発明方法を適用した空気
液化分離装置の第１実施例を示すもので、粗アルゴン塔
１９の底部にリボイラ３１を設置したものである。下部
塔２の底部から導管１０に導出され、過冷器１１で過冷
却された液化空気は、導管３２を通り、粗アルゴン塔１
９の底部に設置されたリボイラ３１に加熱源として導入
される。該リボイラ３１で塔底の液化ガスを蒸発させる
ことにより更に冷却された液化空気は、導管３３，膨張
弁１３，導管１４を通って粗アルゴン凝縮器１５に導入
され、該凝縮器で塔内を上昇した粗アルゴンガスに寒冷
を与えた後、一部は液の状態で導管１６ａを、残りはガ
ス化して導管１６ｂを通り、それぞれ、ガス，液別々の
状態か、あるいは上部塔８に入る前に合流して液，ガス
混合の状態で上部塔８の中部に導入される。
【００１７】粗アルゴン塔１９の下部では、上部塔８の
中下部から導管１８で導出した原料アルゴンガスを受入
れ、リボイラ３１で気化したガスと共に塔内を上昇す
る。粗アルゴン塔１９の上部では、この上昇ガスが粗ア
ルゴン凝縮器１５で低温液化空気により液化され、一部
が粗アルゴンガスあるいは液化粗アルゴンとして導管２
０から取り出され、残りは還流液として塔内を下降す
る。下降した液は塔底で一部がリボイラ３１により蒸発
し、残りの液は塔底の導管２１を通り、上部塔８の中下
部に戻される。すなわち、リボイラ３１を設置すること
により、粗アルゴン塔１９内の上昇ガス量と還流液量を
増加させることができ、該アルゴン塔１９内の精留状態
が改善される。
【００１８】ここで、粗アルゴン凝縮器１５に導入され
る液化空気の状態（流量，温度，圧力，組成、以下同
じ）、粗アルゴン塔１９に導入される原料アルゴンガス
の状態、粗アルゴン塔１９から導出される粗アルゴンの
状態を、それぞれ本実施例装置と前記図９に示した従来
装置とで同一とし、従来装置の粗アルゴン凝縮器１５に
おける交換熱量をＱ１、本実施例装置のリボイラ３１に
おける交換熱量をＱ２として、粗アルゴン塔１９におけ
る熱収支を考えると、以下の通りとなる。
【００１９】本実施例装置においては、粗アルゴン凝縮
器１５では、原料アルゴンガスを液化するためのＱ１の
熱交換と、リボイラ３１でＱ２の熱交換によって生じた
ガスを液化するためのＱ２の熱交換を併せて行う必要が
ある。すなわち、導管３２から導入する液化空気は、リ
ボイラ３１でＱ２の熱を失い、粗アルゴン凝縮器１５で
（Ｑ１＋Ｑ２）の熱を受け取るため、粗アルゴン凝縮器
１５から導管１６ａで導出される液化空気の状態は、リ
ボイラ３１の有無に関わらず同じとなる。すなわち「Ｑ
１＋Ｑ２−Ｑ２＝Ｑ１」となる。このことは、リボイラ
３１の設置によって粗アルゴン塔１９内の精留条件が改
善されただけで、他のプロセスには全く影響を与えてい
ないことを示している。
【００２０】また、本実施例装置の場合、下部塔２内の
全ての流体温度は、粗アルゴン塔１９底部の液体温度よ
りも高いので、下部塔２内のどの流体も、粗アルゴン塔
１９の低部に設置するリボイラ３１の加熱源になり得る
が、下部塔上部の窒素よりも下部塔下部の液化空気の方
が温度が高いので、該リボイラ３１の加熱源としては最
も適当である。
【００２１】例えば、下部塔下部に導管１で導入される
原料空気の一部を分岐してリボイラ３１に導入し、その
加熱源として用い、該リボイラ３１を出た後に下部塔２
に導入すると、下部塔２に導管１で導入する原料空気の
温度が低下したり、原料空気の一部が液化することがあ
るため、下部塔２を上昇するガス量や下降する液量が低
下して、下部塔２の精留条件が悪化することになる。さ
らに、下部塔２上部から導管３で導出する液化窒素は、
上部塔８の頂部の精留に必要な還流液であり、しかも、
上部塔８の頂部から導管２２で導出する製品ガスと同程
度の純度が要求されるため、下部塔２の精留条件が悪化
してその上部の導管３から導出する液化窒素の純度や量
が低下すると、上部塔８内の精留条件に悪影響を与える
ことになる。
【００２２】一方、下部塔２の下部から導管１０で導出
する液化空気は、上部塔８の製品収率を向上させるた
め、過冷器１１で上部塔８の上部から導管２２，２３に
より導出する低温の製品窒素ガス及び廃ガスと熱交換
し、液化空気自身は冷却される必要がある（以下、これ
を寒冷回収という）。すなわち、過冷器１１での寒冷回
収量を多くして過冷器出口における液化空気の温度を更
に下げる必要がある。この過冷器１１の出口における液
化空気の温度を下げる程、凝縮器１５を経て上部塔８の
中部に液化空気を導入する導管１６ａ内の液の量が多く
なり、上部塔８内を下降する液の量が多くなる。その結
果、上部塔８における精留条件が改善される。
【００２３】一般的に、精留塔の精留条件を改善する方
法として、塔下部にリボイラ、塔上部に凝縮器を設置す
る方法は容易に考えられる。しかし、低温で運転される
空気液化分離装置の精留塔の場合、リボイラにおける加
熱源は、例えば常温の乾燥空気でもよく、容易に得られ
るが、一方、凝縮器における冷却源は、冷却される流体
自身が低温であり、これより更に低温の流体が必要とな
るため、容易に得ることができない。またさらに、例え
ば、粗アルゴン塔１９の下部に設置したリボイラ３１の
加熱源を外部から新たに加えた場合、その熱量が粗アル
ゴン凝縮器１５に持ち込まれ、その分、導管１６ａを通
って上部塔８の中部に導入する液化空気の量が減少する
ため、上部塔の精留条件が悪化することになる。
【００２４】したがって、粗アルゴン凝縮器１５の冷却
源としては、下部塔２の底部から導出され、過冷器１１
で過冷却された液化空気を用いることが最適であり、他
の流体を冷却源として用いるのは、その流体の温度，流
量，圧力等から判断して困難である。すなわち、粗アル
ゴン塔１９の精留条件を改善するためには、粗アルゴン
塔１９の底部にリボイラ３１を設置し、該リボイラ３１
の加熱源として、過冷器１１で過冷却された液化空気を
用い、寒冷の回収を行い、他の工程に悪影響を与えず、
該リボイラ３１における交換熱を、粗アルゴン凝縮器１
５内にて液化空気自身で回収することによって、新たな
冷却源を必要としないプロセスとしたことが重要であ
る。
【００２５】もし、下部塔２の底部から導管１０で導出
する液化空気を、前記過冷器１１を経ずに、リボイラ３
１のみを経て粗アルゴン凝縮器１５に導入すると、液化
空気自身は過冷却されずに飽和温度の状態でリボイラ３
１の熱源となるため、ここで粗アルゴン塔１９底部の液
に与える熱量が大きくなり、その分、粗アルゴン塔１９
の上昇ガス量が増加し、粗アルゴン凝縮器１５での交換
熱量も、前述のＱ１＋Ｑ２のＱ２が多くなる分だけ増加
することになって還流液量も増加するので、粗アルゴン
塔１９の精留条件は改善される。しかしながら、前記過
冷器１１において寒冷回収されなっかた分だけ主熱交換
器において、導管１で下部塔２に導入される原料空気が
余分に冷却され、下部塔２を上昇するガス量が減少する
ことになる。すなわち、下部塔２の精留条件が悪化して
下部塔２頂部の窒素の純度が低下する。これらのことか
ら、上述のように、下部塔２底部の液化空気を、過冷器
１１で過冷却した後リボイラ３１に加熱源として供給
し、ここで更に冷却した後、粗アルゴン凝縮器１５の冷
却源として供給することが最も効率のよい方法といえ
る。
【００２６】図２は、第１実施例における効果の一例を
表した図である。本実施例において、原料アルゴンガス
（導管１８内）、液化空気（導管３２内）、液化粗アル
ゴン（導管２０内）のそれぞれの状態が下記の表１に示
す通りであるとした場合に、リボイラ３１の有無による
液化粗アルゴン中の酸素濃度を比較したものである。な
お、粗アルゴン塔１９の段数については、標準的な場合
（５５段程度）から百数十段の場合について比較を行っ
た。
【００２７】
【表１】
【００２８】図２から明らかなように、粗アルゴン塔１
９の段数が異なる場合であっても、リボイラ３１を設置
した効果が確認できる。例えば、段数が標準的なａの場
合、リボイラ３１を設置することによって、液化粗アル
ゴン中の酸素濃度を０．７９％から０．５０％に低減で
き、０．２９％低下させることができる。また、段数を
多くしたｂの場合は、液化粗アルゴン中の酸素濃度が
８．０ｐｐｍから２．６ｐｐｍとなり、５. ４ｐｐｍ低
下する。
【００２９】次に、図３は、本発明の第２実施例を示す
もので、粗アルゴン塔１９の中部にリボイラ４１を設置
した例を示すものである。このリボイラ４１には、前記
第１実施例と同様に、下部塔２の底部から導管１０に導
出され、過冷器１１で過冷却された液化空気が導管４２
を通って導入され、該リボイラ４１でさらに冷却された
後、導管４３，膨張弁１３，導管１４を通って粗アルゴ
ン凝縮器１５に導入される。
【００３０】本実施例に示すように、粗アルゴン塔１９
のような精留塔では、上部に行くに従って低温となるか
ら、リボイラ４１を粗アルゴン塔１９の中部に設置した
場合、下部にリボイラを設置した場合よりも加熱源の液
化空気との温度差が大きくなり、リボイラ４１の交換熱
量が増え、粗アルゴン塔１９の精留状態の改善が可能と
なる。
【００３１】前記図９に示す従来装置に対して、本発明
の前記第１実施例に示す装置と本第２実施例に示す装置
とにおけるアルゴン収率（粗アルゴン中のアルゴン量／
原料空気中のアルゴン量）を比較した。なお、各プロセ
スにおける精留塔の段数及び段効率、熱交換器の温度
差、製品純度は同一とした。導管１から下部塔２に導入
される原料空気量を２２４００Ｎｍ3 ／ｈとしたときの
各プロセスの粗アルゴン塔１９における上昇ガスと下降
液量とを図４に示す。図４において、横軸のａは粗アル
ゴン塔１９の頂部を表し、ｂは本実施例におけるリボイ
ラ４１の位置を表し、ｃは塔底を表す。
【００３２】図４から明らかなように、従来装置に比較
して、本発明の両実施例装置は、上昇ガス量及び下降液
量が５〜１０％増加し（第２実施例についてはａｂ間の
み）、粗アルゴン塔１９内の精留条件が改善されること
が確認できる。この結果、両実施例装置のアルゴン収率
は、従来装置に比較して、それぞれ１．３％、０．９％
改善できる。
【００３３】図５は、本発明の第３実施例を示すもの
で、粗アルゴン塔１９からの粗アルゴン中の酸素を更に
除去するために、粗アルゴン塔１９の後に脱酸素塔５１
を設置するとともに、該脱酸素塔５１の底部にリボイラ
５２を、頂部に凝縮器５３をそれぞれ設置したものであ
る。なお、脱酸素塔５１は、シーブトレイによる棚段塔
でも、規則充填材又は不規則充填材を充填した充填塔で
も、どちらでもよいが、段数を多く設定する場合は、充
填塔が望ましい。
【００３４】上記リボイラ５２には、前記下部塔２底部
から導管１０で導出して過冷器１１で過冷却された液化
空気が導管５４を通って加熱源として導入され、該リボ
イラ５２で更に冷却された液化空気は、導管５５に導出
されて膨張弁５６で減圧された後、導管５７から前記凝
縮器５３に導入される。さらに、この液化空気は、該凝
縮器５３で塔内を上昇した粗アルゴンガスに寒冷を与え
た後、一部は液の状態で導管５８ａを、残りはガス化し
て導管５８ｂを通り，それぞれガス，液別々の状態か、
又は上部塔８に入る前で合流して液，ガス混合の状態で
上部塔８の中部に導入される。
【００３５】粗アルゴン塔１９の頂部より導出された粗
アルゴンガスは、導管６１を通って脱酸素塔５１の下部
に導入され、該脱酸素塔５１の上昇ガスとなる。脱酸素
塔５１の塔底液は、リボイラ５２で加熱されることによ
り一部がガス化して上昇ガスとなり、残部は導管６２か
ら液ポンプ６３により導管６４を経て粗アルゴン塔１９
の頂部に導入され、粗アルゴン塔１９の還流液となる。
また、脱酸素塔５１の頂部に上昇したガスは、前記凝縮
器５３で液化され、一部は酸素含有量の少ない粗アルゴ
ンガス又は液化粗アルゴンとして導管６５から取り出さ
れ、残りは還流液として塔内を下降する。
【００３６】ここで、本実施例装置において粗アルゴン
ガス（導管６１内）、液化空気（導管５４内）、液化粗
アルゴン（導管６５内）の状態が表２に示す通りである
とした場合に、リボイラ５２の有無による導管６５の液
化粗アルゴン中の酸素濃度を比較した。
【００３７】
【表２】
【００３８】その結果、リボイラ５２を設置しない場合
は、導管６５における液化粗アルゴン中の酸素の濃度が
０．９５ｐｐｍであったのに対し、リボイラ５２を設置
するだけで粗液化アルゴン中の酸素濃度を０．７１ｐｐ
ｍまで減少させることができた。
【００３９】なお、この脱酸素塔５１の場合も、リボイ
ラを中部に設けることが可能であり、前述の粗アルゴン
塔の中部にリボイラを設けた場合と略同様の効果が得ら
れる。
【００４０】図６は、本発明の第４実施例を示すもの
で、前記図１に示した第１実施例と同様に粗アルゴン塔
１９の底部にリボイラ３１を設置するとともに、このリ
ボイラ３１に、下部塔２の底部から導管１０に導出した
液化空気の一部を導管１０ａに分岐して飽和温度の状態
で加熱源として導入し、一方、導管１０に導出した液化
空気の残部を、導管１０ｂにより過冷器１１に導入する
よう構成し、さらに、前記リボイラ３１及び過冷器１１
で冷却され、過冷状態となって導管３４に合流した液化
空気を、再び導管３５と導管３６とに分岐し、導管３５
に分岐した液化空気を膨張弁１３で減圧した後、導管１
４から粗アルゴン凝縮器１５に導入し、一部が液の状態
で導管１６ａにより、残りがガス化して導管１６ｂによ
り、それぞれ上部塔８の中部に導入し、また、導管３６
に分岐した液化空気を、膨張弁３７で減圧した後、上部
塔８の中上部に導入するよう構成したものである。
【００４１】この場合、下部塔２から導出する液化空気
を、リボイラ３１経由と過冷器１１経由とにそれぞれ別
系統で導出し、必要とする量に分配してアルゴン凝縮器
１５及び上部塔８へそれぞれ単独で導入するように構成
してもよく、リボイラを粗アルゴン塔１９の中部に設け
てもよい。
【００４２】上記のように、下部塔２から導出した液化
空気を分岐して一方をそのままリボイラ３１に導入する
ことにより、過冷器を通らない飽和温度の液化空気をリ
ボイラ３１の加熱源として用いることができ、粗アルゴ
ン塔１９底部の液化ガスに対して十分な温度差を得るこ
とができる。これにより、液化空気の全量をリボイラ３
１の加熱源として用いないので、量的にも温度差の点か
らもリボイラ３１の伝熱面積を小さくでき小型化が図れ
る。
【００４３】しかも、分岐した他方の液化空気を過冷器
１１に導入することにより、該過冷器１１を通る窒素ガ
ス及び廃ガスの出口温度を従来と同じ温度にすることが
できるので、主熱交換器における原料空気の冷却温度を
従来と同じ温度にすることができ、下部塔２の精留条件
に影響を与えることがなくなる。
【００４４】図７は、本発明の第５実施例を示すもの
で、前記図５に示した第３実施例と同様に脱酸素塔５１
の底部にリボイラ５２を設置するとともに、下部塔２の
底部から導管１０に導出した液化空気を導管１０ａ，１
０ｂに分岐し、導管１０ａに分岐した液化空気を前記リ
ボイラ５２に加熱源として導入し、導管１０ｂに分岐し
た液化空気を過冷器１１に導入するよう構成し、さら
に、前記リボイラ５２及び過冷器１１で冷却され、過冷
状態となって導管６６に合流した液化空気を、再び導管
６７と導管６８とに分岐し、導管６７に分岐した液化空
気を膨張弁５６で減圧した後、導管５７から脱酸素塔凝
縮器５３に導入し、一部が液の状態で導管５８ａによ
り、残りがガス化して導管５８ｂにより、それぞれ上部
塔８の中部に導入し、また、導管６８に分岐した液化空
気を、膨張弁６９で減圧した後、上部塔８の中上部に導
入するよう構成したものである。
【００４５】また、この場合も、下部塔２から導出する
液化空気を、リボイラ５２経由と過冷器１１経由とに別
系統で導出し、必要とする量に分配して脱酸素塔凝縮器
５３及び上部塔８へそれぞれ単独で導入するように構成
してもよい。
【００４６】上記のように、下部塔２から導出した液化
空気を分岐して、前記第４実施例と同様に、一方をその
ままリボイラ５２に導入することにより、リボイラ５２
の小型化が図れ、また、他方に分岐した液化空気を過冷
器１１に導入することにより、下部塔２の精留条件に影
響を与えることがなくなる。
【００４７】図８は、本発明の第６実施例を示すもので
あり、液化空気によるリボイラを、粗アルゴン塔１９の
下部と脱酸素塔５１の下部の両方に設置したものであ
る。下部塔２の底部から導管１０に導出した液化空気
は、導管１０ａと導管１０ｂとに分岐し、導管１０ａに
分岐した液化空気は、まず、粗アルゴン塔１９の底部に
設置したリボイラ３１に加熱源として導入され、塔底の
液化ガスの一部を蒸発させることにより自身は冷却され
る。さらに、冷却されたこの液化空気は、導管７１を通
り、脱酸素塔５１の底部に設置したリボイラ５２に加熱
源として導入され、塔底の液化ガスの一部を蒸発させる
ことにより自身はさらに過冷却される。過冷却になった
この液化空気は、前記導管１０ｂに分岐して過冷器１１
で過冷却された液化空気と導管７２に合流した後、導管
７３と導管７４とに分岐し、導管７３に分岐した液化空
気は、膨張弁５６で減圧して導管５７から脱酸素塔凝縮
器５３に導入し、一部は液の状態で導管５８ａにより、
残りはガス化して導管５８ｂにより、それぞれ上部塔８
の中部に導入するとともに、導管７４に分岐した液化空
気は、膨張弁７５で減圧した後、上部塔８の中上部に導
入するように構成したものである。
【００４８】また、この場合も、下部塔２から導出する
液化空気を、リボイラ３１，５２経由と過冷器１１経由
とに別系統で導出し、必要とする量に分配して脱酸素塔
凝縮器５３及び上部塔８へそれぞれ単独で導入するよう
に構成してもよい。
【００４９】さらに、粗アルゴン塔１９に設置するリボ
イラ３１と脱酸素塔５１に設置するリボイラ５２の設置
位置は、各塔の塔底部又は中部のいずれか、及びこれの
組み合わせで、各リボイラでの温度差がプロセス上最適
となるような位置に任意に選定することができる。
【００５０】このように、粗アルゴン塔１９及び脱酸素
塔５１にそれぞれリボイラ３１，５２を設置することに
より、それぞれの上昇ガス量を増加させることができ、
脱酸素塔５１では、粗アルゴン塔１９から導管６１を経
て導入される粗アルゴンガスと、リボイラ５２で蒸発し
たガスとが上昇ガスとなるので、上昇ガス量を大幅に増
加でき、また、これに伴って脱酸素塔凝縮器５３での液
化量も増加するので、該脱酸素塔５１における精留条件
が改善されるとともに、粗アルゴン塔１９においても、
導管６４から導入される液量の増加と前記リボイラ３１
による上昇ガス量の増加により、該粗アルゴン塔１９に
おける精留条件が改善される。
【００５１】なお、本実施例において、脱酸素塔５１に
リボイラ５２を設置せず、粗アルゴン塔１９にのみリボ
イラ３１を設置した場合でも、該リボイラ３１で気化し
たガスが、粗アルゴン塔１９から導管６１を経て脱酸素
塔５１に導入されるので、結果的に脱酸素塔５１におい
ても上昇ガス量が増加し、同時に脱酸素塔凝縮器５３で
の液化量の増加により、脱酸素塔５１だけでなく、粗ア
ルゴン塔１９における下降液量も増加し、両塔の精留条
件を改善することができる。
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
粗アルゴン塔及び脱酸素塔のいずれか又は双方に、下部
塔から導出した液化空気を加熱源としたリボイラを設置
したことにより、他のプロセスに影響を及ぼすこと無
く、粗アルゴン塔あるいは脱酸素塔内の上昇ガス量及び
下降液量が増加して精留条件を改善することができ、ア
ルゴンの収率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の第１実施例を示す空気液化分離装置
の系統図である。
【図２】 第１実施例において、リボイラの有無におけ
る粗アルゴン塔の段数と液化粗アルゴン中の酸素濃度と
の関係を示す図である。
【図３】 本発明の第２実施例を示す空気液化分離装置
の系統図である。
【図４】 第１，第２実施例及び従来例における粗アル
ゴン塔内の上昇ガスと下降液量を示す図である。
【図５】 本発明の第３実施例を示す空気液化分離装置
の系統図である。
【図６】 本発明の第４実施例を示す空気液化分離装置
の系統図である。
【図７】 本発明の第５実施例を示す空気液化分離装置
の系統図である。
【図８】 本発明の第６実施例を示す空気液化分離装置
の系統図である。
【図９】 従来の空気液化分離装置の一例を示す系統図
である。
【符号の説明】
２…下部塔、４，１１…過冷器、８…上部塔、１５…粗
アルゴン凝縮器、１９…粗アルゴン塔、５１…脱酸素
塔、５３…脱酸素塔凝縮器、３１，４１…粗アルゴン塔
のリボイラ、５２…脱酸素塔のリボイラ

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 複精留塔及び粗アルゴン塔を備えた空気
    液化分離装置により、酸素，窒素，アルゴン等を採取す
    る空気液化分離方法において、前記粗アルゴン塔にリボ
    イラを設置し、該リボイラに前記複精留塔の下部塔底部
    から導出して、前記複精留塔の上部塔から導出される窒
    素ガス，廃ガスを冷却源とする過冷器で過冷却した液化
    空気を加熱源として導入し、該リボイラで更に冷却した
    液化空気を減圧した後、該粗アルゴン塔の凝縮器に導入
    することを特徴とする空気液化分離方法。
  2. 【請求項２】 複精留塔及び粗アルゴン塔を備えた空気
    液化分離装置により、酸素，窒素，アルゴン等を採取す
    る空気液化分離方法において、前記粗アルゴン塔にリボ
    イラを設置し、前記複精留塔の下部塔底部から導出した
    液化空気を分岐し、分岐した一方の液化空気を、前記リ
    ボイラに加熱源として導入するとともに、分岐した他方
    の液化空気を、前記複精留塔の上部塔から導出される窒
    素ガス，廃ガスを冷却源とする過冷器に導入し、前記リ
    ボイラ及び過冷器で冷却された両液化空気の少なくとも
    一部を、前記粗アルゴン塔の凝縮器に導入することを特
    徴とする空気液化分離方法。
  3. 【請求項３】 前記リボイラは、前記粗アルゴン塔の底
    部に設置されていることを特徴とする請求項１又は２記
    載の空気液化分離方法。
  4. 【請求項４】 前記リボイラは、前記粗アルゴン塔の中
    部に設置されていることを特徴とする請求項１又は２記
    載の空気液化分離方法。
  5. 【請求項５】 複精留塔，粗アルゴン塔及び脱酸素塔を
    備えた空気液化分離装置により、酸素，窒素，アルゴン
    等を採取する空気液化分離方法において、前記脱酸素塔
    にリボイラを設置し、該リボイラに前記複精留塔の下部
    塔底部から導出して、前記複精留塔の上部塔から導出さ
    れる窒素ガス，廃ガスを冷却源とする過冷器で過冷却し
    た液化空気を加熱源として導入し、該リボイラで更に冷
    却した液化空気を減圧した後、該脱酸素塔の凝縮器に導
    入することを特徴とする空気液化分離方法。
  6. 【請求項６】 前記リボイラは、前記脱酸素塔の底部に
    設置されていることを特徴とする請求項５記載の空気液
    化分離方法。
  7. 【請求項７】 前記リボイラは、前記脱酸素塔の中部に
    設置されていることを特徴とする請求項５記載の空気液
    化分離方法。
  8. 【請求項８】 複精留塔，粗アルゴン塔及び脱酸素塔を
    備えた空気液化分離装置により、酸素，窒素，アルゴン
    等を採取する空気液化分離方法において、前記粗アルゴ
    ン塔及び脱酸素塔の少なくともいずれか一方にリボイラ
    を設置し、前記複精留塔の下部塔底部から導出した液化
    空気を分岐し、分岐した一方の液化空気を、前記リボイ
    ラの少なくとも一つに加熱源として導入するとともに、
    分岐した他方の液化空気を、前記複精留塔の上部塔から
    導出される窒素ガス，廃ガスを冷却源とする過冷器に導
    入し、前記リボイラ及び過冷器で冷却された両液化空気
    の少なくとも一部を、前記脱酸素塔の凝縮器を経て前記
    複精留塔の上部塔中部に導入することを特徴とする空気
    液化分離方法。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN102192637A (zh) * 2010-03-19 2011-09-21 普莱克斯技术有限公司 空气分离方法和设备
FR3107341A1 (fr) * 2020-02-18 2021-08-20 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d’air par distillation cryogénique
EP4455588A1 (en) * 2023-04-24 2024-10-30 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102192637A (zh) * 2010-03-19 2011-09-21 普莱克斯技术有限公司 空气分离方法和设备
CN102192637B (zh) * 2010-03-19 2015-07-22 普莱克斯技术有限公司 空气分离方法和设备
FR3107341A1 (fr) * 2020-02-18 2021-08-20 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d’air par distillation cryogénique
EP4455588A1 (en) * 2023-04-24 2024-10-30 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation

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