JPH07290208A - アルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機 - Google Patents
アルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機Info
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- JPH07290208A JPH07290208A JP8684194A JP8684194A JPH07290208A JP H07290208 A JPH07290208 A JP H07290208A JP 8684194 A JP8684194 A JP 8684194A JP 8684194 A JP8684194 A JP 8684194A JP H07290208 A JPH07290208 A JP H07290208A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 単ベルト式連続鋳造機をアルミ鋳造用として
適用する場合に、適性の高いベルトを用いたアルミ鋳造
用の単ベルト式連続鋳造機を提供する。 【構成】 湯溜まり部を形成するベルトとして、鋼ベル
トの表面に形成された９５Ｎｉ−５Ａｌ系材からなる厚
み２０〜５０μｍのアンダーコート層の上面にＺｒ2 Ｏ
3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材からなる厚み２０〜５０μｍのトッ
プコート層を形成し、このトップコート層表面に高さ
（深さ）５０〜１００μｍの凸部（凹部）を形成したベ
ルトを配設したことを特徴とする。
適用する場合に、適性の高いベルトを用いたアルミ鋳造
用の単ベルト式連続鋳造機を提供する。 【構成】 湯溜まり部を形成するベルトとして、鋼ベル
トの表面に形成された９５Ｎｉ−５Ａｌ系材からなる厚
み２０〜５０μｍのアンダーコート層の上面にＺｒ2 Ｏ
3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材からなる厚み２０〜５０μｍのトッ
プコート層を形成し、このトップコート層表面に高さ
（深さ）５０〜１００μｍの凸部（凹部）を形成したベ
ルトを配設したことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ鋳造用の単ベル
ト式連続鋳造機に関するものである。
ト式連続鋳造機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、例えば、鉄鋼の分野では、溶鋼か
ら最終製品形状に近い数mm数十mmの厚みを持つ薄肉鋳片
を直接的に鋳造する連続鋳造方法が注目されている。
ら最終製品形状に近い数mm数十mmの厚みを持つ薄肉鋳片
を直接的に鋳造する連続鋳造方法が注目されている。
【０００３】この連続鋳造方法によれば、熱延工程の簡
略化、あるいは省略が可能になり、また最終製品形状に
するための圧延も軽度なもので済むため、工程及び設備
の簡略化を図ることができる。この連続鋳造方法の一つ
として、簡易構造の単ベルト式連続鋳造方法の開発が進
んでいる。
略化、あるいは省略が可能になり、また最終製品形状に
するための圧延も軽度なもので済むため、工程及び設備
の簡略化を図ることができる。この連続鋳造方法の一つ
として、簡易構造の単ベルト式連続鋳造方法の開発が進
んでいる。
【０００４】この単ベルト式連続鋳造方法においては、
無端状に移動する、冷却構造を備えたベルトと、その上
面の両側を摺動する一対のサイド堰で、湯溜まり部を形
成し、この湯溜まり部に、溶融金属を注湯装置を介して
注入し、注入された溶融金属を冷却、凝固させ、薄肉鋳
片を製造するように構成された単ベルト式連続鋳造機が
用いられている。（例えば特開４−４０６５号公報参
照）◎ この単ベルト式連続鋳造機は、従来、主として鉄鋼の分
野で実用化研究が進んでいるものであり、より具体的に
は、図３に示すように、一対のプーリｐａ，ｐｂに掛け
回され無端状に走行する冷却装置ｗを備えた金属ベルト
ａと、このベルト表面の両側端部においてチェーン等
（図示省略）によって連結した多数の耐熱ブロックｂが
配設されており、これらの耐熱ブロックは、ベルトａの
走行に同期して無端状に移動する。この耐熱ブロックｂ
は、ベルトａが直線状に走行する上部で、湯溜まり部ｃ
の両側を形成する一対のサイド堰ｄａ（ｄｂ）となる。
無端状に移動する、冷却構造を備えたベルトと、その上
面の両側を摺動する一対のサイド堰で、湯溜まり部を形
成し、この湯溜まり部に、溶融金属を注湯装置を介して
注入し、注入された溶融金属を冷却、凝固させ、薄肉鋳
片を製造するように構成された単ベルト式連続鋳造機が
用いられている。（例えば特開４−４０６５号公報参
照）◎ この単ベルト式連続鋳造機は、従来、主として鉄鋼の分
野で実用化研究が進んでいるものであり、より具体的に
は、図３に示すように、一対のプーリｐａ，ｐｂに掛け
回され無端状に走行する冷却装置ｗを備えた金属ベルト
ａと、このベルト表面の両側端部においてチェーン等
（図示省略）によって連結した多数の耐熱ブロックｂが
配設されており、これらの耐熱ブロックは、ベルトａの
走行に同期して無端状に移動する。この耐熱ブロックｂ
は、ベルトａが直線状に走行する上部で、湯溜まり部ｃ
の両側を形成する一対のサイド堰ｄａ（ｄｂ）となる。
【０００５】一方湯溜まり部ｃの上流（後部）側は、固
定堰ｅで仕切られ、前方側が解放されている。したがっ
て、湯溜まり部ｃは、ベルトａと一対のサイド堰ｄと固
定堰ｅによりが形成される。この湯溜まり部ｃの上部に
は、注湯装置ｆが配置されており、溶融金属ｓは、注湯
装置ｆから多数の注出孔ｇを有する受け皿ｈを介して湯
溜まり部ｃに注入され、冷却、凝固し加圧ロールｒを経
て薄肉鋳片ｓｃとして送り出されるようになっている。
定堰ｅで仕切られ、前方側が解放されている。したがっ
て、湯溜まり部ｃは、ベルトａと一対のサイド堰ｄと固
定堰ｅによりが形成される。この湯溜まり部ｃの上部に
は、注湯装置ｆが配置されており、溶融金属ｓは、注湯
装置ｆから多数の注出孔ｇを有する受け皿ｈを介して湯
溜まり部ｃに注入され、冷却、凝固し加圧ロールｒを経
て薄肉鋳片ｓｃとして送り出されるようになっている。
【０００６】この単ベルト式連続鋳造方法によって、製
造される薄肉鋳片ｓｃの幅は一対のサイド堰ｅ間の距離
で規制され、厚みは溶融金属の供給量と鋳造速度によっ
て規制される。この単ベルト式連続鋳造機において、湯
溜まり部を形成するベルトとしては、鉄鋼の分野では、
強度確保の観点から、一般には鋼ベルトが用いられてい
る。
造される薄肉鋳片ｓｃの幅は一対のサイド堰ｅ間の距離
で規制され、厚みは溶融金属の供給量と鋳造速度によっ
て規制される。この単ベルト式連続鋳造機において、湯
溜まり部を形成するベルトとしては、鉄鋼の分野では、
強度確保の観点から、一般には鋼ベルトが用いられてい
る。
【０００７】しかし、この単ベルト式連続鋳造機をアル
ミの鋳造に適用する場合には、鋼ベルトでは冷却速度が
大き過ぎ、割れが発生しやすく、品質の安定したアルミ
鋳片を得ることは困難である。鉄鋼の分野では、冷却速
度を下げる必要がある場合、鋼ベルト表面にセラミック
をコーティングしたり、表面に凹凸を形成する等の試み
がなされているが、。アルミの分野では、単ベルト式連
続鋳造機を適用することについて、具体的な提案はな
く、したがって、アルミ鋳造用として適性の高いベルト
について言及した文献は見当たらない。
ミの鋳造に適用する場合には、鋼ベルトでは冷却速度が
大き過ぎ、割れが発生しやすく、品質の安定したアルミ
鋳片を得ることは困難である。鉄鋼の分野では、冷却速
度を下げる必要がある場合、鋼ベルト表面にセラミック
をコーティングしたり、表面に凹凸を形成する等の試み
がなされているが、。アルミの分野では、単ベルト式連
続鋳造機を適用することについて、具体的な提案はな
く、したがって、アルミ鋳造用として適性の高いベルト
について言及した文献は見当たらない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、単ベルト式
連続鋳造機をアルミ鋳造用として適用する場合に、適性
の高いベルトを用いたアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳
造機を提供するものである。
連続鋳造機をアルミ鋳造用として適用する場合に、適性
の高いベルトを用いたアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳
造機を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の第一の発明は、
無端状に移動する冷却構造を備えたベルトと、このベル
トの上面においてその両側でベルトの走行と同期して無
端状に移動する一対のサイド堰と、ベルトの後端側に配
設された後部堰とにより形成された湯溜まり部に、溶融
アルミを注入し、冷却・凝固させてアルミ鋳片を製造す
るアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機において、湯溜
まり部を形成するベルトとして、鋼ベルトの表面に形成
された９５Ｎｉ−５Ａｌ系材からなる厚み２０〜５０μ
ｍのアンダーコート層の上面に形成したＺｒ2 Ｏ3 −８
Ｙ2 Ｏ3 系材からなる厚み２０〜５０μｍのトップコー
ト層の表面に同系材による高さ５０〜１００μｍの凸部
を多数形成し、溶融アルミとの接触面に凹凸部を形成し
たベルトを配設したことを特徴とするアルミ鋳造用の単
ベルト式連続鋳造機である。また、第二の発明は、第一
の発明において、トップコート層とその上面に形成する
凸部の高さに相当する厚みを有する凹凸部形成層を同材
により溶射で一体的に形成し、溶融アルミとの接触面に
深さ５０〜１００μｍの凹部を多数形成して溶融アルミ
との接触面に凹凸部を形成したベルトを配設したことを
特徴とするアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機であ
る。。
無端状に移動する冷却構造を備えたベルトと、このベル
トの上面においてその両側でベルトの走行と同期して無
端状に移動する一対のサイド堰と、ベルトの後端側に配
設された後部堰とにより形成された湯溜まり部に、溶融
アルミを注入し、冷却・凝固させてアルミ鋳片を製造す
るアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機において、湯溜
まり部を形成するベルトとして、鋼ベルトの表面に形成
された９５Ｎｉ−５Ａｌ系材からなる厚み２０〜５０μ
ｍのアンダーコート層の上面に形成したＺｒ2 Ｏ3 −８
Ｙ2 Ｏ3 系材からなる厚み２０〜５０μｍのトップコー
ト層の表面に同系材による高さ５０〜１００μｍの凸部
を多数形成し、溶融アルミとの接触面に凹凸部を形成し
たベルトを配設したことを特徴とするアルミ鋳造用の単
ベルト式連続鋳造機である。また、第二の発明は、第一
の発明において、トップコート層とその上面に形成する
凸部の高さに相当する厚みを有する凹凸部形成層を同材
により溶射で一体的に形成し、溶融アルミとの接触面に
深さ５０〜１００μｍの凹部を多数形成して溶融アルミ
との接触面に凹凸部を形成したベルトを配設したことを
特徴とするアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機であ
る。。
【００１０】
【作用】本発明においては、単ベルト式連続鋳造機にお
いて湯溜まり部を形成するベルトとして、十分な耐熱強
度を有する鋼ベルトを用い、アルミに対して適度な熱伝
導率、潤滑性を有するＺｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材のト
ップコート層とその表面に凹凸を形成しているので、ア
ルミの凝固シェル形成を安定化することができ、品質の
良好なアルミの薄肉鋳片を鋳造することができる。
いて湯溜まり部を形成するベルトとして、十分な耐熱強
度を有する鋼ベルトを用い、アルミに対して適度な熱伝
導率、潤滑性を有するＺｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材のト
ップコート層とその表面に凹凸を形成しているので、ア
ルミの凝固シェル形成を安定化することができ、品質の
良好なアルミの薄肉鋳片を鋳造することができる。
【００１１】本発明では、鋼ベルトにＺｒ2 Ｏ3 −８Ｙ
2 Ｏ3 系材のトップコート層を施し表面に凹凸を形成す
るに際して、鋼ベルト、Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材に
対する密着性に優れた９５Ｎｉ−５Ａｌ系材をアンダー
コートとして用いるので、Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材
による凹凸を強固に形成することができ、このベルトの
寿命を長寿命化することができる。
2 Ｏ3 系材のトップコート層を施し表面に凹凸を形成す
るに際して、鋼ベルト、Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材に
対する密着性に優れた９５Ｎｉ−５Ａｌ系材をアンダー
コートとして用いるので、Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材
による凹凸を強固に形成することができ、このベルトの
寿命を長寿命化することができる。
【００１２】本発明におけるベルトのアンダーコートの
厚みは、２０〜５０μｍが好ましい。５０μｍ以上で
は、トップコートと鋼ベルトとの密着性強度を確保する
ことができないし、２０μｍ以下では、好適な熱伝導率
が得られず、トップコート効果を低下させることになる
ので、好ましくない。
厚みは、２０〜５０μｍが好ましい。５０μｍ以上で
は、トップコートと鋼ベルトとの密着性強度を確保する
ことができないし、２０μｍ以下では、好適な熱伝導率
が得られず、トップコート効果を低下させることになる
ので、好ましくない。
【００１３】トップーコートの厚みは、２０〜５０μｍ
（凹凸を同時形成する場合の凸部の高さは含まない）が
好ましい。２０μｍ以下では、好適な熱伝導率が得られ
ないし、５０μｍ以上では、コート全体の厚みが厚過ぎ
てコートが割れ剥離してコート寿命が短命になるので好
ましくない。
（凹凸を同時形成する場合の凸部の高さは含まない）が
好ましい。２０μｍ以下では、好適な熱伝導率が得られ
ないし、５０μｍ以上では、コート全体の厚みが厚過ぎ
てコートが割れ剥離してコート寿命が短命になるので好
ましくない。
【００１４】溶射による凸部は、トップコートと同様好
適な熱伝導率を得かつ密着強度確保の観点から、同系の
材料で形成することが望ましく、その高さは、５０〜１
００μｍが好ましい。５０μｍ以下では、凹凸効果（緩
冷却による凝固シェルの安定生成効果）がないし、１０
０μｍ以上では、凹凸形成コストが増加の割りに凹凸効
果が向上しない。
適な熱伝導率を得かつ密着強度確保の観点から、同系の
材料で形成することが望ましく、その高さは、５０〜１
００μｍが好ましい。５０μｍ以下では、凹凸効果（緩
冷却による凝固シェルの安定生成効果）がないし、１０
０μｍ以上では、凹凸形成コストが増加の割りに凹凸効
果が向上しない。
【００１５】また、凸部の平面形状は、加工性、安定性
の点では真円形が無難と言えるが、真円形に限定される
ものではない。例えば真円形にした場合の径は、０．５
〜１，０mmが好ましい。０．５mm以下では凹凸損耗が早
く、凹凸効果を長時間持続させることは困難になる。
１．０mm以上では、凹凸効果が発現しない この凸部の配置については、規則配置、不規則配置いず
れでもよいが、例えば、凸部の頂部平面積率がベルト面
積に対して３０〜５０％で、ベルトの単位面積、例えば
５０mm2 を単位として近似の値になるように配置するこ
とがより好ましい。
の点では真円形が無難と言えるが、真円形に限定される
ものではない。例えば真円形にした場合の径は、０．５
〜１，０mmが好ましい。０．５mm以下では凹凸損耗が早
く、凹凸効果を長時間持続させることは困難になる。
１．０mm以上では、凹凸効果が発現しない この凸部の配置については、規則配置、不規則配置いず
れでもよいが、例えば、凸部の頂部平面積率がベルト面
積に対して３０〜５０％で、ベルトの単位面積、例えば
５０mm2 を単位として近似の値になるように配置するこ
とがより好ましい。
【００１６】なお、溶射による凹凸形成層に凹部を形成
する場合は、その深さは、５０〜１００μｍが好まし
い。５０μｍ以下では、凹凸効果（緩冷却による凝固シ
ェルの安定生成効果）がないし、１００μｍ以上では、
凹凸形成コストが増加の割りに凹凸効果が向上しない。
する場合は、その深さは、５０〜１００μｍが好まし
い。５０μｍ以下では、凹凸効果（緩冷却による凝固シ
ェルの安定生成効果）がないし、１００μｍ以上では、
凹凸形成コストが増加の割りに凹凸効果が向上しない。
【００１７】また、凹部の平面形状は問わず、連続して
いても、独立していてもよく、配置については、規則配
置、不規則配置いずれでもよいが、この凹部の平面積率
がベルト面積に対して７０〜５０％で、ベルトの単位面
積、例えば５０mm2 を単位として近似の値になるように
配置することがより好ましい。
いても、独立していてもよく、配置については、規則配
置、不規則配置いずれでもよいが、この凹部の平面積率
がベルト面積に対して７０〜５０％で、ベルトの単位面
積、例えば５０mm2 を単位として近似の値になるように
配置することがより好ましい。
【００１８】以下に本発明について説明する。本発明者
等は、鉄鋼の分野で提案されている緩冷却手段の適用を
含めて、アルミを対象とした単ベルト式連続鋳造機にお
ける適性の高いベルトについて、検討し種々の実験を重
ねた。
等は、鉄鋼の分野で提案されている緩冷却手段の適用を
含めて、アルミを対象とした単ベルト式連続鋳造機にお
ける適性の高いベルトについて、検討し種々の実験を重
ねた。
【００１９】アルミは、鉄鋼とは融点、粘性（表面張
力）、凝固組織生成等明らかにことなる性質を有してお
り、このアルミの薄肉鋳片鋳片を安定鋳造するための条
件は明らかに異なり、特に溶融したアルミに直接接触
し、凝固シェルを生成し薄肉鋳片とする湯溜まり部を形
成するベルト、サイド堰、固定堰については、アルミ固
有の個性に応じた条件例えば、冷却特性、潤滑性（剥離
性の容易性）、耐用性等を十分に考慮する必要がある。
本発明者等は、この内のベルトについて、その最適条件
を見い出すために、種々実験を行い、本発明を完成する
に至った。
力）、凝固組織生成等明らかにことなる性質を有してお
り、このアルミの薄肉鋳片鋳片を安定鋳造するための条
件は明らかに異なり、特に溶融したアルミに直接接触
し、凝固シェルを生成し薄肉鋳片とする湯溜まり部を形
成するベルト、サイド堰、固定堰については、アルミ固
有の個性に応じた条件例えば、冷却特性、潤滑性（剥離
性の容易性）、耐用性等を十分に考慮する必要がある。
本発明者等は、この内のベルトについて、その最適条件
を見い出すために、種々実験を行い、本発明を完成する
に至った。
【００２０】
（実施例１）以下に本発明の実施例を説明する。図１は
本発明を実施する単ベルト式連続鋳造機例を示す側断面
概要説明図で、ある。
本発明を実施する単ベルト式連続鋳造機例を示す側断面
概要説明図で、ある。
【００２１】図１において、１は一対のプーリ２ａ，２
ｂに掛け回され無端状に走行する冷却構造１ｗを備えた
金属ベルトで、このベルト表面の両側端部には、チェー
ン等（図示省略）によって連結された多数の耐熱ブロッ
ク３が配設されており、これらの耐熱ブロックは、ベル
トの走行に同期して無端状に移動する。この耐熱ブロッ
ク３は、ベルト表面で湯溜まり部４の両側を形成するサ
イド堰５となる。
ｂに掛け回され無端状に走行する冷却構造１ｗを備えた
金属ベルトで、このベルト表面の両側端部には、チェー
ン等（図示省略）によって連結された多数の耐熱ブロッ
ク３が配設されており、これらの耐熱ブロックは、ベル
トの走行に同期して無端状に移動する。この耐熱ブロッ
ク３は、ベルト表面で湯溜まり部４の両側を形成するサ
イド堰５となる。
【００２２】一方、湯溜まり部４の上流（後部）側は、
後部堰６で仕切られ、前方側が解放されている。したが
って、湯溜まり部４は、ベルト１と一対のサイド堰５
ａ，５ｂと後部堰６によりが形成される。この湯溜まり
部４の上部には、タンディッシュ７が配置されており、
このタンディッシュには、多数の注入孔８を有するロー
ト部９があり、溶融アルミ１０は、タンディッシュ７か
らロート部９の多数の注入孔８を介して、湯溜まり部４
に注入され、冷却されて、凝固シェル１２ｓを生成し、
圧下ロール１１で圧下されてアルミ薄肉鋳片１２として
送り出されるようになっている。図中１３はロート部９
への溶融アルミ供給を制御するストッパーである。
後部堰６で仕切られ、前方側が解放されている。したが
って、湯溜まり部４は、ベルト１と一対のサイド堰５
ａ，５ｂと後部堰６によりが形成される。この湯溜まり
部４の上部には、タンディッシュ７が配置されており、
このタンディッシュには、多数の注入孔８を有するロー
ト部９があり、溶融アルミ１０は、タンディッシュ７か
らロート部９の多数の注入孔８を介して、湯溜まり部４
に注入され、冷却されて、凝固シェル１２ｓを生成し、
圧下ロール１１で圧下されてアルミ薄肉鋳片１２として
送り出されるようになっている。図中１３はロート部９
への溶融アルミ供給を制御するストッパーである。
【００２３】この実施例で、湯溜まりを形成するベルト
１は、図２に示すように、鋼ベルト１ｏの表面に、９５
Ｎｉ−５Ａｌ系材からなるアンダーコート１ａ層とこの
上面のＺｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材からなるトップコー
ト層１ｔを有し、表面に多数の凸部１ｄ（凹部１ｈ）を
形成して、表面に凹凸を形成したベルトである。
１は、図２に示すように、鋼ベルト１ｏの表面に、９５
Ｎｉ−５Ａｌ系材からなるアンダーコート１ａ層とこの
上面のＺｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材からなるトップコー
ト層１ｔを有し、表面に多数の凸部１ｄ（凹部１ｈ）を
形成して、表面に凹凸を形成したベルトである。
【００２４】（実施例２）前記図１に示すような単ベル
ト式連続鋳造機を用いて、まず、鋳造速度２m/min 、溶
融アルミ供給量５４kg/minで、厚み２０mm×幅５００mm
のアルミ薄肉鋳片を鋳造した。このようにしてアルミ薄
肉鋳片を鋳造した結果を、本発明の範囲外であるベルト
を用いた単ベルト式連続鋳造機による連続鋳造の場合と
比較して表１に示した。
ト式連続鋳造機を用いて、まず、鋳造速度２m/min 、溶
融アルミ供給量５４kg/minで、厚み２０mm×幅５００mm
のアルミ薄肉鋳片を鋳造した。このようにしてアルミ薄
肉鋳片を鋳造した結果を、本発明の範囲外であるベルト
を用いた単ベルト式連続鋳造機による連続鋳造の場合と
比較して表１に示した。
【００２５】鋳造操業条件 鋳造温度：６７０〜７００℃ ベルト 母材材質：炭素鋼（ＳＳ４１） 厚み：１．２mm×幅７００mm アンダーコート層（溶射）：９５Ｎｉ−５Ａｌ 厚み：５０μｍ トップコート層（溶射）：Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材 凸部（溶射）：Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材 形成方法：トップコート層上面に孔開き鉄板を配置して
溶射し、鉄板を剥離して形成する方法を採用した。 高さ：１００μｍ 平面径：１．０mm 配置：等間隔で、中心間隔３ｍ 平面積率：５０％ 冷却条件：散水
溶射し、鉄板を剥離して形成する方法を採用した。 高さ：１００μｍ 平面径：１．０mm 配置：等間隔で、中心間隔３ｍ 平面積率：５０％ 冷却条件：散水
【００２６】
【表１】
【００２７】表１に示すように、本発明の実施例（１）
〜（５）では、いずれも鋳造操業を円滑に維持でき、品
質の良好なアルミ薄肉鋳片を製造することができた。こ
れに対して、鋼ベルトを用いた場合（６）では、得られ
たアルミ薄肉鋳片の表面に割れ発生が認められた。さら
に、鋼ベルトにＺｒ2 Ｏ3 系材の一層のコートを施した
ベルトを用いた場合（７）では、コートが大きく剥離し
た。
〜（５）では、いずれも鋳造操業を円滑に維持でき、品
質の良好なアルミ薄肉鋳片を製造することができた。こ
れに対して、鋼ベルトを用いた場合（６）では、得られ
たアルミ薄肉鋳片の表面に割れ発生が認められた。さら
に、鋼ベルトにＺｒ2 Ｏ3 系材の一層のコートを施した
ベルトを用いた場合（７）では、コートが大きく剥離し
た。
【００２８】なお、本実施例では、トップコート層を形
成した後、その上面に同系材（同材を含む）を溶射して
凸部を形成したベルトを用いているが、トップコート層
と凸部高さに相当する厚みの凹凸形成層を同材により溶
射で同時形成した後、腐食加工、レーザー加工等により
凹部を形成したベルトを用いても同様の効果が得られ
る。
成した後、その上面に同系材（同材を含む）を溶射して
凸部を形成したベルトを用いているが、トップコート層
と凸部高さに相当する厚みの凹凸形成層を同材により溶
射で同時形成した後、腐食加工、レーザー加工等により
凹部を形成したベルトを用いても同様の効果が得られ
る。
【００２９】上述のように、本発明は、アルミ薄肉鋳片
を鋳造する単ベルト式連続鋳造機であり、用いるベルト
に特徴を有するものであり、このベルトにおける例え
ば、アンダーコート層，トップコート層の形成方法、凹
凸部の形状、寸法、数、配列、形成方法等、実施例に限
定されるものではなく、単ベルト式連続鋳造機の構造、
鋳造条件に応じて、請求項１および請求項２の範囲内で
変更するものである。
を鋳造する単ベルト式連続鋳造機であり、用いるベルト
に特徴を有するものであり、このベルトにおける例え
ば、アンダーコート層，トップコート層の形成方法、凹
凸部の形状、寸法、数、配列、形成方法等、実施例に限
定されるものではなく、単ベルト式連続鋳造機の構造、
鋳造条件に応じて、請求項１および請求項２の範囲内で
変更するものである。
【００３０】
【発明の効果】本発明においては、単ベルト式連続鋳造
機において湯溜まり部を形成するベルトとして、十分な
耐熱強度を有する鋼ベルトを用い、アルミに対して適度
な熱伝導率、潤滑性を有するトップーコート層と凹凸部
を形成したベルトを配設しているので、アルミの凝固シ
ェル形成を安定化することができ、品質の良好なアルミ
の薄肉鋳片を鋳造することができる。
機において湯溜まり部を形成するベルトとして、十分な
耐熱強度を有する鋼ベルトを用い、アルミに対して適度
な熱伝導率、潤滑性を有するトップーコート層と凹凸部
を形成したベルトを配設しているので、アルミの凝固シ
ェル形成を安定化することができ、品質の良好なアルミ
の薄肉鋳片を鋳造することができる。
【００３１】本発明では、鋼ベルト上面にトップコート
層を形成するに際して、鋼ベルトとトップコート層に対
する密着性に優れたアンダーコート層を介在させている
ので、トップコート層と凹凸部を強固に形成することが
でき、このベルトの寿命を長寿命化することができる。
層を形成するに際して、鋼ベルトとトップコート層に対
する密着性に優れたアンダーコート層を介在させている
ので、トップコート層と凹凸部を強固に形成することが
でき、このベルトの寿命を長寿命化することができる。
【図１】本発明の実施例におけるアルミ鋳造用単ベルト
式連続鋳造機を示す側断面概要説明図。
式連続鋳造機を示す側断面概要説明図。
【図２】（ａ）図は本発明の実施例におけるアルミ鋳造
用単ベルト式連続鋳造機のベルトを示す（ｂ）図Ａａ−
Ａｂ矢視断面概要説明図。
用単ベルト式連続鋳造機のベルトを示す（ｂ）図Ａａ−
Ａｂ矢視断面概要説明図。
【図３】公知の単ベルト式連続鋳造機例の側断面概要説
明図。
明図。
１ ベルト １ｗ 冷却構造 ２ａ，２ｂ プーリ ３ 耐熱ブロック ４ 湯溜まり部 ５ａ，５ｂ サイド堰 ６ 後部堰 ７ タンディッシュ ８ 注入孔 ９ ロート部 １０ 溶融アルミ １１ 圧下ロール １２ アルミ薄肉鋳片 １２ｓ 凝固シェル １３ ストッパー
Claims (2)
- 【請求項１】 無端状に移動する冷却構造を備えたベル
トと、このベルトの上面においてその両側でベルトの走
行と同期して無端状に移動する一対のサイド堰と、ベル
トの後端側に配設された後部堰とにより形成された湯溜
まり部に、溶融アルミを注入し、冷却・凝固させてアル
ミ鋳片を製造するアルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機
において、湯溜まり部を形成するベルトとして、鋼ベル
トの表面に形成された９５Ｎｉ−５Ａｌ系材からなる厚
み２０〜５０μｍのアンダーコート層の上面に形成した
Ｚｒ2 Ｏ3 −８Ｙ2 Ｏ3 系材からなる厚み２０〜５０μ
ｍのトップコート層の表面に同系材による高さ５０〜１
００μｍの凸部を多数形成し、溶融アルミとの接触面に
凹凸部を形成したベルトを配設したことを特徴とするア
ルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機。 - 【請求項２】 請求項１において、トップコート層とそ
の上面に形成する凸部の高さに相当する厚みを有する凹
凸部形成層を同材により溶射で一体的に形成し、溶融ア
ルミとの接触面に深さ５０〜１００μｍの凹部を多数形
成して溶融アルミとの接触面に凹凸部を形成したベルト
を配設したことを特徴とするアルミ鋳造用の単ベルト式
連続鋳造機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8684194A JPH07290208A (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | アルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8684194A JPH07290208A (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | アルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07290208A true JPH07290208A (ja) | 1995-11-07 |
Family
ID=13898049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8684194A Withdrawn JPH07290208A (ja) | 1994-04-25 | 1994-04-25 | アルミ鋳造用の単ベルト式連続鋳造機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07290208A (ja) |
-
1994
- 1994-04-25 JP JP8684194A patent/JPH07290208A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010703 |