JPH07286088A - 接着性樹脂組成物 - Google Patents
接着性樹脂組成物Info
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- JPH07286088A JPH07286088A JP8063694A JP8063694A JPH07286088A JP H07286088 A JPH07286088 A JP H07286088A JP 8063694 A JP8063694 A JP 8063694A JP 8063694 A JP8063694 A JP 8063694A JP H07286088 A JPH07286088 A JP H07286088A
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- JP
- Japan
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- polyethylene
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- adhesive resin
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ポリプロピレン系重合体とポリエ
チレン系重合体間の強固な接着性を付与する接着性樹脂
組成物を提供することを目的とする。 【構成】 （Ａ）ＭＦＲが３０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ
が７、立体規則性がＮＭＲによるｍｍで９８％であるホ
モポリプロピレンとの間の平らな界面におけるクラック
の臨界歪みエネルギー解放率（Ｇｃ）を非対称ダブルカ
ンティレバービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範
囲で測定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であり、ＤＳＣ
による融解ピーク温度が５０〜９５℃であるポリエチレ
ン−エチレン／ブテン−ポリエチレントリブロック共重
合体１０〜５０重量％および、（Ｂ）密度が０．９２０
〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 であり、ＤＳＣによる融解ピー
ク温度が９０〜１３０℃であるポリエチレン５０〜９０
重量％とからなる接着性樹脂組成物。
チレン系重合体間の強固な接着性を付与する接着性樹脂
組成物を提供することを目的とする。 【構成】 （Ａ）ＭＦＲが３０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ
が７、立体規則性がＮＭＲによるｍｍで９８％であるホ
モポリプロピレンとの間の平らな界面におけるクラック
の臨界歪みエネルギー解放率（Ｇｃ）を非対称ダブルカ
ンティレバービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範
囲で測定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であり、ＤＳＣ
による融解ピーク温度が５０〜９５℃であるポリエチレ
ン−エチレン／ブテン−ポリエチレントリブロック共重
合体１０〜５０重量％および、（Ｂ）密度が０．９２０
〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 であり、ＤＳＣによる融解ピー
ク温度が９０〜１３０℃であるポリエチレン５０〜９０
重量％とからなる接着性樹脂組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は異種高分子材料，特にポ
リプロピレン系重合体とポリエチレン系重合体とを強固
に接着するための接着性樹脂組成物およびその積層体に
関する。
リプロピレン系重合体とポリエチレン系重合体とを強固
に接着するための接着性樹脂組成物およびその積層体に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリプロピレン系重合体、ポリエチレン
系重合体は、共に耐薬品性、加工性、軽量性に優れ、安
価で豊富に供給されており、比較的バランスのとれた物
性を有するため、家庭用品、機械分野、輸送機器、事務
用機器、電気・電子器具用材料、包装材料など各種産業
分野に広く利用されている。
系重合体は、共に耐薬品性、加工性、軽量性に優れ、安
価で豊富に供給されており、比較的バランスのとれた物
性を有するため、家庭用品、機械分野、輸送機器、事務
用機器、電気・電子器具用材料、包装材料など各種産業
分野に広く利用されている。
【０００３】しかし、産業の発達にともない、単品の樹
脂ではそのニーズに対し性能的に全て応えられるものは
なく、それぞれの特長を発揮させるように組み合わせ
（積層、接着など）て用いることが広く採用されてい
る。
脂ではそのニーズに対し性能的に全て応えられるものは
なく、それぞれの特長を発揮させるように組み合わせ
（積層、接着など）て用いることが広く採用されてい
る。
【０００４】この場合、ポリプロピレン系重合体とポリ
エチレン系重合体は共に相溶性が悪く、直接積層するこ
とは極めて困難であり、またこれらの樹脂は非極性物質
であるため通常の接着剤による接着も強度があまり強く
ならない問題がある。このためラミネートする際には一
方または双方の接着面をコロナ放電処理、あるいはシラ
ンカップリング剤、チタンカップリング剤などによる表
面処理をした後、ウレタン系接着剤などの接着剤を用
い、ドライラミネートをあるいは押出ラミネートをする
等繁雑な操作を必要としていた。
エチレン系重合体は共に相溶性が悪く、直接積層するこ
とは極めて困難であり、またこれらの樹脂は非極性物質
であるため通常の接着剤による接着も強度があまり強く
ならない問題がある。このためラミネートする際には一
方または双方の接着面をコロナ放電処理、あるいはシラ
ンカップリング剤、チタンカップリング剤などによる表
面処理をした後、ウレタン系接着剤などの接着剤を用
い、ドライラミネートをあるいは押出ラミネートをする
等繁雑な操作を必要としていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかるコロ
ナ放電処理あるいはカップリング剤による前処理を用い
なくともポリプロピレン系重合体とポリエチレン系重合
体間の強固な接着性を発現できる接着性樹脂組成物の開
発を目的とする。
ナ放電処理あるいはカップリング剤による前処理を用い
なくともポリプロピレン系重合体とポリエチレン系重合
体間の強固な接着性を発現できる接着性樹脂組成物の開
発を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題は、（１）
（Ａ）ＭＦＲが３０ｇ／10分、Ｍｗ／Ｍｎが７、立体規
則性がＮＭＲによるｍｍで９８％であるホモポリプロピ
レンとの間の平らな界面におけるクラックの臨界歪みエ
ネルギー解放率（以下Ｇｃと略記する。）を非対称ダブ
ルカンティレバービーム法で位相角が−２°〜−１２°
の範囲で測定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であり、Ｄ
ＳＣによる融解ピーク温度が５０〜９５℃であるポリエ
チレン−エチレン／ブテン−ポリエチレントリブロック
共重合体１０〜５０重量％および、（Ｂ）密度が０．９
２０〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 であり、ＤＳＣによる融解
ピーク温度が９０〜１３０℃であるポリエチレン５０〜
９０重量％とからなる接着性樹脂組成物、および（２）
上記（１）記載の接着性樹脂組成物からなる層とプロピ
レン系重合体層とからなる積層体であり、その層間の平
らな界面におけるクラックの臨界エネルギー歪み解放率
（以下Ｇcsと略記する。）を非対称ダブルカンティレバ
ービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範囲で測定し
た場合、１００Ｊ／ｍ2 以上である積層体により解決す
ることができる。以下、本発明を詳細に説明する。
（Ａ）ＭＦＲが３０ｇ／10分、Ｍｗ／Ｍｎが７、立体規
則性がＮＭＲによるｍｍで９８％であるホモポリプロピ
レンとの間の平らな界面におけるクラックの臨界歪みエ
ネルギー解放率（以下Ｇｃと略記する。）を非対称ダブ
ルカンティレバービーム法で位相角が−２°〜−１２°
の範囲で測定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であり、Ｄ
ＳＣによる融解ピーク温度が５０〜９５℃であるポリエ
チレン−エチレン／ブテン−ポリエチレントリブロック
共重合体１０〜５０重量％および、（Ｂ）密度が０．９
２０〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 であり、ＤＳＣによる融解
ピーク温度が９０〜１３０℃であるポリエチレン５０〜
９０重量％とからなる接着性樹脂組成物、および（２）
上記（１）記載の接着性樹脂組成物からなる層とプロピ
レン系重合体層とからなる積層体であり、その層間の平
らな界面におけるクラックの臨界エネルギー歪み解放率
（以下Ｇcsと略記する。）を非対称ダブルカンティレバ
ービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範囲で測定し
た場合、１００Ｊ／ｍ2 以上である積層体により解決す
ることができる。以下、本発明を詳細に説明する。
【０００７】（ポリエチレン−エチレン／ブテン−ポリ
エチレントリブロックコポリマー）本発明の接着性樹脂
組成物において使用されるポリエチレン−エチレン／ブ
テン−ポリエチレントリブロックコポリマー（以下ＴＢ
Ｃと略記する。）は、分子の中央にエチレン／ブテンの
共重合体ブロックが位置し、その両側にポリエチレンブ
ロックがそれぞれ位置するものである。
エチレントリブロックコポリマー）本発明の接着性樹脂
組成物において使用されるポリエチレン−エチレン／ブ
テン−ポリエチレントリブロックコポリマー（以下ＴＢ
Ｃと略記する。）は、分子の中央にエチレン／ブテンの
共重合体ブロックが位置し、その両側にポリエチレンブ
ロックがそれぞれ位置するものである。
【０００８】本発明において使用されるＴＢＣはＭＦＲ
（ＪＩＳ Ｋ７２１０）が３０ｇ／10分、Ｍｗ／Ｍｎが
７、立体規則性がＮＭＲによるｍｍで９８％であるホモ
ポリプロピレンとの間の平らな界面におけるクラックの
臨界歪みエネルギー解放率（Ｇｃ）を非対称ダブルカン
ティレバービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範囲
で測定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であることが必要
であり、１５０Ｊ／ｍ2 以上であることが好ましい。Ｇ
ｃが１００Ｊ／ｍ2 未満では良好な接着強度を発現する
ことができない。
（ＪＩＳ Ｋ７２１０）が３０ｇ／10分、Ｍｗ／Ｍｎが
７、立体規則性がＮＭＲによるｍｍで９８％であるホモ
ポリプロピレンとの間の平らな界面におけるクラックの
臨界歪みエネルギー解放率（Ｇｃ）を非対称ダブルカン
ティレバービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範囲
で測定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であることが必要
であり、１５０Ｊ／ｍ2 以上であることが好ましい。Ｇ
ｃが１００Ｊ／ｍ2 未満では良好な接着強度を発現する
ことができない。
【０００９】本発明において使用されるＴＢＣのＤＳＣ
による融解ピーク温度は５０〜９５℃であることが必要
であり、７０〜９０℃であることが好ましい。ＤＳＣに
よる融解ピーク温度が５０℃未満では接着強度が低下
し、９５℃を超えると低温で接着した場合接着強度が発
現しない。
による融解ピーク温度は５０〜９５℃であることが必要
であり、７０〜９０℃であることが好ましい。ＤＳＣに
よる融解ピーク温度が５０℃未満では接着強度が低下
し、９５℃を超えると低温で接着した場合接着強度が発
現しない。
【００１０】本発明において使用されるＴＢＣは、一般
的にはブタジエンの重合体を水添する事により製造でき
る。
的にはブタジエンの重合体を水添する事により製造でき
る。
【００１１】（界面強度測定法）ここで界面強度は界面
に存在するクラックの臨界歪エネルギー解放率（Ｇｃ又
はＧcs）で定義される。界面のＧｃ又はＧcsを測定する
ためには非対称ダブルカンティレバービーム法（以下Ａ
ＤＣＢと略記する。）を用いた。これはクラックを界面
に沿って走らせるためである。クラックの成長方向を決
定するパラメータは次式で定義される位相角Ψである。 Ψ＝ｔａｎ-1（ＫII／ＫI ） ここでＫI 、ＫIIはモードＩ、モードＩＩに対する応力
拡大係数である。位相角ΨはＡＤＣＢのジオメトリー、
各材料の弾性率、ポアソン比、クラック長に依存する
が、数値的には境界要素法（ＢＥＭ）、有限要素法（Ｆ
ＥＭ）により評価される。本発明ではＧｃ又はＧcsを位
相角が−２〜−１２°の範囲で測定することが必要であ
る。位相角が−１２°未満では界面のクラックは薄い方
の材料中に進入してしまい、正確にＧｃ又はＧcsを評価
することができない。一方位相角が−２°を超えると界
面でのクラックの成長は不安定であり、やはり正確にＧ
ｃ又はＧcsを評価することができない。
に存在するクラックの臨界歪エネルギー解放率（Ｇｃ又
はＧcs）で定義される。界面のＧｃ又はＧcsを測定する
ためには非対称ダブルカンティレバービーム法（以下Ａ
ＤＣＢと略記する。）を用いた。これはクラックを界面
に沿って走らせるためである。クラックの成長方向を決
定するパラメータは次式で定義される位相角Ψである。 Ψ＝ｔａｎ-1（ＫII／ＫI ） ここでＫI 、ＫIIはモードＩ、モードＩＩに対する応力
拡大係数である。位相角ΨはＡＤＣＢのジオメトリー、
各材料の弾性率、ポアソン比、クラック長に依存する
が、数値的には境界要素法（ＢＥＭ）、有限要素法（Ｆ
ＥＭ）により評価される。本発明ではＧｃ又はＧcsを位
相角が−２〜−１２°の範囲で測定することが必要であ
る。位相角が−１２°未満では界面のクラックは薄い方
の材料中に進入してしまい、正確にＧｃ又はＧcsを評価
することができない。一方位相角が−２°を超えると界
面でのクラックの成長は不安定であり、やはり正確にＧ
ｃ又はＧcsを評価することができない。
【００１２】（ポリエチレン）本発明の接着性樹脂組成
物における（Ｂ）ポリエチレン（以下ＰＥと略記す
る。）のＤＳＣによる融解ピーク温度は９０〜１３０℃
であることが必要である。ＤＳＣによる融解ピーク温度
が９０℃未満であると、接着強度が低下する。また１３
０℃を超えると低温で接着した場合接着強度が発現しな
い。
物における（Ｂ）ポリエチレン（以下ＰＥと略記す
る。）のＤＳＣによる融解ピーク温度は９０〜１３０℃
であることが必要である。ＤＳＣによる融解ピーク温度
が９０℃未満であると、接着強度が低下する。また１３
０℃を超えると低温で接着した場合接着強度が発現しな
い。
【００１３】また、（Ｂ）ポリエチレンの密度は０．９
２０〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 であり、０．９４０〜０．
９６５ｇ／ｃｍ3 が好ましい。密度が０．９２０ｇ／ｃ
ｍ3 未満では高温での接着性が悪く、０．９６５ｇ／ｃ
ｍ3 を超えるものは製造しにくい。
２０〜０．９６５ｇ／ｃｍ3 であり、０．９４０〜０．
９６５ｇ／ｃｍ3 が好ましい。密度が０．９２０ｇ／ｃ
ｍ3 未満では高温での接着性が悪く、０．９６５ｇ／ｃ
ｍ3 を超えるものは製造しにくい。
【００１４】かかるポリエチレンは高・中・低密度ポリ
エチレンと通常よばれているものであり、低・中・高圧
法により、製造される。
エチレンと通常よばれているものであり、低・中・高圧
法により、製造される。
【００１５】（組成割合）本発明の接着性樹脂組成物に
おいて、Ａ成分は１０〜５０重量％、Ｂ成分は９０〜５
０重量％である。Ａ成分が１０重量％未満では良好な接
着強度が得られない。また５０重量％を超えると得られ
る積層体の腰がなく好ましくない。
おいて、Ａ成分は１０〜５０重量％、Ｂ成分は９０〜５
０重量％である。Ａ成分が１０重量％未満では良好な接
着強度が得られない。また５０重量％を超えると得られ
る積層体の腰がなく好ましくない。
【００１６】（組成物の製造方法）本発明の接着性樹脂
組成物を製造するにあたり、合成樹脂および合成ゴムの
分野において広く利用されている熱、酸素、光等に対す
る安定剤、難燃剤、充填剤、着色剤、滑剤、可塑剤なら
びに帯電防止剤のごとき添加剤を使用目的に応じて本発
明の接着性樹脂組成物の特性を本質的に損なわない範囲
で添加してもよい。
組成物を製造するにあたり、合成樹脂および合成ゴムの
分野において広く利用されている熱、酸素、光等に対す
る安定剤、難燃剤、充填剤、着色剤、滑剤、可塑剤なら
びに帯電防止剤のごとき添加剤を使用目的に応じて本発
明の接着性樹脂組成物の特性を本質的に損なわない範囲
で添加してもよい。
【００１７】本発明の接着性樹脂組成物は前記のＡ成分
（ＴＢＣ）、Ｂ成分（ＰＥ）および添加剤を均一に配合
させることによって目的を達成することができる。その
配合方法、混合方法については特に制限はなく、合成樹
脂の分野において一般に行われている方法を適用すれば
良い。混合方法としては、一般に行われているヘンシェ
ルミキサー、タンブラーおよびリボンミキサーのごとき
混合機を使用してドライブレンドする方法ならびにオー
プンロール、押出混合機、ニーダーおよびバンバリーの
ごとき混合機を用いて溶融させながら混合させる方法が
あげられる。これらの方法のうち、いっそう均一な樹脂
組成物を得るにはこれらの混合方法を二種以上併用させ
るとよい。例えば、あらかじめドライブレンドさせた
後、その混合物を溶融混合させる方法があげられる。ド
ライブレンドを併用する場合でも、溶融混合させる方法
を一種または二種以上併用する場合でも、後記の成形方
法によって成形物を製造するにあたり、ペレタイザーを
使用してペレットにして用いることが特に好ましい。
（ＴＢＣ）、Ｂ成分（ＰＥ）および添加剤を均一に配合
させることによって目的を達成することができる。その
配合方法、混合方法については特に制限はなく、合成樹
脂の分野において一般に行われている方法を適用すれば
良い。混合方法としては、一般に行われているヘンシェ
ルミキサー、タンブラーおよびリボンミキサーのごとき
混合機を使用してドライブレンドする方法ならびにオー
プンロール、押出混合機、ニーダーおよびバンバリーの
ごとき混合機を用いて溶融させながら混合させる方法が
あげられる。これらの方法のうち、いっそう均一な樹脂
組成物を得るにはこれらの混合方法を二種以上併用させ
るとよい。例えば、あらかじめドライブレンドさせた
後、その混合物を溶融混合させる方法があげられる。ド
ライブレンドを併用する場合でも、溶融混合させる方法
を一種または二種以上併用する場合でも、後記の成形方
法によって成形物を製造するにあたり、ペレタイザーを
使用してペレットにして用いることが特に好ましい。
【００１８】本発明の接着性樹脂組成物を用いてポリプ
ロピレン系重合体とポリエチレン系重合体を接着させる
手法としては合成樹脂の分野で一般に実施されている熱
融着方法による。また、押出成形機を用いてシート状に
成形した後、このシートを真空成形法、圧空成形法など
の二次加工方法によって所望の形状に成形したあと接着
させてもよい。
ロピレン系重合体とポリエチレン系重合体を接着させる
手法としては合成樹脂の分野で一般に実施されている熱
融着方法による。また、押出成形機を用いてシート状に
成形した後、このシートを真空成形法、圧空成形法など
の二次加工方法によって所望の形状に成形したあと接着
させてもよい。
【００１９】（ポリプロピレン系重合体）本発明の積層
体を構成するポリプロピレン系重合体層に使用されるポ
リプロピレン系重合体（以下ＰＰと略記する。）として
は、ブロック共重合体、ランダム共重合体またはプロピ
レンの単独重合体（ホモポリプロピレン）を単独或いは
２種類以上組み合わせて使用することができる。共重合
体のコモノマーとしては、エチレン、ブテン−１、ペン
テン−１、ヘキセン−１等のプロピレン以外のα−オレ
フィン類が用いられるが、なかでもエチレンが特に好ま
しい。これらのポリプロピレンは、ＭＦＲが低いものを
有機過酸化物とともに混練してビスブレイクしたもので
あってもよい。
体を構成するポリプロピレン系重合体層に使用されるポ
リプロピレン系重合体（以下ＰＰと略記する。）として
は、ブロック共重合体、ランダム共重合体またはプロピ
レンの単独重合体（ホモポリプロピレン）を単独或いは
２種類以上組み合わせて使用することができる。共重合
体のコモノマーとしては、エチレン、ブテン−１、ペン
テン−１、ヘキセン−１等のプロピレン以外のα−オレ
フィン類が用いられるが、なかでもエチレンが特に好ま
しい。これらのポリプロピレンは、ＭＦＲが低いものを
有機過酸化物とともに混練してビスブレイクしたもので
あってもよい。
【００２０】
【実施例】以下、実施例、比較例によって本発明をさら
に詳しく説明する。ＴＢＣのＧｃ、接着性樹脂組成物か
らなる層とプロピレン系重合体層とのＧcsは以下のよう
にして測定した。試料をプレス成形し約１ｍｍの厚みの
シートを作成し、該シートをプレスにより成形した基準
ポリプロピレンのシートと重ね、２００℃で１０分間プ
レス成形機で加熱し、平面状の界面を形成させた。界面
に厚み０．２５ｍｍのカミソリ刃でクラックを入れ、Ｇ
ｃをＡＤＣＢ法（雑誌Closed Loop,1990年23巻3929ペー
ジに記載されている）で行った。位相角は両シートの厚
みの比で制御し、境界要素法（ＢＥＭ法）を用い評価し
た。測定は位相角−７°で行っている。
に詳しく説明する。ＴＢＣのＧｃ、接着性樹脂組成物か
らなる層とプロピレン系重合体層とのＧcsは以下のよう
にして測定した。試料をプレス成形し約１ｍｍの厚みの
シートを作成し、該シートをプレスにより成形した基準
ポリプロピレンのシートと重ね、２００℃で１０分間プ
レス成形機で加熱し、平面状の界面を形成させた。界面
に厚み０．２５ｍｍのカミソリ刃でクラックを入れ、Ｇ
ｃをＡＤＣＢ法（雑誌Closed Loop,1990年23巻3929ペー
ジに記載されている）で行った。位相角は両シートの厚
みの比で制御し、境界要素法（ＢＥＭ法）を用い評価し
た。測定は位相角−７°で行っている。
【００２１】（実施例１〜８、比較例１〜４）表１〜表
３に示す各成分を表４に示す割合で配合し、ヘンシェル
ミキサーにより５分間ドライブレンドを行った後、３０
φの同方向２軸押出機で混練し、ペレットを製造したの
ち、該接着性樹脂組成物をプレス成形により約１ｍｍの
厚みのシートを得た。該組成物からなるシートをポリプ
ロピレンのシートと重ね、プレスにより２００℃１０分
間加熱して積層体を製造し、１８０度ピールテスト法に
より剥離強度を評価した。得られた結果を表４に示す。
３に示す各成分を表４に示す割合で配合し、ヘンシェル
ミキサーにより５分間ドライブレンドを行った後、３０
φの同方向２軸押出機で混練し、ペレットを製造したの
ち、該接着性樹脂組成物をプレス成形により約１ｍｍの
厚みのシートを得た。該組成物からなるシートをポリプ
ロピレンのシートと重ね、プレスにより２００℃１０分
間加熱して積層体を製造し、１８０度ピールテスト法に
より剥離強度を評価した。得られた結果を表４に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】
【発明の効果】本発明の接着性樹脂組成を用いる事によ
り、ポリプロピレン系重合体と良好な接着性を有する積
層体が得られる。従って本発明の接着性樹脂組成物はラ
ミネートフィルム、多層シート用の材料として好適であ
る。
り、ポリプロピレン系重合体と良好な接着性を有する積
層体が得られる。従って本発明の接着性樹脂組成物はラ
ミネートフィルム、多層シート用の材料として好適であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 （Ａ）ＭＦＲが３０ｇ／10分、Ｍｗ／Ｍ
ｎが７、立体規則性がＮＭＲによるｍｍで９８％である
ホモポリプロピレンとの間の平らな界面におけるクラッ
クの臨界歪みエネルギー解放率を非対称ダブルカンティ
レバービーム法で位相角が−２°〜−１２°の範囲で測
定した場合、１００Ｊ／ｍ2 以上であり、ＤＳＣによる
融解ピーク温度が５０〜９５℃であるポリエチレン−エ
チレン／ブテン−ポリエチレントリブロック共重合体１
０〜５０重量％および、（Ｂ）密度が０．９２０〜０．
９６５ｇ／ｃｍ3 であり、ＤＳＣによる融解ピーク温度
が９０〜１３０℃であるポリエチレン５０〜９０重量％
とからなる接着性樹脂組成物。 - 【請求項２】 請求項１記載の接着性樹脂組成物からな
る層とプロピレン系重合体層とからなる積層体であり、
その層間の平らな界面におけるクラックの臨界エネルギ
ー歪み解放率を非対称ダブルカンティレバービーム法で
位相角が−２°〜−１２°の範囲で測定した場合、１０
０Ｊ／ｍ2 以上である積層体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8063694A JPH07286088A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 接着性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8063694A JPH07286088A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 接着性樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07286088A true JPH07286088A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13723867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8063694A Pending JPH07286088A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 接着性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07286088A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6500505B2 (en) | 1998-05-15 | 2002-12-31 | Cryovac, Inc. | Thermoplastic film with good interply adhesion |
-
1994
- 1994-04-19 JP JP8063694A patent/JPH07286088A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6500505B2 (en) | 1998-05-15 | 2002-12-31 | Cryovac, Inc. | Thermoplastic film with good interply adhesion |
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