JPH07278868A - 高けい素鋼板の靭性改善方法 - Google Patents
高けい素鋼板の靭性改善方法Info
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- JPH07278868A JPH07278868A JP7237194A JP7237194A JPH07278868A JP H07278868 A JPH07278868 A JP H07278868A JP 7237194 A JP7237194 A JP 7237194A JP 7237194 A JP7237194 A JP 7237194A JP H07278868 A JPH07278868 A JP H07278868A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高けい素鋼板に生じおすい粒内劈開割れとか
粒界割れ等の微小な亀裂の伝播に起因する折損事故を防
止し、且つ応力集中部における靭性を高めて強度向上と
装置の小型化及び高効率化をはかることができる高けい
素鋼板を提供することを目的とする。 【構成】 高けい素鋼板を所定の形状に打抜き加工を施
して得られた板材３の上記打抜き加工による切断面２を
全面的に被覆する位置に、電解メッキ法により該高けい
素鋼板よりも塑性変形態が大きく、靭性に富む鉄メッキ
層４を形成した靭性改善方法を提供する。電解メッキ法
に用いる鉄メッキ浴として、塩化鉄（ＦｅＣｌ2・４Ｈ2
Ｏ）と塩化カルシウム（ＣａＣｌ2）で構成された塩化
物浴を採用し、この鉄メッキ浴の温度を８５（℃）以
上、ｐＨを１．２〜１．８、電流密度を２〜８（Ａ／ｄ
ｍ2）とする。
粒界割れ等の微小な亀裂の伝播に起因する折損事故を防
止し、且つ応力集中部における靭性を高めて強度向上と
装置の小型化及び高効率化をはかることができる高けい
素鋼板を提供することを目的とする。 【構成】 高けい素鋼板を所定の形状に打抜き加工を施
して得られた板材３の上記打抜き加工による切断面２を
全面的に被覆する位置に、電解メッキ法により該高けい
素鋼板よりも塑性変形態が大きく、靭性に富む鉄メッキ
層４を形成した靭性改善方法を提供する。電解メッキ法
に用いる鉄メッキ浴として、塩化鉄（ＦｅＣｌ2・４Ｈ2
Ｏ）と塩化カルシウム（ＣａＣｌ2）で構成された塩化
物浴を採用し、この鉄メッキ浴の温度を８５（℃）以
上、ｐＨを１．２〜１．８、電流密度を２〜８（Ａ／ｄ
ｍ2）とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高遠心力が作用し、且つ
スロット部で応力集中を生じる高速電動機の鉄心のよう
に機械的強度面で苛酷な使用条件が要求される低損失，
低磁歪鉄心部材として使用される高けい素鋼板の靭性改
善方法に関するものである。
スロット部で応力集中を生じる高速電動機の鉄心のよう
に機械的強度面で苛酷な使用条件が要求される低損失，
低磁歪鉄心部材として使用される高けい素鋼板の靭性改
善方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に高速電動機は高周波数で運転され
るため、商用電源で駆動される汎用電動機に比して相対
的に鉄損が大きくなるという問題がある。従って高速電
動機の効率の向上と小型化をはかるには鉄損をいかに低
減するかが問題であり、低損失の鉄心材の実現が望まれ
ている。又、高速回転時には回転子に大きな遠心力が作
用するので、回転子の強度についての検討も重要な課題
となっている。
るため、商用電源で駆動される汎用電動機に比して相対
的に鉄損が大きくなるという問題がある。従って高速電
動機の効率の向上と小型化をはかるには鉄損をいかに低
減するかが問題であり、低損失の鉄心材の実現が望まれ
ている。又、高速回転時には回転子に大きな遠心力が作
用するので、回転子の強度についての検討も重要な課題
となっている。
【０００３】他方で従来から電磁鋼板として多用されて
いる高けい素鋼板は、鉄（Ｆｅ）とシリコン（Ｓｉ）の
合金であり、鉄にシリコンを添加することによって電気
抵抗を高め、交流磁気特性を改善している。しかしシリ
コンを３．５％以上添加すると鋼が脆化して冷間圧延が
できないので、３．５％以上シリコンを添加した鋼板は
実用化されていなかったが、近年の熱間圧延板の結晶組
織の最適化とか脆性材料の圧延技術の開発に基づく圧延
加工技術の革新と、ＣＶＤ処理及び熱拡散技術との併用
によって６．５％けい素鋼板（以下高けい素鋼板と称す
る）の量産が可能となっている。
いる高けい素鋼板は、鉄（Ｆｅ）とシリコン（Ｓｉ）の
合金であり、鉄にシリコンを添加することによって電気
抵抗を高め、交流磁気特性を改善している。しかしシリ
コンを３．５％以上添加すると鋼が脆化して冷間圧延が
できないので、３．５％以上シリコンを添加した鋼板は
実用化されていなかったが、近年の熱間圧延板の結晶組
織の最適化とか脆性材料の圧延技術の開発に基づく圧延
加工技術の革新と、ＣＶＤ処理及び熱拡散技術との併用
によって６．５％けい素鋼板（以下高けい素鋼板と称す
る）の量産が可能となっている。
【０００４】この高けい素鋼板は高周波磁気特性に優
れ、磁歪も大幅に低減されているので、電気機器の高効
率化と小型化，低騒音化がはかれるという利点があり、
前記した高速電動機用の低損失，低磁歪鉄心部材として
の用途が注目されている。
れ、磁歪も大幅に低減されているので、電気機器の高効
率化と小型化，低騒音化がはかれるという利点があり、
前記した高速電動機用の低損失，低磁歪鉄心部材として
の用途が注目されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記高けい素鋼板は、
平均粒径が約０．７〜１．１ｍｍの粗大結晶粒組織を有
し、従来の無方向性けい素鋼板に比して鉄損が約２分の
１，透磁率が約９倍、磁歪が約１０分の１、引張強度は
約１．６倍大きいという優れた磁気特性を有している
が、引張破断伸びは約３％と従来の材料に比して約１０
分の１であるため、打抜き加工を施すと粒界割れとか粒
内劈開割れによる微小な亀裂が生じやすく、加工性が悪
い上に靭性の面からも従来の鋼板に劣っており、切欠き
感受性が大きいという難点がある。
平均粒径が約０．７〜１．１ｍｍの粗大結晶粒組織を有
し、従来の無方向性けい素鋼板に比して鉄損が約２分の
１，透磁率が約９倍、磁歪が約１０分の１、引張強度は
約１．６倍大きいという優れた磁気特性を有している
が、引張破断伸びは約３％と従来の材料に比して約１０
分の１であるため、打抜き加工を施すと粒界割れとか粒
内劈開割れによる微小な亀裂が生じやすく、加工性が悪
い上に靭性の面からも従来の鋼板に劣っており、切欠き
感受性が大きいという難点がある。
【０００６】特に上記高けい素鋼板に良好な打抜き加工
性を施すため、小クリアランス化や温間打抜き等の工夫
をしても、加工時の剪断と曲げの力によって図５に示す
ように打抜き加工による高けい素鋼板１の切断面２に粒
内劈開割れＡが生じたり、図６に示すように同切断面２
に粒界割れＢが生じることが多々あり、これら粒内劈開
割れＡとか粒界割れＢによって高けい素鋼板１に微小な
亀裂が多数生じてしまうことになる。
性を施すため、小クリアランス化や温間打抜き等の工夫
をしても、加工時の剪断と曲げの力によって図５に示す
ように打抜き加工による高けい素鋼板１の切断面２に粒
内劈開割れＡが生じたり、図６に示すように同切断面２
に粒界割れＢが生じることが多々あり、これら粒内劈開
割れＡとか粒界割れＢによって高けい素鋼板１に微小な
亀裂が多数生じてしまうことになる。
【０００７】又、上記の加工時に微小な亀裂が生じない
場合でも、高けい素鋼板は従来材に比して本質的に靭性
が乏しく、且つ切欠感受性が大きいため、実際の使用時
における応力集中部で上記のような微小な亀裂が生じる
ことがあり、一旦生じた亀裂が周囲に伝播することによ
って高けい素鋼板が折損することになり易い。
場合でも、高けい素鋼板は従来材に比して本質的に靭性
が乏しく、且つ切欠感受性が大きいため、実際の使用時
における応力集中部で上記のような微小な亀裂が生じる
ことがあり、一旦生じた亀裂が周囲に伝播することによ
って高けい素鋼板が折損することになり易い。
【０００８】従って前記した高速電動機の鉄心のよう
に、高遠心力が作用するとともにスロット部で応力集中
を生じるような苛酷な使用条件が要求される機械構造部
材に上記高けい素鋼板を採用するためには、応力集中
部、特に表面近傍の靭性を向上させる対策が必要とな
る。
に、高遠心力が作用するとともにスロット部で応力集中
を生じるような苛酷な使用条件が要求される機械構造部
材に上記高けい素鋼板を採用するためには、応力集中
部、特に表面近傍の靭性を向上させる対策が必要とな
る。
【０００９】そこで本発明はこのような従来の高けい素
鋼板が有している課題を解消して、上記粒内劈開割れと
か粒界割れ等の微小な亀裂の伝播に起因する折損事故を
防止するとともに、応力集中部における靭性を高めて高
速電動機等の強度向上及び小型化，高効率化をはかるこ
とができる高けい素鋼板を提供することを目的とするも
のである。
鋼板が有している課題を解消して、上記粒内劈開割れと
か粒界割れ等の微小な亀裂の伝播に起因する折損事故を
防止するとともに、応力集中部における靭性を高めて高
速電動機等の強度向上及び小型化，高効率化をはかるこ
とができる高けい素鋼板を提供することを目的とするも
のである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、上記の高けい素鋼板を適宜な切断加工法
に基づいて所定の形状に打抜き加工を施し、得られた板
材の上記打抜き加工による切断面を全面的に被覆する位
置に、電解メッキ法により該高けい素鋼板よりも塑性変
形態が大きく、靭性に富む鉄メッキ層を形成した靭性改
善方法を提供する。
成するために、上記の高けい素鋼板を適宜な切断加工法
に基づいて所定の形状に打抜き加工を施し、得られた板
材の上記打抜き加工による切断面を全面的に被覆する位
置に、電解メッキ法により該高けい素鋼板よりも塑性変
形態が大きく、靭性に富む鉄メッキ層を形成した靭性改
善方法を提供する。
【００１１】上記電解メッキ法に用いる鉄メッキ浴とし
て、塩化鉄（ＦｅＣｌ2・４Ｈ2Ｏ）と塩化カルシウム
（ＣａＣｌ2）で構成された塩化物浴を採用し、この鉄
メッキ浴の温度を８５（℃）以上、ｐＨを１．２〜１．
８、電流密度を２〜８（Ａ／ｄｍ2）とする。更に電解
メッキ法によって鉄メッキ層を形成した後に短時間の真
空焼なまし操作を実施する方法を提供する。
て、塩化鉄（ＦｅＣｌ2・４Ｈ2Ｏ）と塩化カルシウム
（ＣａＣｌ2）で構成された塩化物浴を採用し、この鉄
メッキ浴の温度を８５（℃）以上、ｐＨを１．２〜１．
８、電流密度を２〜８（Ａ／ｄｍ2）とする。更に電解
メッキ法によって鉄メッキ層を形成した後に短時間の真
空焼なまし操作を実施する方法を提供する。
【００１２】
【作用】かかる靭性改善方法によれば、板材の打抜き加
工による切断面を全面的に被覆する位置に形成された鉄
メッキ層が高けい素鋼板で成る板材に比して塑性変形態
が大きくて靭性に富んでいることにより、該鉄メッキ層
によって板材の靭性が高められ、特に該板材に対する応
力集中に起因する亀裂の発生が防止される。
工による切断面を全面的に被覆する位置に形成された鉄
メッキ層が高けい素鋼板で成る板材に比して塑性変形態
が大きくて靭性に富んでいることにより、該鉄メッキ層
によって板材の靭性が高められ、特に該板材に対する応
力集中に起因する亀裂の発生が防止される。
【００１３】仮に打抜き加工によってけい素鋼板の切断
面に微小な粒内劈開割れとか粒界割れが生じた場合であ
っても、上記鉄メッキ層の一部がこれら粒内劈開割れと
か粒界割れ内に充填された状態となって以後の伝播現象
が防止され、板材の折損事故が生じないという作用が得
られる。又、電解メッキ法によって得られた鉄メッキ層
の形成後に短時間の真空焼なまし操作を実施することに
より、この鉄メッキ層の残留応力が除去されるとともに
界面近傍でのシリコンと鉄との相互拡散現象によって鉄
メッキ層と板材間の密着強度がより一層高められる。
面に微小な粒内劈開割れとか粒界割れが生じた場合であ
っても、上記鉄メッキ層の一部がこれら粒内劈開割れと
か粒界割れ内に充填された状態となって以後の伝播現象
が防止され、板材の折損事故が生じないという作用が得
られる。又、電解メッキ法によって得られた鉄メッキ層
の形成後に短時間の真空焼なまし操作を実施することに
より、この鉄メッキ層の残留応力が除去されるとともに
界面近傍でのシリコンと鉄との相互拡散現象によって鉄
メッキ層と板材間の密着強度がより一層高められる。
【００１４】
【実施例】以下本発明にかかる高けい素鋼板の靭性改善
法の一実施例を説明する。先ず鉄にシリコンを高度に添
加した合金である前記６．５％けい素鋼板等の高けい素
鋼板を放電加工法もしくは他の切断加工法に基づいて所
定の形状に打抜き加工を施し、得られた板材を積層して
鉄心部材の形状に組み立てる。次に電解メッキ法に基づ
いて上記打抜き加工による切断面を全面的に被覆する鉄
メッキ層を形成する。この鉄メッキ層は、母材である高
けい素鋼板よりも塑性変形態が大きく、靭性に富み、且
つ軟磁気特性を持つ素材を用いる。
法の一実施例を説明する。先ず鉄にシリコンを高度に添
加した合金である前記６．５％けい素鋼板等の高けい素
鋼板を放電加工法もしくは他の切断加工法に基づいて所
定の形状に打抜き加工を施し、得られた板材を積層して
鉄心部材の形状に組み立てる。次に電解メッキ法に基づ
いて上記打抜き加工による切断面を全面的に被覆する鉄
メッキ層を形成する。この鉄メッキ層は、母材である高
けい素鋼板よりも塑性変形態が大きく、靭性に富み、且
つ軟磁気特性を持つ素材を用いる。
【００１５】尚、高けい素鋼板を打抜き加工してから切
断面に上記鉄メッキ層を形成し、しかる後に該板材を積
層して鉄心部材として組み立ててもよい。
断面に上記鉄メッキ層を形成し、しかる後に該板材を積
層して鉄心部材として組み立ててもよい。
【００１６】一例として高速電動機の回転子スロット部
として用いたけい素鋼板に対する鉄メッキ形成例を図
１，図２に基づいて説明する。図１は高けい素鋼板を母
材として回転子スロット部の形状に打抜いた単板で成る
板材３の打抜き加工による切断面２を全面的に被覆する
位置に鉄メッキ層４を形成した例である。又、図２は上
記板材３，３の複数枚を無機質絶縁皮膜５，５を介在し
て積層してから打抜き加工による切断面２，２を全面的
に被覆する位置に鉄メッキ層４，４を形成した例であ
る。
として用いたけい素鋼板に対する鉄メッキ形成例を図
１，図２に基づいて説明する。図１は高けい素鋼板を母
材として回転子スロット部の形状に打抜いた単板で成る
板材３の打抜き加工による切断面２を全面的に被覆する
位置に鉄メッキ層４を形成した例である。又、図２は上
記板材３，３の複数枚を無機質絶縁皮膜５，５を介在し
て積層してから打抜き加工による切断面２，２を全面的
に被覆する位置に鉄メッキ層４，４を形成した例であ
る。
【００１７】図１の平面図にみられるように、回転子が
高速回転した場合には応力集中部ａに最大曲げ応力が働
き、回転数の急変時には応力集中部ｂに大きな曲げ応力
が働く。これらの曲げ応力は鉄メッキ層４に引張応力と
して作用する。上記曲げ応力作用は図２に示した例でも
同様である。
高速回転した場合には応力集中部ａに最大曲げ応力が働
き、回転数の急変時には応力集中部ｂに大きな曲げ応力
が働く。これらの曲げ応力は鉄メッキ層４に引張応力と
して作用する。上記曲げ応力作用は図２に示した例でも
同様である。
【００１８】前記したように、上記の鉄メッキ層４は母
材である高けい素鋼板よりも塑性変形態が大きく、鉄分
濃度が大で靭性に富むことが必須の要件となっている。
鉄メッキ層４の厚みは適宜に選定すればよいが、高けい
素鋼板が６．５％けい素鋼板の場合には、鉄メッキ層４
の厚みを板材３の板厚の０．２〜１．５倍程度にするの
が良い。このような鉄メッキ層４を得るためのメッキ条
件を表１に示す。
材である高けい素鋼板よりも塑性変形態が大きく、鉄分
濃度が大で靭性に富むことが必須の要件となっている。
鉄メッキ層４の厚みは適宜に選定すればよいが、高けい
素鋼板が６．５％けい素鋼板の場合には、鉄メッキ層４
の厚みを板材３の板厚の０．２〜１．５倍程度にするの
が良い。このような鉄メッキ層４を得るためのメッキ条
件を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１によれば、浴組成として塩化鉄（Ｆｅ
Ｃｌ2・４Ｈ2Ｏ）の３６０〜５５０ｇ／ｌと塩化カルシ
ウム（ＣａＣｌ2）の１５０〜１９０ｇ／ｌとで構成さ
れた塩化物浴を採用し、浴温度は８５（℃）以上、ｐＨ
は１．２〜１．８、電流密度は２〜８（Ａ／ｄｍ2）と
する。
Ｃｌ2・４Ｈ2Ｏ）の３６０〜５５０ｇ／ｌと塩化カルシ
ウム（ＣａＣｌ2）の１５０〜１９０ｇ／ｌとで構成さ
れた塩化物浴を採用し、浴温度は８５（℃）以上、ｐＨ
は１．２〜１．８、電流密度は２〜８（Ａ／ｄｍ2）と
する。
【００２１】通常鉄メッキは各種の電鋳、鉄鋼部品の補
修肉盛り、鉄箔の製造等に利用され、浸炭とか窒化、ほ
う化、ホーニング等によって物性を変えることが可能で
ある。鉄メッキ浴は上記の塩化物浴の外、硫酸塩浴、ほ
うふっ化物浴、硫酸塩／塩化物混合浴、スルファミン酸
塩浴等を用いることもできる。
修肉盛り、鉄箔の製造等に利用され、浸炭とか窒化、ほ
う化、ホーニング等によって物性を変えることが可能で
ある。鉄メッキ浴は上記の塩化物浴の外、硫酸塩浴、ほ
うふっ化物浴、硫酸塩／塩化物混合浴、スルファミン酸
塩浴等を用いることもできる。
【００２２】本実施例で採用した塩化物浴は、ＦｅＣｌ
2単独か、またはこれにＣａＣｌ2とかＭｎＣｌ2等を加
えたものであり、鉄分濃度が高く、８５（℃）以上の高
温下の低ｐＨ（２．１以下）では伸びのよいメッキが得
られる。浴温が低下すると硬さと引張強さが増大し、伸
びの減少と引張応力の増加をもたらして割れが生じる惧
れがある。又、浴温が低くてｐＨが低いとさらに引張応
力が大きくなり、割れとか剥離の原因ともなる。
2単独か、またはこれにＣａＣｌ2とかＭｎＣｌ2等を加
えたものであり、鉄分濃度が高く、８５（℃）以上の高
温下の低ｐＨ（２．１以下）では伸びのよいメッキが得
られる。浴温が低下すると硬さと引張強さが増大し、伸
びの減少と引張応力の増加をもたらして割れが生じる惧
れがある。又、浴温が低くてｐＨが低いとさらに引張応
力が大きくなり、割れとか剥離の原因ともなる。
【００２３】浴温を高くすればメッキ層４内への水素吸
蔵量が減少して該メッキ層４の物性が改善される。又、
ｐＨが高すぎると水酸化物が共析して伸びの悪いメッキ
となる。電流密度を高くすると、硬さと引張強度が増大
する。従ってメッキ層４の性質は浴組成とメッキ条件に
よって変化するので、目的に応じた条件を選択すること
が可能である。
蔵量が減少して該メッキ層４の物性が改善される。又、
ｐＨが高すぎると水酸化物が共析して伸びの悪いメッキ
となる。電流密度を高くすると、硬さと引張強度が増大
する。従ってメッキ層４の性質は浴組成とメッキ条件に
よって変化するので、目的に応じた条件を選択すること
が可能である。
【００２４】又、上記のメッキ条件によって得られた鉄
メッキ層４と母材である板材３間の密着強度を高めるた
めに、鉄メッキ層４の形成後に短時間の真空焼なまし操
作を実施することが有効である。このような真空焼なま
しにより鉄メッキ層４の残留応力が除去されるとともに
板材３との界面近傍でのシリコンと鉄との相互拡散現象
によって両者の密着強度が向上する。
メッキ層４と母材である板材３間の密着強度を高めるた
めに、鉄メッキ層４の形成後に短時間の真空焼なまし操
作を実施することが有効である。このような真空焼なま
しにより鉄メッキ層４の残留応力が除去されるとともに
板材３との界面近傍でのシリコンと鉄との相互拡散現象
によって両者の密着強度が向上する。
【００２５】前記表１に基づくメッキ条件によって形成
された鉄メッキ層４は、高けい素鋼板で成る板材３に比
して塑性変形態が大きくて靭性に富み、軟磁気特性を有
している。従って該鉄メッキ層４によって前記図１，図
２に示した応力集中部ａ，ｂの靭性が高められて高速回
転時の応力集中に起因する亀裂の発生が防止され、更に
図３，図４の要部拡大図に示したように、仮に打抜き加
工によってけい素鋼板１の切断面２に微小な粒内劈開割
れＡとか粒界割れＢが生じた場合であっても、切断面２
を全面的に被覆して形成された鉄メッキ層４の一部がこ
れら粒内劈開割れＡとか粒界割れＢ内に充填された状態
となって以後の伝播現象を予防することができる。
された鉄メッキ層４は、高けい素鋼板で成る板材３に比
して塑性変形態が大きくて靭性に富み、軟磁気特性を有
している。従って該鉄メッキ層４によって前記図１，図
２に示した応力集中部ａ，ｂの靭性が高められて高速回
転時の応力集中に起因する亀裂の発生が防止され、更に
図３，図４の要部拡大図に示したように、仮に打抜き加
工によってけい素鋼板１の切断面２に微小な粒内劈開割
れＡとか粒界割れＢが生じた場合であっても、切断面２
を全面的に被覆して形成された鉄メッキ層４の一部がこ
れら粒内劈開割れＡとか粒界割れＢ内に充填された状態
となって以後の伝播現象を予防することができる。
【００２６】上記の亀裂防止作用及び割れ部分の伝播防
止作用は、特に上記鉄メッキ層４は繰り返し荷重が作用
するような他の機械構成部材に適用しても有効であり、
これら部材の疲労強度特性が向上するという特長を発揮
する。
止作用は、特に上記鉄メッキ層４は繰り返し荷重が作用
するような他の機械構成部材に適用しても有効であり、
これら部材の疲労強度特性が向上するという特長を発揮
する。
【００２７】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明にか
かる高けい素鋼板の靭性改善方法によれば、打抜き加工
による切断面を全面的に被覆する位置に形成された鉄メ
ッキ層が、高けい素鋼板で成る板材に比して塑性変形態
が大きくて靭性に富んでいることにより、該鉄メッキ層
によって板材の表面近傍の靭性を高めることができて、
該板材をスロット部で応力集中を生じる高速電動機の鉄
心のように機械的強度面で苛酷な使用条件が要求される
部材に採用した場合であっても応力集中に起因する亀裂
の発生を防止することができる。従って高けい素鋼板を
採用した高速電動機等の強度を向上させるとともに、小
型化と高効率化をはかることができる仮に前記打抜き加
工によってけい素鋼板の切断面に微小な粒内劈開割れと
か粒界割れが生じた場合であっても、切断面に形成され
た鉄メッキ層の一部がこれら粒内劈開割れとか粒界割れ
内に充填された状態となるので、これらの割れ部が周囲
に伝播する現象が防止され、該板材の折損事故が生じな
いという効果が得られる。
かる高けい素鋼板の靭性改善方法によれば、打抜き加工
による切断面を全面的に被覆する位置に形成された鉄メ
ッキ層が、高けい素鋼板で成る板材に比して塑性変形態
が大きくて靭性に富んでいることにより、該鉄メッキ層
によって板材の表面近傍の靭性を高めることができて、
該板材をスロット部で応力集中を生じる高速電動機の鉄
心のように機械的強度面で苛酷な使用条件が要求される
部材に採用した場合であっても応力集中に起因する亀裂
の発生を防止することができる。従って高けい素鋼板を
採用した高速電動機等の強度を向上させるとともに、小
型化と高効率化をはかることができる仮に前記打抜き加
工によってけい素鋼板の切断面に微小な粒内劈開割れと
か粒界割れが生じた場合であっても、切断面に形成され
た鉄メッキ層の一部がこれら粒内劈開割れとか粒界割れ
内に充填された状態となるので、これらの割れ部が周囲
に伝播する現象が防止され、該板材の折損事故が生じな
いという効果が得られる。
【００２８】更に電解メッキ法によって得られた鉄メッ
キ層の形成後に短時間の真空焼なまし操作を実施するこ
とにより、残留応力が除去されるとともに界面近傍での
シリコンと鉄との相互拡散現象によって鉄メッキ層と板
材間の密着強度を一層高めることができる。
キ層の形成後に短時間の真空焼なまし操作を実施するこ
とにより、残留応力が除去されるとともに界面近傍での
シリコンと鉄との相互拡散現象によって鉄メッキ層と板
材間の密着強度を一層高めることができる。
【図１】本発明に基づいて高けい素鋼板で成る板材の打
抜き加工による切断面を全面的に被覆する鉄メッキ層を
形成した例を示す部分的平面図。
抜き加工による切断面を全面的に被覆する鉄メッキ層を
形成した例を示す部分的平面図。
【図２】上記板材の複数枚を無機質絶縁皮膜を介在して
積層してから打抜き加工による切断面を全面的に被覆す
る鉄メッキ層を形成した例を示す部分的断面図。
積層してから打抜き加工による切断面を全面的に被覆す
る鉄メッキ層を形成した例を示す部分的断面図。
【図３】図１の一部分を拡大して粒内劈開割れを示す要
部平面図。
部平面図。
【図４】図１の一部分を拡大して粒界割れを示す要部平
面図。
面図。
【図５】従来の高けい素鋼板に打抜き加工を施した際の
切断面に粒内劈開割れが生じた状態を示す要部平面図。
切断面に粒内劈開割れが生じた状態を示す要部平面図。
【図６】従来の高けい素鋼板に打抜き加工を施した際の
切断面に粒界割れが生じた状態を示す要部平面図。
切断面に粒界割れが生じた状態を示す要部平面図。
１…高けい素鋼板 ２…切断面 ３…板材 ４…鉄メッキ層 ５…無機質絶縁皮膜
Claims (4)
- 【請求項１】 鉄にシリコンを高度に添加して合金化し
た高けい素鋼板を適宜な切断加工法に基づいて所定の形
状に打抜き加工を施し、得られた板材の上記打抜き加工
による切断面を全面的に被覆する位置に、電解メッキ法
により該高けい素鋼板よりも塑性変形態が大きく、靭性
に富む鉄メッキ層を形成したことを特徴とする高けい素
鋼板の靭性改善方法。 - 【請求項２】 上記電解メッキ法で用いる鉄メッキ浴と
して、塩化鉄（ＦｅＣｌ2・４Ｈ2Ｏ）と塩化カルシウム
（ＣａＣｌ2）で構成された塩化物浴を採用した請求項
１記載の高けい素鋼板の靭性改善方法。 - 【請求項３】 上記鉄メッキ浴の温度を８５（℃）以上
とし、ｐＨを１．２〜１．８とするとともに電流密度を
２〜８（Ａ／ｄｍ2）とした請求項１，２記載の高けい
素鋼板の靭性改善方法。 - 【請求項４】 電解メッキ法によって鉄メッキ層を形成
した後、短時間の真空焼なまし操作を実施することを特
徴とする請求項１，２，３記載の高けい素鋼板の靭性改
善方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07237194A JP3216408B2 (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 高けい素鋼板の靭性改善方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07237194A JP3216408B2 (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 高けい素鋼板の靭性改善方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278868A true JPH07278868A (ja) | 1995-10-24 |
| JP3216408B2 JP3216408B2 (ja) | 2001-10-09 |
Family
ID=13487389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07237194A Expired - Lifetime JP3216408B2 (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 高けい素鋼板の靭性改善方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3216408B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019138697A1 (ja) * | 2018-01-15 | 2019-07-18 | 国立大学法人京都大学 | 金属または金属塩の溶解用溶液およびその利用 |
| JP2019123927A (ja) * | 2018-01-15 | 2019-07-25 | 国立大学法人京都大学 | 金属または金属塩の溶解用溶液およびその利用 |
-
1994
- 1994-04-12 JP JP07237194A patent/JP3216408B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019138697A1 (ja) * | 2018-01-15 | 2019-07-18 | 国立大学法人京都大学 | 金属または金属塩の溶解用溶液およびその利用 |
| JP2019123927A (ja) * | 2018-01-15 | 2019-07-25 | 国立大学法人京都大学 | 金属または金属塩の溶解用溶液およびその利用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3216408B2 (ja) | 2001-10-09 |
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