JPH07278773A - 耐パウダリング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板 - Google Patents
耐パウダリング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板Info
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- JPH07278773A JPH07278773A JP6071194A JP7119494A JPH07278773A JP H07278773 A JPH07278773 A JP H07278773A JP 6071194 A JP6071194 A JP 6071194A JP 7119494 A JP7119494 A JP 7119494A JP H07278773 A JPH07278773 A JP H07278773A
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- plating
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は優れた耐パウダリング性およびプレ
ス成形性を有し、自動車や家電などにおける難成形用の
表面処理鋼板として好適なＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板
を提供する。 【構成】 めっき鋼板表面に複数のリング状の凹部を設
け、そのリング状の凹部の体積を１ｍｍ2当り０．７〜
８×１０6μｍ3とし、全めっき厚みの平均Ｎｉ含有率が
９〜１５重量％であり、かつ表面層のＮｉ含有率が平均
Ｎｉ含有率の１．０１〜１．７５倍であり、さらに１ｃ
ｍあたり１００〜５０００本のミクロクラックが形成さ
れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき層を鋼板の両面もしくは片
面に有することを特徴とする耐パウダリング性およびプ
レス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板。
ス成形性を有し、自動車や家電などにおける難成形用の
表面処理鋼板として好適なＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板
を提供する。 【構成】 めっき鋼板表面に複数のリング状の凹部を設
け、そのリング状の凹部の体積を１ｍｍ2当り０．７〜
８×１０6μｍ3とし、全めっき厚みの平均Ｎｉ含有率が
９〜１５重量％であり、かつ表面層のＮｉ含有率が平均
Ｎｉ含有率の１．０１〜１．７５倍であり、さらに１ｃ
ｍあたり１００〜５０００本のミクロクラックが形成さ
れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき層を鋼板の両面もしくは片
面に有することを特徴とする耐パウダリング性およびプ
レス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は優れた耐パウダリング性
およびプレス成形性を有し、自動車や家電製品における
難成形品に用いられる表面処理鋼板として好適なＺｎ−
Ｎｉ系合金めっき鋼板に関するものである。
およびプレス成形性を有し、自動車や家電製品における
難成形品に用いられる表面処理鋼板として好適なＺｎ−
Ｎｉ系合金めっき鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】寒冷地帯における冬期の道路凍結防止用
の散布岩塩による自動車の車体腐食対策として、多種多
様な表面処理鋼板が使用されている。最も単純な表面処
理鋼板としては亜鉛めっき鋼板が挙げられるが、自動車
用途では高い耐食性が要求されるため、めっき量を厚く
する必要があり、溶接性や加工性など車体組立段階での
問題を生じる。そこでめっき量が薄くても高い耐食性を
有する、多くの合金めっきが提案され、その中でもＦ
ｅ、Ｃｏ、Ｎｉといった鉄族金属を合金成分として含有
するＺｎ系合金めっきは、耐食性のみならず溶接性や加
工性が良好なことが認められ、広く実用されている。
の散布岩塩による自動車の車体腐食対策として、多種多
様な表面処理鋼板が使用されている。最も単純な表面処
理鋼板としては亜鉛めっき鋼板が挙げられるが、自動車
用途では高い耐食性が要求されるため、めっき量を厚く
する必要があり、溶接性や加工性など車体組立段階での
問題を生じる。そこでめっき量が薄くても高い耐食性を
有する、多くの合金めっきが提案され、その中でもＦ
ｅ、Ｃｏ、Ｎｉといった鉄族金属を合金成分として含有
するＺｎ系合金めっきは、耐食性のみならず溶接性や加
工性が良好なことが認められ、広く実用されている。
【０００３】一方、自動車や家電製品では、ニーズの多
様化に伴い、より高度で多彩な成形性が要求されるよう
になり、成分設計や圧延、焼鈍条件を駆使した材質の造
り込み技術により種々の成形特性を持つ鋼板が開発され
ている。しかしながら、めっき鋼板の場合には、単に成
形に優れる鋼板上にめっき皮膜を付与しても、母材であ
る鋼板とめっき皮膜の物性が著しく異なるため、鋼板自
体の成形特性が実際の成形段階では十分に発揮されない
ことがある。これはプレス型に実際に接触する面がめっ
き皮膜となりその特性の影響が大きくなるためであり、
めっき鋼板を深絞りや複雑な形状が要求される難成形品
に適用しようとすると、割れ、型かじりなど予期せぬ成
形不良が発生しやすい。このような問題に対して、特開
平２−２７４８５３〜６号公報の如く、合金化溶融亜鉛
めっき鋼板において鋼板表面の粗度を予め調節して成形
性の向上を図った技術や、特開平４−２１４８７７号公
報の如く亜鉛系めっき鋼板の表面に無機化合物を付与し
て摺動性を向上させる技術が開示されているが、いずれ
も満足できるレベルには達していない。
様化に伴い、より高度で多彩な成形性が要求されるよう
になり、成分設計や圧延、焼鈍条件を駆使した材質の造
り込み技術により種々の成形特性を持つ鋼板が開発され
ている。しかしながら、めっき鋼板の場合には、単に成
形に優れる鋼板上にめっき皮膜を付与しても、母材であ
る鋼板とめっき皮膜の物性が著しく異なるため、鋼板自
体の成形特性が実際の成形段階では十分に発揮されない
ことがある。これはプレス型に実際に接触する面がめっ
き皮膜となりその特性の影響が大きくなるためであり、
めっき鋼板を深絞りや複雑な形状が要求される難成形品
に適用しようとすると、割れ、型かじりなど予期せぬ成
形不良が発生しやすい。このような問題に対して、特開
平２−２７４８５３〜６号公報の如く、合金化溶融亜鉛
めっき鋼板において鋼板表面の粗度を予め調節して成形
性の向上を図った技術や、特開平４−２１４８７７号公
報の如く亜鉛系めっき鋼板の表面に無機化合物を付与し
て摺動性を向上させる技術が開示されているが、いずれ
も満足できるレベルには達していない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、Ｚｎ系
合金めっき鋼板は優れた耐食性を有しながら、プレス成
形性の点で用途が制約され、十分に活用されていないの
が現状である。特にＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板は薄め
っきで耐食性が優れるため、自動車や家電製品への用途
拡大ニーズが大きく、プレス成形性の向上が望まれてい
る。本発明は、自動車、家電用途を中心とする高度なプ
レス成形性を満足できるＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板を
提供することを目的とする。
合金めっき鋼板は優れた耐食性を有しながら、プレス成
形性の点で用途が制約され、十分に活用されていないの
が現状である。特にＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板は薄め
っきで耐食性が優れるため、自動車や家電製品への用途
拡大ニーズが大きく、プレス成形性の向上が望まれてい
る。本発明は、自動車、家電用途を中心とする高度なプ
レス成形性を満足できるＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板を
提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき
鋼板表面に複数のリング状の凹部を設け、該リング状凹
部の凹部幅をｂ、凹部中心径をｄとした時の凹部断面積
をＳ、凹部深さをｈ、鋼板表面１ｍｍ2当りの凹部個数
をｎとした時、鋼板表面１ｍｍ2当り凹部体積の合計Ｖ
をＶ＝Ｓ×ｈ×ｎで表わすＶが０．７×１０6μｍ3〜８
×１０6μｍ3を満足し、全めっき厚みの平均Ｎｉ含有率
が９〜１５重量％であり、かつ表面層のＮｉ含有率が平
均Ｎｉ含有率の１．０１〜１．７５倍であり、さらにめ
っき表面の１ｃｍあたり１００〜５０００本のミクロク
ラックが形成されたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき層を鋼板の
両面もしくは片面に有することを特徴とする耐パウダリ
ング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金め
っき鋼板にある。
鋼板表面に複数のリング状の凹部を設け、該リング状凹
部の凹部幅をｂ、凹部中心径をｄとした時の凹部断面積
をＳ、凹部深さをｈ、鋼板表面１ｍｍ2当りの凹部個数
をｎとした時、鋼板表面１ｍｍ2当り凹部体積の合計Ｖ
をＶ＝Ｓ×ｈ×ｎで表わすＶが０．７×１０6μｍ3〜８
×１０6μｍ3を満足し、全めっき厚みの平均Ｎｉ含有率
が９〜１５重量％であり、かつ表面層のＮｉ含有率が平
均Ｎｉ含有率の１．０１〜１．７５倍であり、さらにめ
っき表面の１ｃｍあたり１００〜５０００本のミクロク
ラックが形成されたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき層を鋼板の
両面もしくは片面に有することを特徴とする耐パウダリ
ング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金め
っき鋼板にある。
【０００６】
【作用】本発明の耐パウダリング性およびプレス成形性
に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板は、めっき表面に
複数のリング状の凹部を設け、その凹部体積を１ｍｍ2
当り０．７〜８×１０6μｍ3とし、合金の主成分である
Ｎｉの平均含有率が９〜１５重量％であり、その表面層
のＮｉ含有率が平均Ｎｉ含有率より高目になるように改
質されている、まためっき皮膜にはミクロクラックが形
成されている点に特徴がある。プレス成形性に対して
は、表面層の改質だけでも効果は大きいが、本発明のよ
うにさらにミクロクラックを付与するとさらに効果が大
きく、例えば円筒成形試験において、より深い絞り領域
まで効果が発揮されるようになる。このようなめっき皮
膜に改質する方法としては、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっきを
施した後、酸性水溶液中で浸漬もしくはアノード電解に
よりめっき皮膜のＺｎを優先溶解させる方法が挙げられ
るが、ミクロクラック密度を増加させるために素地鋼板
の材質に影響を及ぼさぬ範囲で軽いロール圧下を組合せ
てもよい。
に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板は、めっき表面に
複数のリング状の凹部を設け、その凹部体積を１ｍｍ2
当り０．７〜８×１０6μｍ3とし、合金の主成分である
Ｎｉの平均含有率が９〜１５重量％であり、その表面層
のＮｉ含有率が平均Ｎｉ含有率より高目になるように改
質されている、まためっき皮膜にはミクロクラックが形
成されている点に特徴がある。プレス成形性に対して
は、表面層の改質だけでも効果は大きいが、本発明のよ
うにさらにミクロクラックを付与するとさらに効果が大
きく、例えば円筒成形試験において、より深い絞り領域
まで効果が発揮されるようになる。このようなめっき皮
膜に改質する方法としては、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっきを
施した後、酸性水溶液中で浸漬もしくはアノード電解に
よりめっき皮膜のＺｎを優先溶解させる方法が挙げられ
るが、ミクロクラック密度を増加させるために素地鋼板
の材質に影響を及ぼさぬ範囲で軽いロール圧下を組合せ
てもよい。
【０００７】以下、本発明を図面を用いて詳細に説明す
る。図１は本発明によるめっき鋼板の片面の縦断面を模
式的に示したものであり、また図２は図１の凹部１の配
列についてめっき鋼板表面の平面を模式的に示したもの
であるが、まず本発明に至るまでの研究結果について述
べる。図３〜図６はＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板のプレス
成形性および耐パウダリング性の試験結果について示す
ものである。試験条件は以下の通りである。めっき原板
としてＴｉ添加極低炭素鋼を用い、調圧により鋼板表面
にリング状凹部を施し、これにＺｎ−Ｎｉのめっき付着
量２０ｇ／ｍ2、Ｎｉ含有率５〜２０重量％のＺｎ−Ｎ
ｉ合金めっきを施し、さらにロール軽圧下によりめっき
皮膜にミクロクラックを形成させ、プレス成形性試験に
供した。
る。図１は本発明によるめっき鋼板の片面の縦断面を模
式的に示したものであり、また図２は図１の凹部１の配
列についてめっき鋼板表面の平面を模式的に示したもの
であるが、まず本発明に至るまでの研究結果について述
べる。図３〜図６はＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板のプレス
成形性および耐パウダリング性の試験結果について示す
ものである。試験条件は以下の通りである。めっき原板
としてＴｉ添加極低炭素鋼を用い、調圧により鋼板表面
にリング状凹部を施し、これにＺｎ−Ｎｉのめっき付着
量２０ｇ／ｍ2、Ｎｉ含有率５〜２０重量％のＺｎ−Ｎ
ｉ合金めっきを施し、さらにロール軽圧下によりめっき
皮膜にミクロクラックを形成させ、プレス成形性試験に
供した。
【０００８】プレス成形性試験の評価は、ポンチ径５０
ｍｍ、絞り比２．２の条件で低粘度油を塗布して円筒プ
レス成形を連続１０個行ない、割れ、ポンチ荷重、及び
プレス品の側壁テーピングによるパウダリング程度によ
り、１〜５の評点付けを行った。尚、評点３以上は実用
上問題がないものとして評価した。 ５：割れが無くポンチ荷重はほぼ原板レベル。パウダリ
ングの発生なし。 ４：割れが無くポンチ荷重は原板よりやや高い。パウダ
リングは微小。 ３：割れが無くポンチ荷重は原板よりかなり高い。パウ
ダリングはやや多い。 ２：割れが６個以下。パウダリングは多い。 １：割れが７個以上。パウダリングは顕著に多い。
ｍｍ、絞り比２．２の条件で低粘度油を塗布して円筒プ
レス成形を連続１０個行ない、割れ、ポンチ荷重、及び
プレス品の側壁テーピングによるパウダリング程度によ
り、１〜５の評点付けを行った。尚、評点３以上は実用
上問題がないものとして評価した。 ５：割れが無くポンチ荷重はほぼ原板レベル。パウダリ
ングの発生なし。 ４：割れが無くポンチ荷重は原板よりやや高い。パウダ
リングは微小。 ３：割れが無くポンチ荷重は原板よりかなり高い。パウ
ダリングはやや多い。 ２：割れが６個以下。パウダリングは多い。 １：割れが７個以上。パウダリングは顕著に多い。
【０００９】以下に研究結果を研究経緯に沿って説明す
る。先ずはじめに、Ｎｉ含有率のプレス成形性におよぼ
す影響を定量的に把握することから検討を行ない、その
結果を図３に示した。この成形性試験はめっき付着量２
０ｇ／ｍ2、リング状凹部の体積を１ｍｍ2当り２〜５×
１０6μｍ3とし、まためっき皮膜の改質を行わない条件
で行った。図３について説明すると、プレス成形性はＮ
ｉ含有率に依存し、Ｎｉ９％未満では、めっき層が軟ら
かいために工具との凝着が強くなり、摩擦抵抗が大きく
なるため割れが発生し、またＮｉ１５％超では成形性は
良好であるが、パウダリングが多くなるために押し疵が
生じ易く、好ましくない。Ｎｉ９〜１５％では、ポンチ
荷重が原板より高いレベルであるが、割れがないため実
用上の問題はない。
る。先ずはじめに、Ｎｉ含有率のプレス成形性におよぼ
す影響を定量的に把握することから検討を行ない、その
結果を図３に示した。この成形性試験はめっき付着量２
０ｇ／ｍ2、リング状凹部の体積を１ｍｍ2当り２〜５×
１０6μｍ3とし、まためっき皮膜の改質を行わない条件
で行った。図３について説明すると、プレス成形性はＮ
ｉ含有率に依存し、Ｎｉ９％未満では、めっき層が軟ら
かいために工具との凝着が強くなり、摩擦抵抗が大きく
なるため割れが発生し、またＮｉ１５％超では成形性は
良好であるが、パウダリングが多くなるために押し疵が
生じ易く、好ましくない。Ｎｉ９〜１５％では、ポンチ
荷重が原板より高いレベルであるが、割れがないため実
用上の問題はない。
【００１０】この結果から、次にリング状凹部の体積の
影響を検討し、その結果を図４に示した。この成形性試
験はめっき付着量２０ｇ／ｍ2、Ｎｉ含有率を９〜１５
％とし、まためっき皮膜の改質を行わない条件で行っ
た。図４はＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の表面凹部体積と
プレス成形性との関係を示したものである。図４を説明
すると、プレス成形性はめっき表面凹部の体積に依存
し、めっき表面１ｍｍ2当りの凹部の体積を０．７〜８
×１０6μｍ3の範囲とすることが良い。めっき表面１ｍ
ｍ2当りの凹部の体積を０．７×１０6μｍ3以上とした
のは、それ未満では潤滑剤の確保が少なく、成形性およ
び型かじりに対する効果が小さいからであり、また８×
１０6μｍ3以下としたのは、それより超では突起が多く
なるため、突起の損傷によるめっき粉の発生により、押
し疵が生じるために好ましくない。
影響を検討し、その結果を図４に示した。この成形性試
験はめっき付着量２０ｇ／ｍ2、Ｎｉ含有率を９〜１５
％とし、まためっき皮膜の改質を行わない条件で行っ
た。図４はＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の表面凹部体積と
プレス成形性との関係を示したものである。図４を説明
すると、プレス成形性はめっき表面凹部の体積に依存
し、めっき表面１ｍｍ2当りの凹部の体積を０．７〜８
×１０6μｍ3の範囲とすることが良い。めっき表面１ｍ
ｍ2当りの凹部の体積を０．７×１０6μｍ3以上とした
のは、それ未満では潤滑剤の確保が少なく、成形性およ
び型かじりに対する効果が小さいからであり、また８×
１０6μｍ3以下としたのは、それより超では突起が多く
なるため、突起の損傷によるめっき粉の発生により、押
し疵が生じるために好ましくない。
【００１１】次に本発明の最大の特徴である表面層の改
質およびミクロクラックの効果について説明する。めっ
き皮膜の改質状態は、オージェ電子分光分析法と電子顕
微鏡観察により改質程度を確認した。先に表面層のめっ
き皮膜の改質について説明する。図５はめっき皮膜の付
着量が２０ｇ／ｍ2、平均Ｎｉ含有率は９〜１５重量
％、めっき表面凹部の体積が０．７×１０6μｍ3〜８×
１０6μｍ3における表層部のＮｉ％（ＮｉS）と全めっ
き厚の平均Ｎｉ％（ＮｉB）の比が０．４〜２．３とプ
レス成形性の関係を示すものである。
質およびミクロクラックの効果について説明する。めっ
き皮膜の改質状態は、オージェ電子分光分析法と電子顕
微鏡観察により改質程度を確認した。先に表面層のめっ
き皮膜の改質について説明する。図５はめっき皮膜の付
着量が２０ｇ／ｍ2、平均Ｎｉ含有率は９〜１５重量
％、めっき表面凹部の体積が０．７×１０6μｍ3〜８×
１０6μｍ3における表層部のＮｉ％（ＮｉS）と全めっ
き厚の平均Ｎｉ％（ＮｉB）の比が０．４〜２．３とプ
レス成形性の関係を示すものである。
【００１２】図５を説明すると、プレス成形性はＮｉP
が１．０１〜１．７５の範囲が良い。ＮｉPを１．０１
以上としたのは、それ未満ではめっき表層部の硬化上昇
が小さくプレス成形性の効果が小さい、また１．７５以
下としたのは、それ超ではプレス成形性は良いが、パウ
ダリングが増加し、好ましくない。尚、より好ましい範
囲は、表面層のＮｉPが１．１〜１．５倍である。
が１．０１〜１．７５の範囲が良い。ＮｉPを１．０１
以上としたのは、それ未満ではめっき表層部の硬化上昇
が小さくプレス成形性の効果が小さい、また１．７５以
下としたのは、それ超ではプレス成形性は良いが、パウ
ダリングが増加し、好ましくない。尚、より好ましい範
囲は、表面層のＮｉPが１．１〜１．５倍である。
【００１３】次にミクロクラックの効果について説明す
る。図６はめっき皮膜の付着量が２０ｇ／ｍ2、平均Ｎ
ｉ含有率は９〜１５重量％、めっき表面凹部の体積が
０．７×１０6μｍ3〜８×１０6μｍ3、表層部のＮｉ％
（ＮｉS）と全めっき厚の平均Ｎｉ％（ＮｉB）の比（Ｎ
ｉP）が１．０５〜１．７におけるミクロクラック密度
とプレス成形性の関係を示すものである。 図６から明
らかなように、ミクロクラック密度が１００本未満では
潤滑油溜りが少なく、プレス成形性の向上効果がほとん
ど無い。逆に５０００本超の領域ではプレス成形性は向
上するものの耐食性が低下する。このような理由からミ
クロクラックは１ｃｍあたり１００〜５０００本と限定
される。より好ましい範囲は５００〜２０００本であ
る。また平均Ｎｉ含有率との関係で言えば、９〜１５重
量％の範囲がプレス成形性と耐食性を両立できる良好範
囲である。なお、ミクロクラックの形状、巾、深さには
特に制約は無く、１ｃｍ長さを横切るミクロクラックの
本数が所定範囲にあればよい。
る。図６はめっき皮膜の付着量が２０ｇ／ｍ2、平均Ｎ
ｉ含有率は９〜１５重量％、めっき表面凹部の体積が
０．７×１０6μｍ3〜８×１０6μｍ3、表層部のＮｉ％
（ＮｉS）と全めっき厚の平均Ｎｉ％（ＮｉB）の比（Ｎ
ｉP）が１．０５〜１．７におけるミクロクラック密度
とプレス成形性の関係を示すものである。 図６から明
らかなように、ミクロクラック密度が１００本未満では
潤滑油溜りが少なく、プレス成形性の向上効果がほとん
ど無い。逆に５０００本超の領域ではプレス成形性は向
上するものの耐食性が低下する。このような理由からミ
クロクラックは１ｃｍあたり１００〜５０００本と限定
される。より好ましい範囲は５００〜２０００本であ
る。また平均Ｎｉ含有率との関係で言えば、９〜１５重
量％の範囲がプレス成形性と耐食性を両立できる良好範
囲である。なお、ミクロクラックの形状、巾、深さには
特に制約は無く、１ｃｍ長さを横切るミクロクラックの
本数が所定範囲にあればよい。
【００１４】本発明の対象は、平均Ｎｉ含有率が９〜１
５重量％、上記のような改質された表面層を有するＺｎ
−Ｎｉ系合金めっき鋼板であり、めっき成分としてＺ
ｎ、Ｎｉの他に、例えばＣｏ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｐ
ｂ、Ｓｎなどの金属；ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＢａＣｒＯ4
などの難溶性の無機化合物；あるいは有機物などが１種
もしくは複数含有されたものを含む。Ｎｉ以外の成分の
合計は５重量％以下が好ましく、この範囲であれば本発
明の効果は何ら支障なく発揮される。また本発明におい
ては、めっき付着量は特に制約されるものではないが、
耐食性、製造コストの点から１０〜６０ｇ／ｍ2が実用
的な範囲である。本発明の如き、改質された表面層を有
するＺｎ−Ｎｉ系合金めっき皮膜は鋼板の片面のみ、あ
るいは両面に形成されてよく、成形対象に応じて適宜選
択できる。また、本発明を自動車や家電製品に使用する
場合、鋼板厚みは０．４ｍｍ〜１．２ｍｍが適当であ
る。
５重量％、上記のような改質された表面層を有するＺｎ
−Ｎｉ系合金めっき鋼板であり、めっき成分としてＺ
ｎ、Ｎｉの他に、例えばＣｏ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｐ
ｂ、Ｓｎなどの金属；ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＢａＣｒＯ4
などの難溶性の無機化合物；あるいは有機物などが１種
もしくは複数含有されたものを含む。Ｎｉ以外の成分の
合計は５重量％以下が好ましく、この範囲であれば本発
明の効果は何ら支障なく発揮される。また本発明におい
ては、めっき付着量は特に制約されるものではないが、
耐食性、製造コストの点から１０〜６０ｇ／ｍ2が実用
的な範囲である。本発明の如き、改質された表面層を有
するＺｎ−Ｎｉ系合金めっき皮膜は鋼板の片面のみ、あ
るいは両面に形成されてよく、成形対象に応じて適宜選
択できる。また、本発明を自動車や家電製品に使用する
場合、鋼板厚みは０．４ｍｍ〜１．２ｍｍが適当であ
る。
【００１５】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明は、Ｚｎ−Ｎｉ
系合金めっき鋼板の表面にリング状の凹部を設け、Ｎｉ
含有率の高い表面層に改質し、さらにめっき表面層にミ
クロクラックを形成することにより、Ｚｎ−Ｎｉ系合金
めっきが本来有する優れた耐食性を何ら損なうこと無
く、耐パウダリング性およびプレス成形性を向上させる
ことに成功したものであり、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼
板の用途を自動車や家電製品の難成形部品などに拡大で
き、工業的に実用価値が大きいものである。
系合金めっき鋼板の表面にリング状の凹部を設け、Ｎｉ
含有率の高い表面層に改質し、さらにめっき表面層にミ
クロクラックを形成することにより、Ｚｎ−Ｎｉ系合金
めっきが本来有する優れた耐食性を何ら損なうこと無
く、耐パウダリング性およびプレス成形性を向上させる
ことに成功したものであり、Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼
板の用途を自動車や家電製品の難成形部品などに拡大で
き、工業的に実用価値が大きいものである。
【図１】本発明によるＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の縦
断面、
断面、
【図２】図１の凹部の配列の一例を示す図、
【図３】Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の平均Ｎｉ含有率
とプレス成形性およびパウダリング性の関係を示す図、
とプレス成形性およびパウダリング性の関係を示す図、
【図４】Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の表面凹部体積とプ
レス成形性およびパウダリング性の関係を示す図、
レス成形性およびパウダリング性の関係を示す図、
【図５】Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の表層部のＮｉ％
（ＮｉS）と全めっき厚の平均Ｎｉ％（ＮｉB）の比（Ｎ
ｉP）に対するプレス成形性およびパウダリング性との
関係を示す図、
（ＮｉS）と全めっき厚の平均Ｎｉ％（ＮｉB）の比（Ｎ
ｉP）に対するプレス成形性およびパウダリング性との
関係を示す図、
【図６】Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板の表層部における１
ｃｍあたりのミクロクラック本数とプレス成形性および
パウダリング性の関係を示す図である。
ｃｍあたりのミクロクラック本数とプレス成形性および
パウダリング性の関係を示す図である。
１ めっき鋼板のリング状凹部、 ２ 地鉄、 ３ Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき層、 ４ 表面改質層、 ｂ 凹部の幅、 ｄ 凹部中心径、 ｈ 凹部の深さ、 ｔ めっき鋼板の板厚、 Ｓ めっき鋼板の凹部の断面積、 Ｐ１ めっき鋼板の圧延方向に隣接する凹部間中心距
離、 Ｐ２ めっき鋼板の圧延方向の列間中心距離。
離、 Ｐ２ めっき鋼板の圧延方向の列間中心距離。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 隆昌 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｚｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板表面に複数
のリング状の凹部を設け該リング状凹部の凹部幅をｂ、
凹部中心径をｄとした時の凹部断面積をＳ、凹部深さを
ｈ、鋼板表面１ｍｍ2当りの凹部個数をｎとした時、鋼
板表面１ｍｍ2当り凹部体積の合計ＶをＶ＝Ｓ×ｈ×ｎ
で表わすＶが０．７×１０6μｍ3〜８×１０6μｍ3を満
足し、全めっき厚みの平均Ｎｉ含有率が９〜１５重量％
であり、かつ表面層のＮｉ含有率が平均Ｎｉ含有率の
１．０１〜１．７５倍であり、さらにめっき表面の１ｃ
ｍあたり１００〜５０００本のミクロクラックが形成さ
れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき層を鋼板の両面もしくは片
面に有することを特徴とする耐パウダリング性およびプ
レス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6071194A JPH07278773A (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | 耐パウダリング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6071194A JPH07278773A (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | 耐パウダリング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278773A true JPH07278773A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13453624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6071194A Pending JPH07278773A (ja) | 1994-04-11 | 1994-04-11 | 耐パウダリング性およびプレス成形性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278773A (ja) |
-
1994
- 1994-04-11 JP JP6071194A patent/JPH07278773A/ja active Pending
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