JPH07278731A - 耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 - Google Patents
耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法Info
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- JPH07278731A JPH07278731A JP6747994A JP6747994A JPH07278731A JP H07278731 A JPH07278731 A JP H07278731A JP 6747994 A JP6747994 A JP 6747994A JP 6747994 A JP6747994 A JP 6747994A JP H07278731 A JPH07278731 A JP H07278731A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、耐食性と張り出し成形性に優れた
低コスト高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供する
ものである。 【構成】 質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓ
ｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、
Ｐ：０．０２〜０．１％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｕ：
０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、さら
に必要に応じてＣａ：０．０００１〜０．００５０％、
Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｉ：０．０１〜０．３％
の１種または２種以上を含有し、組織が７０％以上のポ
リゴナルフェライトと１％以上のマルテンサイトからな
ることを特徴とする。この組織を実現するための熱延方
法として仕上温度、冷却条件と巻取り温度条件を規定す
る。
低コスト高強度熱延鋼板およびその製造方法を提供する
ものである。 【構成】 質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓ
ｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、
Ｐ：０．０２〜０．１％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｕ：
０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、さら
に必要に応じてＣａ：０．０００１〜０．００５０％、
Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｉ：０．０１〜０．３％
の１種または２種以上を含有し、組織が７０％以上のポ
リゴナルフェライトと１％以上のマルテンサイトからな
ることを特徴とする。この組織を実現するための熱延方
法として仕上温度、冷却条件と巻取り温度条件を規定す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性と張り出し成形
性に優れた４９０N/mm2 以上の引張強度を有する高強度
熱延鋼板とその製造方法にかかわる。
性に優れた４９０N/mm2 以上の引張強度を有する高強度
熱延鋼板とその製造方法にかかわる。
【０００２】
【従来の技術】地球温暖化に端を発した自動車の燃料消
費規制から、自動車の軽量化が重要な課題となり、高強
度鋼板の果たす役割が従来以上に大きくなった現在、高
い加工性を有する種々の高強度鋼板が開発されつつあ
る。その中でも、熱延高強度鋼板は自動車部品の中で
も、メンバー類、サスペンション部品やホイール類を代
表例とする足廻り部品として用いられることが多い。こ
れら部品に用いられる鋼板は、成形性に優れていること
がまず重要で、その中でもホイールのハット部に代表さ
れるように張り出し成形性に優れている必要がある。ま
たこれらの足廻り部品は、重要保安部品であることから
疲労特性にも優れたものでなければならない。
費規制から、自動車の軽量化が重要な課題となり、高強
度鋼板の果たす役割が従来以上に大きくなった現在、高
い加工性を有する種々の高強度鋼板が開発されつつあ
る。その中でも、熱延高強度鋼板は自動車部品の中で
も、メンバー類、サスペンション部品やホイール類を代
表例とする足廻り部品として用いられることが多い。こ
れら部品に用いられる鋼板は、成形性に優れていること
がまず重要で、その中でもホイールのハット部に代表さ
れるように張り出し成形性に優れている必要がある。ま
たこれらの足廻り部品は、重要保安部品であることから
疲労特性にも優れたものでなければならない。
【０００３】一方、足廻り部品は、表面処理鋼板に用い
られることが少ないこともあり、錆の発生が問題となっ
ている。ただし、表面処理鋼板が用いられないのは、こ
れまでのようにあまり人の目に触れないことからだけで
はなく、昨今の円の独歩高による不況の影響もある。す
なわち軽量化を例にとっても、これまでは軽量化が達成
されるのであればある程度のコスト高は容認されたが、
現在ではコスト増を伴う軽量化は自動車メーカーでは行
おうとしない。従って、足廻り部品のように元々表面処
理鋼板があまり用いられておらず、しかしながら実は錆
の発生が問題になっている部材について、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板のような高価な素材の適用は、現在では有
り得ない。
られることが少ないこともあり、錆の発生が問題となっ
ている。ただし、表面処理鋼板が用いられないのは、こ
れまでのようにあまり人の目に触れないことからだけで
はなく、昨今の円の独歩高による不況の影響もある。す
なわち軽量化を例にとっても、これまでは軽量化が達成
されるのであればある程度のコスト高は容認されたが、
現在ではコスト増を伴う軽量化は自動車メーカーでは行
おうとしない。従って、足廻り部品のように元々表面処
理鋼板があまり用いられておらず、しかしながら実は錆
の発生が問題になっている部材について、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板のような高価な素材の適用は、現在では有
り得ない。
【０００４】以上のように、自動車の足廻り部品に用い
られる鋼板は、張り出し成形性と疲労特性に優れ、かつ
錆びにくくそして安価であることが必要である。この観
点から従来の技術を整理する。張り出し性と疲労特性に
優れたハイテンとして、フェライト地中にマルテンサイ
トを微細分散させたいわゆるＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼の
製造技術が提案されている。その代表例に特開昭５６−
１６６２４号公報や特開昭５７−３５６２４号公報があ
るが、耐食性に関する考慮がなされていない。耐食性を
考慮したＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼板としては特開昭５６
−１４６８５３号公報があるが、この技術ではＳの考慮
がなく、成形上の前提条件として必要な穴拡げ性に劣る
ことや鋼帯の表面に劣る等の不具合が発生する。
られる鋼板は、張り出し成形性と疲労特性に優れ、かつ
錆びにくくそして安価であることが必要である。この観
点から従来の技術を整理する。張り出し性と疲労特性に
優れたハイテンとして、フェライト地中にマルテンサイ
トを微細分散させたいわゆるＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼の
製造技術が提案されている。その代表例に特開昭５６−
１６６２４号公報や特開昭５７−３５６２４号公報があ
るが、耐食性に関する考慮がなされていない。耐食性を
考慮したＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ鋼板としては特開昭５６
−１４６８５３号公報があるが、この技術ではＳの考慮
がなく、成形上の前提条件として必要な穴拡げ性に劣る
ことや鋼帯の表面に劣る等の不具合が発生する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】自動車の足廻り部品
は、自動車全体の重量が掛かることから自動車用鋼板と
しては比較的板厚が厚く、熱延鋼板が使用される。ま
た、比較的消費者の目に触れないことからめっき鋼板は
あまり用いられない。これらから自動車足廻り用鋼板は
パネル用等の自動車用素材に比べすでに安価であった。
一方で、めっき鋼板が用いられないため、錆の問題が最
近になって問われるようになったものの、めっき鋼板は
高価であるために自動車業界では採用しにくい状況にあ
る。
は、自動車全体の重量が掛かることから自動車用鋼板と
しては比較的板厚が厚く、熱延鋼板が使用される。ま
た、比較的消費者の目に触れないことからめっき鋼板は
あまり用いられない。これらから自動車足廻り用鋼板は
パネル用等の自動車用素材に比べすでに安価であった。
一方で、めっき鋼板が用いられないため、錆の問題が最
近になって問われるようになったものの、めっき鋼板は
高価であるために自動車業界では採用しにくい状況にあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、張り出し性と
疲労特性に優れた自動者用足廻り用熱延高強度鋼板を、
社会の需要にあわせるべく優れた耐食性を有し、かつ安
価に提供することを目的として発明されたものである。
すなわち本発明の要旨は以下の通りである。 （１）質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：
１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、Ｐ：
０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｕ：０．
１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅ
と不可避的不純物からなり、組織が７０％以上のポリゴ
ナルフェライトと１％以上のマルテンサイトを含むこと
を特徴とする耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱
延鋼板。
疲労特性に優れた自動者用足廻り用熱延高強度鋼板を、
社会の需要にあわせるべく優れた耐食性を有し、かつ安
価に提供することを目的として発明されたものである。
すなわち本発明の要旨は以下の通りである。 （１）質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：
１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、Ｐ：
０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、Ｃｕ：０．
１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％、残部Ｆｅ
と不可避的不純物からなり、組織が７０％以上のポリゴ
ナルフェライトと１％以上のマルテンサイトを含むこと
を特徴とする耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱
延鋼板。
【０００７】（２）質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．
５％、Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％
を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０
％、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｉ：０．０１〜０．
３％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、組織が７０％以上のポリゴナルフェ
ライトと１％以上のマルテンサイトを含むことを特徴と
する耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板。
０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．
５％、Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％
を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０
％、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｉ：０．０１〜０．
３％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、組織が７０％以上のポリゴナルフェ
ライトと１％以上のマルテンサイトを含むことを特徴と
する耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板。
【０００８】（３）質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．
５％、Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、残部Ｆｅと不可避的不純物からなるスラブを熱延す
るに際し、熱延仕上終了温度をＡｒ3 変態点温度以上
（Ａｒ3 変態点温度＋８０）℃以下とし、その後５秒以
内に平均３０℃/s以上の冷却により（Ａｒ3 変態点温度
−５０）℃以下とし、さらに６５０℃以下巻取り温度の
温度範囲において平均冷却速度を３０℃/s以上とし２５
０℃以下の温度で巻取ることにより得られる、組織が７
０％以上のポリゴナルフェライトと１％以上のマルテン
サイトを含むことを特徴とする耐食性と張り出し成形性
に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．
５％、Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、残部Ｆｅと不可避的不純物からなるスラブを熱延す
るに際し、熱延仕上終了温度をＡｒ3 変態点温度以上
（Ａｒ3 変態点温度＋８０）℃以下とし、その後５秒以
内に平均３０℃/s以上の冷却により（Ａｒ3 変態点温度
−５０）℃以下とし、さらに６５０℃以下巻取り温度の
温度範囲において平均冷却速度を３０℃/s以上とし２５
０℃以下の温度で巻取ることにより得られる、組織が７
０％以上のポリゴナルフェライトと１％以上のマルテン
サイトを含むことを特徴とする耐食性と張り出し成形性
に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
【０００９】（４）質量割合で、Ｃ：０．０３〜０．２
０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．
５％、Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％
を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０
％、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｉ：０．０１〜０．
３％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなるスラブを熱延するに際し、熱延仕上終
了温度をＡｒ3 変態点温度以上（Ａｒ3 変態点温度＋８
０）℃以下とし、その後、５秒以内に平均３０℃/s以上
の冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５０）℃以下とし、
さらに６５０℃以下巻取り温度の温度範囲において平均
冷却速度を３０℃/s以上とし２５０℃以下の温度で巻取
ることにより得られる、組織が７０％以上のポリゴナル
フェライトと１％以上のマルテンサイトを含むことを特
徴とする耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼
板の製造方法。
０％、Ｓｉ：１．０超〜２．０％、Ｍｎ：０．８〜２．
５％、Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｓ≦０．００５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％
を含有し、さらに、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０
％、Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｎｉ：０．０１〜０．
３％の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなるスラブを熱延するに際し、熱延仕上終
了温度をＡｒ3 変態点温度以上（Ａｒ3 変態点温度＋８
０）℃以下とし、その後、５秒以内に平均３０℃/s以上
の冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５０）℃以下とし、
さらに６５０℃以下巻取り温度の温度範囲において平均
冷却速度を３０℃/s以上とし２５０℃以下の温度で巻取
ることにより得られる、組織が７０％以上のポリゴナル
フェライトと１％以上のマルテンサイトを含むことを特
徴とする耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼
板の製造方法。
【００１０】
【作用】次に、本発明の各要件の作用および数値限定理
由について述べる。 Ｃ：０．０３〜０．２０％、本発明鋼は、マルテンサイ
トを生成させることにより強度を確保する必要があり、
そのためにはＣは必須元素である。Ｃの含有量は、狙い
とする強度により変更すればよいが、本発明が狙いとす
る４９０N/mm2以上の引張強度を達成するためには、少
なくとも０．０３％以上が必要である。上限は、本発明
においてはスポット溶接性の観点から０．２０％とし
た。好ましいＣの含有範囲は、０．０５〜０．１２％で
ある。
由について述べる。 Ｃ：０．０３〜０．２０％、本発明鋼は、マルテンサイ
トを生成させることにより強度を確保する必要があり、
そのためにはＣは必須元素である。Ｃの含有量は、狙い
とする強度により変更すればよいが、本発明が狙いとす
る４９０N/mm2以上の引張強度を達成するためには、少
なくとも０．０３％以上が必要である。上限は、本発明
においてはスポット溶接性の観点から０．２０％とし
た。好ましいＣの含有範囲は、０．０５〜０．１２％で
ある。
【００１１】Ｓｉ：１．０超〜２．０％、本発明におい
てはランアウトテーブルの前半部分でのポリゴナルフェ
ライトを生成させ、それにより未変態オーステナイトへ
Ｃを排出させることと、ランアウトテーブル後半以降の
工程におけるマルテンサイトを生成させ、パーライトを
代表とする鉄炭化物の生成を伴う変態は可能な限り避け
ることを徹底させなければならない。これをＳｉにより
効果的に行う。また、Ｓｉには赤スケールまたはＳｉス
ケールといわれる表面欠陥が現われる。この両立を図る
ためには、ＰやＣｕ等耐食性を確保するための元素の共
存下で、Ｓｉの含有量は１％を超える必要がある。上限
は、組織制御の効果が十分に飽和段階にある２％とす
る。この量は、製鋼での溶製時の特別の配慮の必要のな
い範囲である。好ましいＳｉの含有範囲は、１．０〜
１．５％である。
てはランアウトテーブルの前半部分でのポリゴナルフェ
ライトを生成させ、それにより未変態オーステナイトへ
Ｃを排出させることと、ランアウトテーブル後半以降の
工程におけるマルテンサイトを生成させ、パーライトを
代表とする鉄炭化物の生成を伴う変態は可能な限り避け
ることを徹底させなければならない。これをＳｉにより
効果的に行う。また、Ｓｉには赤スケールまたはＳｉス
ケールといわれる表面欠陥が現われる。この両立を図る
ためには、ＰやＣｕ等耐食性を確保するための元素の共
存下で、Ｓｉの含有量は１％を超える必要がある。上限
は、組織制御の効果が十分に飽和段階にある２％とす
る。この量は、製鋼での溶製時の特別の配慮の必要のな
い範囲である。好ましいＳｉの含有範囲は、１．０〜
１．５％である。
【００１２】Ｍｎ：０．８〜２．５％、Ｍｎは、鋼帯の
引張強度を高め、本発明において必須元素である。この
効果を発揮させるためには少なくとも０．８％のＭｎの
含有が必要である。狙いとする引張強度に応じてＭｎレ
ベルは下限値以上で変更すればよい。上限は、コストの
観点と転炉での溶製の観点から２．５％とした。好まし
いＭｎの含有範囲は１．０〜１．５％である。 Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｐは、Ｃｕとの共存により
鉄の腐食速度を著しく遅くする効果がある。その効果は
０．０２％未満では認められない。一方０．１０％を超
えると、Ｐが局所的に存在するようになることにより鋼
の極限変形能を低下することにより伸び特性が低下し、
さらに溶接性が低下する。また、いたずらに変態点を上
昇させ、仕上圧延温度の確保が困難になる。好ましいＰ
の含有範囲は、０．０３〜０．０７％である。
引張強度を高め、本発明において必須元素である。この
効果を発揮させるためには少なくとも０．８％のＭｎの
含有が必要である。狙いとする引張強度に応じてＭｎレ
ベルは下限値以上で変更すればよい。上限は、コストの
観点と転炉での溶製の観点から２．５％とした。好まし
いＭｎの含有範囲は１．０〜１．５％である。 Ｐ：０．０２〜０．１０％、Ｐは、Ｃｕとの共存により
鉄の腐食速度を著しく遅くする効果がある。その効果は
０．０２％未満では認められない。一方０．１０％を超
えると、Ｐが局所的に存在するようになることにより鋼
の極限変形能を低下することにより伸び特性が低下し、
さらに溶接性が低下する。また、いたずらに変態点を上
昇させ、仕上圧延温度の確保が困難になる。好ましいＰ
の含有範囲は、０．０３〜０．０７％である。
【００１３】Ｓ≦０．００５％、伸びフランジ性を劣化
させたくない場合には、ＭｎＳの形成を回避するために
Ｓを徹底的に下げることが有効であることが多くの公知
例から明らかであり、本発明においてもこれを採用す
る。０．００５％以下の含有であることが必要である
が、これは低ければ低いほどよい。ただし、低くするた
めにいたずらにコストが上がるのは好ましくない。この
観点から、好ましいＳの量は、現状の精錬技術では０．
０００８〜０．００２０％である。 Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、さらに不可避的
に残留するＳをＣａＳとして固定することも伸びフラン
ジ性を向上させることが明らかになっており、本発明に
おいては必要に応じ採用する。０．００１０〜０．００
３０％の含有が好ましく、０．００５％を超えると更な
る向上効果がなくなるのみならず、Ｃａ酸化物が生成
し、伸びフランジ性を低減させるため、０．００５％を
上限とした。
させたくない場合には、ＭｎＳの形成を回避するために
Ｓを徹底的に下げることが有効であることが多くの公知
例から明らかであり、本発明においてもこれを採用す
る。０．００５％以下の含有であることが必要である
が、これは低ければ低いほどよい。ただし、低くするた
めにいたずらにコストが上がるのは好ましくない。この
観点から、好ましいＳの量は、現状の精錬技術では０．
０００８〜０．００２０％である。 Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、さらに不可避的
に残留するＳをＣａＳとして固定することも伸びフラン
ジ性を向上させることが明らかになっており、本発明に
おいては必要に応じ採用する。０．００１０〜０．００
３０％の含有が好ましく、０．００５％を超えると更な
る向上効果がなくなるのみならず、Ｃａ酸化物が生成
し、伸びフランジ性を低減させるため、０．００５％を
上限とした。
【００１４】Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ｃｕは、Ｐとの
共存により鉄の腐食速度を著しく遅くする効果がある。
その効果は０．１％未満では認められない。一方０．５
％を超えると、強度が不必要に高くなるばかりではな
く、表面にへげ状の欠陥が発生する。限定した範囲内で
あれば、狙いとする組織の形成に影響しない。好ましい
Ｃｕの含有範囲は、０．１〜０．３％である。 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ａｌは、脱酸剤として必
要であり本発明においてこれを用いる。０．０１％未満
であればその効果は発揮されず、０．１０％を超えると
いたずらに鋼中の介在物が増加し、伸び特性が劣化す
る。好ましいＡｌの含有量は０．０１５〜０．０５％で
ある。
共存により鉄の腐食速度を著しく遅くする効果がある。
その効果は０．１％未満では認められない。一方０．５
％を超えると、強度が不必要に高くなるばかりではな
く、表面にへげ状の欠陥が発生する。限定した範囲内で
あれば、狙いとする組織の形成に影響しない。好ましい
Ｃｕの含有範囲は、０．１〜０．３％である。 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ａｌは、脱酸剤として必
要であり本発明においてこれを用いる。０．０１％未満
であればその効果は発揮されず、０．１０％を超えると
いたずらに鋼中の介在物が増加し、伸び特性が劣化す
る。好ましいＡｌの含有量は０．０１５〜０．０５％で
ある。
【００１５】Ｍｏ：０．０１〜０．３％、Ｍｏは、Ｃｕ
とＰによる鉄の腐食速度を遅くする効果を助ける。従っ
て本発明においては、必要に応じこれを用いることがで
きる。そのためには、０．０１％以上含有させる。ただ
し、０．３％を超える含有はいたずらに鋼板の強度をあ
げてしまう。 Ｎｉ：０．０１〜０．３％、Ｎｉは、ＰとＣｕによる鋼
の腐食速度を遅くする効果と、Ｃｕによるへげ状の表面
欠陥を防止する効果があり、必要に応じこの効果を発揮
させる。そのためには、０．０１％以上の含有が必要で
ある。上限は、これらの向上効果が少なくなることとコ
ストが高くなることから０．３％とした。
とＰによる鉄の腐食速度を遅くする効果を助ける。従っ
て本発明においては、必要に応じこれを用いることがで
きる。そのためには、０．０１％以上含有させる。ただ
し、０．３％を超える含有はいたずらに鋼板の強度をあ
げてしまう。 Ｎｉ：０．０１〜０．３％、Ｎｉは、ＰとＣｕによる鋼
の腐食速度を遅くする効果と、Ｃｕによるへげ状の表面
欠陥を防止する効果があり、必要に応じこの効果を発揮
させる。そのためには、０．０１％以上の含有が必要で
ある。上限は、これらの向上効果が少なくなることとコ
ストが高くなることから０．３％とした。
【００１６】本発明が意図する鋼の組織は、７０％以上
のポリゴナルフェライトとフェライトと１％以上のマル
テンサイトを含むことであり、この組織を得ることによ
り安価に張り出し性と疲労特性を向上させることができ
る。ポリゴナルフェライトが７０％未満であると、その
他は炭化物の生成を伴ったパーライトやベイナイトが主
となることを示し、そのような組織では高い張り出し性
と疲労特性が得られない。また、７０％以上のポリゴナ
ルフェライトの存在下でマルテンサイトが１％未満であ
ると所望とする強度が得られないかまたは炭化物の生成
を伴った組織により張り出し性と疲労特性が劣化する。
好ましいポリゴナルフェライトの組織率は８０％以上、
好ましいマルテンサイトの組織率は５〜１５％である。
のポリゴナルフェライトとフェライトと１％以上のマル
テンサイトを含むことであり、この組織を得ることによ
り安価に張り出し性と疲労特性を向上させることができ
る。ポリゴナルフェライトが７０％未満であると、その
他は炭化物の生成を伴ったパーライトやベイナイトが主
となることを示し、そのような組織では高い張り出し性
と疲労特性が得られない。また、７０％以上のポリゴナ
ルフェライトの存在下でマルテンサイトが１％未満であ
ると所望とする強度が得られないかまたは炭化物の生成
を伴った組織により張り出し性と疲労特性が劣化する。
好ましいポリゴナルフェライトの組織率は８０％以上、
好ましいマルテンサイトの組織率は５〜１５％である。
【００１７】このような組織を得るための製造方法の一
例として熱延仕上終了温度をＡｒ3変態点温度以上（Ａ
ｒ3 変態点温度＋８０）℃以下とし、その後５秒以内に
平均３０℃/s以上の冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５
０）℃以下とし、さらに６５０℃以下巻取り温度の温度
範囲において平均冷却速度を３０℃/s以上とし２５０℃
以下の温度で巻取ることが必要である。熱延仕上終了温
度をＡｒ3 変態点温度以上とするのは、基本的にγ域で
の圧延とすることであり、これが必要な理由は、変態点
以下であるとフェライトの圧延による加工組織が形成
し、成形性を劣化させるためである。上限は（Ａｒ3 変
態点温度＋８０）℃以下としたが、これは圧延中のγ粒
径を小さくすることによりその後の冷却過程においてポ
リゴナルフェライトを生成させやすくするためである。
これを超える温度であるとポリゴナルフェライトが生成
しにくくなる。
例として熱延仕上終了温度をＡｒ3変態点温度以上（Ａ
ｒ3 変態点温度＋８０）℃以下とし、その後５秒以内に
平均３０℃/s以上の冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５
０）℃以下とし、さらに６５０℃以下巻取り温度の温度
範囲において平均冷却速度を３０℃/s以上とし２５０℃
以下の温度で巻取ることが必要である。熱延仕上終了温
度をＡｒ3 変態点温度以上とするのは、基本的にγ域で
の圧延とすることであり、これが必要な理由は、変態点
以下であるとフェライトの圧延による加工組織が形成
し、成形性を劣化させるためである。上限は（Ａｒ3 変
態点温度＋８０）℃以下としたが、これは圧延中のγ粒
径を小さくすることによりその後の冷却過程においてポ
リゴナルフェライトを生成させやすくするためである。
これを超える温度であるとポリゴナルフェライトが生成
しにくくなる。
【００１８】熱延仕上圧延終了後水等による強制冷却ま
での時間はポリゴナルフェライトを生成させるためには
長くとりたいが、同時に耐食性確保の観点から含有させ
るＰのオーステナイト状態での局在による伸び特性や張
り出し性の劣化防止の観点が必要である。本発明では後
者のために熱延仕上圧延終了後５秒以内に水冷を施すも
のとする。下限は、特に設定しないがポリゴナルフェラ
イトの確保の観点からはＳｉの含有量にもよるところは
あるが１秒以上と考えられる。好ましくは３〜４秒程度
である。
での時間はポリゴナルフェライトを生成させるためには
長くとりたいが、同時に耐食性確保の観点から含有させ
るＰのオーステナイト状態での局在による伸び特性や張
り出し性の劣化防止の観点が必要である。本発明では後
者のために熱延仕上圧延終了後５秒以内に水冷を施すも
のとする。下限は、特に設定しないがポリゴナルフェラ
イトの確保の観点からはＳｉの含有量にもよるところは
あるが１秒以上と考えられる。好ましくは３〜４秒程度
である。
【００１９】強制冷却の冷却速度は３０℃/s以上である
必要がある。これ未満であるとＰの局在により伸び特性
が劣化したり打ち抜き性が劣化し伸びフランジ成形性が
劣化する。また、冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５
０）℃以下にする必要がある。これは、逸早くポリゴナ
ルフェライトの生成温度にすることが目的であり、これ
を超える温度で冷却を終了してしまうとＰの局在による
伸び特性の劣化を招く。さらに、６５０℃以下巻取り温
度までの温度域を平均３０℃/s以上の速度で冷却する必
要があるが、これはパーライトや粗大なセメンタイトを
含むベイナイトの生成を防止するためである。また、巻
取り温度を２５０℃以下にするのは、マルテンサイトを
生成させるためであり、この温度を超える温度で巻取る
とベイナイト等が生成し、本発明が意図する組織が得ら
れなくなる。
必要がある。これ未満であるとＰの局在により伸び特性
が劣化したり打ち抜き性が劣化し伸びフランジ成形性が
劣化する。また、冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５
０）℃以下にする必要がある。これは、逸早くポリゴナ
ルフェライトの生成温度にすることが目的であり、これ
を超える温度で冷却を終了してしまうとＰの局在による
伸び特性の劣化を招く。さらに、６５０℃以下巻取り温
度までの温度域を平均３０℃/s以上の速度で冷却する必
要があるが、これはパーライトや粗大なセメンタイトを
含むベイナイトの生成を防止するためである。また、巻
取り温度を２５０℃以下にするのは、マルテンサイトを
生成させるためであり、この温度を超える温度で巻取る
とベイナイト等が生成し、本発明が意図する組織が得ら
れなくなる。
【００２０】
【実施例】表１に示す鋼を表２に示す条件で熱延した。
板厚はすべて３．２mmとした。下線は、発明範囲外であ
ることを示す。このようにして得た熱延コイルに酸洗と
０．８％の調質圧延を施した後、腐食速度試験、引張試
験、組織分率測定試験、張り出し試験、および疲労試験
に供した。腐食速度の測定は、実際の自動車の場合をシ
ミュレートするためにりん酸亜鉛による化成処理を施し
た後電着塗装を行い、クロスカットを施した素材を準備
し、ＣＣＴ（cyclic corrosion test)試験により評価し
た。ＣＣＴは、以下に示すサイクルからなる。
板厚はすべて３．２mmとした。下線は、発明範囲外であ
ることを示す。このようにして得た熱延コイルに酸洗と
０．８％の調質圧延を施した後、腐食速度試験、引張試
験、組織分率測定試験、張り出し試験、および疲労試験
に供した。腐食速度の測定は、実際の自動車の場合をシ
ミュレートするためにりん酸亜鉛による化成処理を施し
た後電着塗装を行い、クロスカットを施した素材を準備
し、ＣＣＴ（cyclic corrosion test)試験により評価し
た。ＣＣＴは、以下に示すサイクルからなる。
【００２１】 ＳＳＴ → 乾 燥 → 湿 潤 相対湿度：４０％ 相対湿度：９８％ ３５℃ ６０℃ ５０℃ ４時間 ２時間 ２時間 （ＳＳＴ：塩水噴霧試験） この試験を１５０回繰り返した。ＣＣＴ試験後の試料の
錆層を除去し板厚を測定した。板厚減少の大きい方から
１０点とり、その平均の板厚を残存板厚とし、元の板厚
との差を腐食板厚としてこれを評価項目とした。
錆層を除去し板厚を測定した。板厚減少の大きい方から
１０点とり、その平均の板厚を残存板厚とし、元の板厚
との差を腐食板厚としてこれを評価項目とした。
【００２２】引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２０１記載の５
号試験片を用い、同Ｚ２２４１記載の方法に従って行
い、引張強度ＴＳ、破断伸びＥｌを測定した。組織分率
は、ナイタールエッチングによる１０００倍の組織写真
から点算法により求めた。張り出し性は、半径５０mmの
球頭ポンチによる張り出し試験による張り出し高さで評
価した。疲労特性は、完全両振りの平面曲げ試験を行
い、疲労限（１０7 回）に達する応力（σw ）を求め、
これをＴＳで除した値（σw ／ＴＳ）で評価した。表２
には、腐食速度試験以外の結果も併記した。なお、表２
のNo．のＡ〜Ｉは、表１の鋼Ａ〜Ｉに対応する。
号試験片を用い、同Ｚ２２４１記載の方法に従って行
い、引張強度ＴＳ、破断伸びＥｌを測定した。組織分率
は、ナイタールエッチングによる１０００倍の組織写真
から点算法により求めた。張り出し性は、半径５０mmの
球頭ポンチによる張り出し試験による張り出し高さで評
価した。疲労特性は、完全両振りの平面曲げ試験を行
い、疲労限（１０7 回）に達する応力（σw ）を求め、
これをＴＳで除した値（σw ／ＴＳ）で評価した。表２
には、腐食速度試験以外の結果も併記した。なお、表２
のNo．のＡ〜Ｉは、表１の鋼Ａ〜Ｉに対応する。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】表２のＡ−１からＥ−１のように、本発明
範囲にある成分または組織率を示したものは、いずれも
高い伸び、張り出し高さと疲労特性（以降機械的特性と
いう）を示した。一方、Ｓｉ含有量の低いＦ鋼（Ｆ−１
材）は冷却中に十分なポリゴナルフェライトが得られな
かったため、またＨ鋼（Ｈ−１材）はＰ量が多いため、
機械的特性は劣位にあった。表３に腐食速度試験の結果
を示した。本発明範囲鋼は、腐食板厚が０．１mm未満と
比較材のそれが０．２mm以上であるのに対し優れた特性
を示した。また、表３には、表２の機械的特性の結果も
含めた総合評価結果もあわせて示した。表１にある本発
明範囲にある鋼が本発明材として位置づけることができ
る。
範囲にある成分または組織率を示したものは、いずれも
高い伸び、張り出し高さと疲労特性（以降機械的特性と
いう）を示した。一方、Ｓｉ含有量の低いＦ鋼（Ｆ−１
材）は冷却中に十分なポリゴナルフェライトが得られな
かったため、またＨ鋼（Ｈ−１材）はＰ量が多いため、
機械的特性は劣位にあった。表３に腐食速度試験の結果
を示した。本発明範囲鋼は、腐食板厚が０．１mm未満と
比較材のそれが０．２mm以上であるのに対し優れた特性
を示した。また、表３には、表２の機械的特性の結果も
含めた総合評価結果もあわせて示した。表１にある本発
明範囲にある鋼が本発明材として位置づけることができ
る。
【００２６】
【表３】
【００２７】表１のＡ鋼を種々の条件で熱延した。巻取
り後の酸洗、スキンパスは表２の実施例と同様の条件で
行った。その熱延材について、機械的特性を調査した。
表４に、熱延条件と機械的特性の調査結果を示した。
り後の酸洗、スキンパスは表２の実施例と同様の条件で
行った。その熱延材について、機械的特性を調査した。
表４に、熱延条件と機械的特性の調査結果を示した。
【００２８】
【表４】
【００２９】下線を示したのが本発明範囲から外れる条
件である。鋼Ａは、ＴＳ：７８０N/mm2 級を狙ったもの
であるが、表４からも明らかなようにＡ−１からＡ−４
の本発明法によれば高い伸び特性、張り出し特性、疲労
特性を示す。
件である。鋼Ａは、ＴＳ：７８０N/mm2 級を狙ったもの
であるが、表４からも明らかなようにＡ−１からＡ−４
の本発明法によれば高い伸び特性、張り出し特性、疲労
特性を示す。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、自動車の足廻り部品と
して必要な高い伸び特性と張り出し性、ならびに高耐食
性（低腐食性）を有する鋼帯が低コストで製造し供給す
ることができる。
して必要な高い伸び特性と張り出し性、ならびに高耐食
性（低腐食性）を有する鋼帯が低コストで製造し供給す
ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 質量割合で、 Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：１．０超〜２．０％、 Ｍｎ：０．８〜２．５％、 Ｐ ：０．０２〜０．１０％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 残部Ｆｅと不可避的不純物からなり、組織が７０％以上
のポリゴナルフェライトと１％以上のマルテンサイトを
含むことを特徴とする耐食性と張り出し成形性に優れた
高強度熱延鋼板。 - 【請求項２】 質量割合で、 Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：１．０超〜２．０％、 Ｍｎ：０．８〜２．５％、 Ｐ ：０．０２〜０．１０％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 さらに、 Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｍｏ：０．０１〜０．３％、 Ｎｉ：０．０１〜０．３％ の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅと不可避的不
純物からなり、組織が７０％以上のポリゴナルフェライ
トと１％以上のマルテンサイトを含むことを特徴とする
耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板。 - 【請求項３】 質量割合で、 Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：１．０超〜２．０％、 Ｍｎ：０．８〜２．５％、 Ｐ ：０．０２〜０．１０％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 残部Ｆｅと不可避的不純物からなるスラブを熱延するに
際し、熱延仕上終了温度をＡｒ3 変態点温度以上（Ａｒ
3 変態点温度＋８０）℃以下とし、その後５秒以内に平
均３０℃/s以上の冷却により（Ａｒ3 変態点温度−５
０）℃以下とし、さらに６５０℃以下巻取り温度の温度
範囲において平均冷却速度を３０℃/s以上とし２５０℃
以下の温度で巻取ることにより得られる、組織が７０％
以上のポリゴナルフェライトと１％以上のマルテンサイ
トを含むことを特徴とする耐食性と張り出し成形性に優
れた高強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 質量割合で、 Ｃ ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：１．０超〜２．０％、 Ｍｎ：０．８〜２．５％、 Ｐ ：０．０２〜０．１０％、 Ｓ ≦０．００５％、 Ｃｕ：０．１〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 さらに、 Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％、 Ｍｏ：０．０１〜０．３％、 Ｎｉ：０．０１〜０．３％ の１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅと不可避的不
純物からなるスラブを熱延するに際し、熱延仕上終了温
度をＡｒ3 変態点温度以上（Ａｒ3 変態点温度＋８０）
℃以下とし、その後５秒以内に平均３０℃/s以上の冷却
により（Ａｒ3 変態点温度−５０）℃以下とし、さらに
６５０℃以下巻取り温度の温度範囲において平均冷却速
度を３０℃/s以上とし２５０℃以下の温度で巻取ること
により得られる、組織が７０％以上のポリゴナルフェラ
イトと１％以上のマルテンサイトを含むことを特徴とす
る耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6747994A JPH07278731A (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | 耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6747994A JPH07278731A (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | 耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278731A true JPH07278731A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13346155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6747994A Withdrawn JPH07278731A (ja) | 1994-04-05 | 1994-04-05 | 耐食性と張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278731A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101140941B1 (ko) * | 2009-06-26 | 2012-05-03 | 현대제철 주식회사 | 수소지연파괴 저항성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법 |
| KR20160089316A (ko) | 2016-07-18 | 2016-07-27 | 주식회사 포스코 | 소부경화능이 우수한 저항복비 고강도 열연강판 및 이의 제조방법 |
| WO2018117470A1 (ko) | 2016-12-19 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온역 버링성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법 |
-
1994
- 1994-04-05 JP JP6747994A patent/JPH07278731A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101140941B1 (ko) * | 2009-06-26 | 2012-05-03 | 현대제철 주식회사 | 수소지연파괴 저항성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법 |
| KR20160089316A (ko) | 2016-07-18 | 2016-07-27 | 주식회사 포스코 | 소부경화능이 우수한 저항복비 고강도 열연강판 및 이의 제조방법 |
| WO2018117470A1 (ko) | 2016-12-19 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 저온역 버링성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법 |
| US11466336B2 (en) | 2016-12-19 | 2022-10-11 | Posco | High-strength steel sheet having excellent burring workability in low temperature range and manufacturing method therefor |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010605 |