JPH07269462A - 往復動型圧縮機 - Google Patents
往復動型圧縮機Info
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- JPH07269462A JPH07269462A JP6062942A JP6294294A JPH07269462A JP H07269462 A JPH07269462 A JP H07269462A JP 6062942 A JP6062942 A JP 6062942A JP 6294294 A JP6294294 A JP 6294294A JP H07269462 A JPH07269462 A JP H07269462A
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- Japan
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- suction chamber
- evaporator
- suction
- reciprocating compressor
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Abstract
(57)【要約】
【目的】別途マフラを設けることなく、蒸発器を共振さ
せて車室で異音を発生させる原因となる吸入脈動を低減
する。 【構成】シリンダブロック１の外端に弁板４を挟んで接
合されるシリンダヘッド３内に蒸発器からの冷媒が吸入
通路３ｃを介して吸入される吸入室３ａが形成されてい
る。シリンダブロック１及び弁板４の中央域に、吸入室
３ａと軸方向に連設された副吸入室１ｃが設けられてい
る。吸入室３ａ及び副吸入室１の軸方向長さ：Ｌは、蒸
発器を共振させる吸入脈動を低減すべく蒸発器の共振周
波数に対応した長さに設定されている。
せて車室で異音を発生させる原因となる吸入脈動を低減
する。 【構成】シリンダブロック１の外端に弁板４を挟んで接
合されるシリンダヘッド３内に蒸発器からの冷媒が吸入
通路３ｃを介して吸入される吸入室３ａが形成されてい
る。シリンダブロック１及び弁板４の中央域に、吸入室
３ａと軸方向に連設された副吸入室１ｃが設けられてい
る。吸入室３ａ及び副吸入室１の軸方向長さ：Ｌは、蒸
発器を共振させる吸入脈動を低減すべく蒸発器の共振周
波数に対応した長さに設定されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば車両空調装置に
好適な往復動型圧縮機に関する。
好適な往復動型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダブロックに複数のボアを形成
し、これら各ボアのそれぞれに収嵌されたピストンを斜
板を介してそれぞれ所定の位相差をもって往復動させる
形式の圧縮機は、揺動板型、斜板型等として周知であ
り、例えば車両空調装置に多用されている。
し、これら各ボアのそれぞれに収嵌されたピストンを斜
板を介してそれぞれ所定の位相差をもって往復動させる
形式の圧縮機は、揺動板型、斜板型等として周知であ
り、例えば車両空調装置に多用されている。
【０００３】この種の圧縮機では、従来より、吸入圧力
の脈動が問題となっており、車両空調装置の場合、上記
吸入脈動は、圧縮機の吸入通路及び配管（吸入管路）を
介して蒸発器に伝達され、該蒸発器及びその周辺の配管
を振動させて、車室で異音を発生させる原因となる。こ
こで、車両空調装置においては、上記蒸発器における脈
動の共振周波数は５００〜１０００Ｈｚであることが確
認されている。このため、上記蒸発器の振動に起因する
異音の発生を抑制するため、従来は、圧縮機の吸入室と
蒸発器とを結ぶ配管に５００〜１０００Ｈｚの吸入脈動
を低減可能なマフラを設けることが行われている。
の脈動が問題となっており、車両空調装置の場合、上記
吸入脈動は、圧縮機の吸入通路及び配管（吸入管路）を
介して蒸発器に伝達され、該蒸発器及びその周辺の配管
を振動させて、車室で異音を発生させる原因となる。こ
こで、車両空調装置においては、上記蒸発器における脈
動の共振周波数は５００〜１０００Ｈｚであることが確
認されている。このため、上記蒸発器の振動に起因する
異音の発生を抑制するため、従来は、圧縮機の吸入室と
蒸発器とを結ぶ配管に５００〜１０００Ｈｚの吸入脈動
を低減可能なマフラを設けることが行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ような配管に装備されるマフラは、車両への設置スペー
スを増加させ、高密度化された最近の車両におけるエン
ジンルームへの設置が困難になってきている。また、マ
フラによるコストアップも避けられない。本発明は、上
記実情に鑑みてなされたもので、別途マフラを設けるこ
となく、吸入脈動を低減させることを解決すべき課題と
するものである。
ような配管に装備されるマフラは、車両への設置スペー
スを増加させ、高密度化された最近の車両におけるエン
ジンルームへの設置が困難になってきている。また、マ
フラによるコストアップも避けられない。本発明は、上
記実情に鑑みてなされたもので、別途マフラを設けるこ
となく、吸入脈動を低減させることを解決すべき課題と
するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の往復動型圧縮機は、軸心と平行に複数個のボアが並
設されたシリンダブロックと、弁板を挟んで該シリンダ
ブロックの外端を閉塞するシリンダヘッドとを備え、該
シリンダヘッドの中央域には蒸発器からの冷媒が吸入通
路を介して吸入される吸入室が凹設された往復動型圧縮
機において、前記シリンダブロック及び前記弁板に前記
吸入室と軸方向に連設された副吸入室を設け、該副吸入
室及び吸入室の軸方向長さＬを前記蒸発器の共振周波数
に対応した長さに設定するという新規な手段を採用す
る。
明の往復動型圧縮機は、軸心と平行に複数個のボアが並
設されたシリンダブロックと、弁板を挟んで該シリンダ
ブロックの外端を閉塞するシリンダヘッドとを備え、該
シリンダヘッドの中央域には蒸発器からの冷媒が吸入通
路を介して吸入される吸入室が凹設された往復動型圧縮
機において、前記シリンダブロック及び前記弁板に前記
吸入室と軸方向に連設された副吸入室を設け、該副吸入
室及び吸入室の軸方向長さＬを前記蒸発器の共振周波数
に対応した長さに設定するという新規な手段を採用す
る。
【０００６】一般の車両空調装置においては、上記蒸発
器における脈動の共振周波数は５００〜１０００Ｈｚ周
辺であることが確認されている。このため、５００〜１
０００Ｈｚ周辺の周波数で蒸発器を共振させる吸入脈動
を低減するためには、上記副吸入室及び吸入室の軸方向
長さＬは、具体的には３５〜８０ｍｍとすることが好ま
しい。なお、このＬの値は、後述するように一般的な空
洞形のマフラにおける透過損失の最大値を示す式である
ｆ＝ｃ／４ｌより算出することができる。
器における脈動の共振周波数は５００〜１０００Ｈｚ周
辺であることが確認されている。このため、５００〜１
０００Ｈｚ周辺の周波数で蒸発器を共振させる吸入脈動
を低減するためには、上記副吸入室及び吸入室の軸方向
長さＬは、具体的には３５〜８０ｍｍとすることが好ま
しい。なお、このＬの値は、後述するように一般的な空
洞形のマフラにおける透過損失の最大値を示す式である
ｆ＝ｃ／４ｌより算出することができる。
【０００７】本発明の圧縮機は、後述するように、吸入
通路と、吸入室及び副吸入室により構成される空洞との
間における断面変化によるマフラ効果により吸入脈動を
低減させるもので、いわば空洞形のマフラを圧縮機に内
蔵させたものである。このような空洞形のマフラにおい
ては、特定周波数域の脈動成分の減衰を狙った場合、空
洞の断面形状がなるべく一定であることが望まれる。断
面形状が変化すると、断面の変化部において別の絞り効
果が生まれ、これにより減衰し得る脈動成分の周波数が
ずれるからである。このため、本発明の圧縮機では、吸
入室及び副吸入室内において、なるべく断面形状が一定
であることが望ましく、この観点から、前記副吸入室は
各ボア狭間へ延出して鎖車状に形成されてことが好まし
い。
通路と、吸入室及び副吸入室により構成される空洞との
間における断面変化によるマフラ効果により吸入脈動を
低減させるもので、いわば空洞形のマフラを圧縮機に内
蔵させたものである。このような空洞形のマフラにおい
ては、特定周波数域の脈動成分の減衰を狙った場合、空
洞の断面形状がなるべく一定であることが望まれる。断
面形状が変化すると、断面の変化部において別の絞り効
果が生まれ、これにより減衰し得る脈動成分の周波数が
ずれるからである。このため、本発明の圧縮機では、吸
入室及び副吸入室内において、なるべく断面形状が一定
であることが望ましく、この観点から、前記副吸入室は
各ボア狭間へ延出して鎖車状に形成されてことが好まし
い。
【０００８】また、前記往復動型圧縮機において、吸入
室の底壁には吸入通路を形成する筒状部が軸方向に向け
突設された態様とすることができる。この筒状部の長さ
は、副吸入室及び吸入室の軸方向長さＬの略１／２とす
ることが好ましい。さらに、前記往復動型圧縮機におい
て、吸入室の底壁には、シリンダブロックの各ボアと副
吸入室との隔壁部に対応させて弁板を支持するリブが突
設された態様とすることができる。
室の底壁には吸入通路を形成する筒状部が軸方向に向け
突設された態様とすることができる。この筒状部の長さ
は、副吸入室及び吸入室の軸方向長さＬの略１／２とす
ることが好ましい。さらに、前記往復動型圧縮機におい
て、吸入室の底壁には、シリンダブロックの各ボアと副
吸入室との隔壁部に対応させて弁板を支持するリブが突
設された態様とすることができる。
【０００９】
【作用】本発明の往復動型圧縮機では、蒸発器からの冷
媒が吸入通路から吸入室に導入される。このとき吸入通
路及び吸入室間における断面変化により、吸入脈動成分
が反射されて低減される。そして、本発明では、吸入室
と副吸入室とが軸方向に連設されており、しかも吸入室
及び副吸入室の軸方向長さ：Ｌが、蒸発器を共振させる
吸入脈動を低減すべく蒸発器の共振周波数に対応した長
さに設定されている。このため、蒸発器を共振させる特
定周波数域の吸入脈動を効果的に減衰させることができ
る。
媒が吸入通路から吸入室に導入される。このとき吸入通
路及び吸入室間における断面変化により、吸入脈動成分
が反射されて低減される。そして、本発明では、吸入室
と副吸入室とが軸方向に連設されており、しかも吸入室
及び副吸入室の軸方向長さ：Ｌが、蒸発器を共振させる
吸入脈動を低減すべく蒸発器の共振周波数に対応した長
さに設定されている。このため、蒸発器を共振させる特
定周波数域の吸入脈動を効果的に減衰させることができ
る。
【００１０】また、本発明の往復動型圧縮機において、
副吸入室を各ボア狭間へ延出して鎖車状に形成された断
面形状とした場合、吸入室及び副吸入室間における断面
変化を減少させることができ、狙った特定周波数域の吸
入脈動を効果的に減衰させることが可能となる。さら
に、本発明の往復動型圧縮機において、一般の車両空調
装置での蒸発器における脈動の共振周波数が５００〜１
０００Ｈｚ周辺であることに対応させて、上記副吸入室
及び吸入室の軸方向長さＬを３５〜８０ｍｍとした場合
は、一般車両における蒸発器を共振させる特定周波数域
の吸入脈動を効果的に減衰させることができる。
副吸入室を各ボア狭間へ延出して鎖車状に形成された断
面形状とした場合、吸入室及び副吸入室間における断面
変化を減少させることができ、狙った特定周波数域の吸
入脈動を効果的に減衰させることが可能となる。さら
に、本発明の往復動型圧縮機において、一般の車両空調
装置での蒸発器における脈動の共振周波数が５００〜１
０００Ｈｚ周辺であることに対応させて、上記副吸入室
及び吸入室の軸方向長さＬを３５〜８０ｍｍとした場合
は、一般車両における蒸発器を共振させる特定周波数域
の吸入脈動を効果的に減衰させることができる。
【００１１】なお、Ｌの設定は以下の如く行うことがで
きる。図６に示すような一般的な空洞形のマフラにおい
ては、マフラに入射した脈動成分は、断面積：Ｓ1 の通
路８０から断面積：Ｓ2 の空洞８１に至る断面の変化部
において反射されて低減する。そして、周波数：ｆ〔Ｈ
ｚ〕と透過損失〔ｄＢ〕との間には図７に示すような関
係がある。これより、周波数がｆ，３ｆ，５ｆ，……の
ときマフラの透過損失が最大となる。また、ｃ：冷媒の
流速（ｍ／ｓ）、ｌ：空洞の長さ（ｍ）とした場合、 ｆ＝ｃ／４ｌ …（１）式 の関係式が成立し、マフラの透過損失が最大となる周波
数は、空洞の長さ：ｌによって決定される。なお、透過
損失の最大値：Ｍは、Ｄ1 ：通路８０の直径、Ｄ 2 ：空
洞８１の直径として、 Ｍ＝（Ｄ2 ／Ｄ1 ）×４ により表される。
きる。図６に示すような一般的な空洞形のマフラにおい
ては、マフラに入射した脈動成分は、断面積：Ｓ1 の通
路８０から断面積：Ｓ2 の空洞８１に至る断面の変化部
において反射されて低減する。そして、周波数：ｆ〔Ｈ
ｚ〕と透過損失〔ｄＢ〕との間には図７に示すような関
係がある。これより、周波数がｆ，３ｆ，５ｆ，……の
ときマフラの透過損失が最大となる。また、ｃ：冷媒の
流速（ｍ／ｓ）、ｌ：空洞の長さ（ｍ）とした場合、 ｆ＝ｃ／４ｌ …（１）式 の関係式が成立し、マフラの透過損失が最大となる周波
数は、空洞の長さ：ｌによって決定される。なお、透過
損失の最大値：Ｍは、Ｄ1 ：通路８０の直径、Ｄ 2 ：空
洞８１の直径として、 Ｍ＝（Ｄ2 ／Ｄ1 ）×４ により表される。
【００１２】したがって、通路８０を本発明の吸入通
路、空洞８１を本発明の吸入室及び副吸入室として想定
すれば、蒸発器における脈動の共振周波数としての５０
０〜１０００Ｈｚ周辺にマフラの透過損失が最大となる
周波数を合致させるべく、Ｌ（ｌ）の長さを設定すれば
よい。ところで、図６に示すように空洞形のマフラにお
いては、周波数が２ｆ，４ｆ，６ｆ……のときマフラの
透過損失は０となり、この周波数域にある脈動を減衰さ
せることができない。
路、空洞８１を本発明の吸入室及び副吸入室として想定
すれば、蒸発器における脈動の共振周波数としての５０
０〜１０００Ｈｚ周辺にマフラの透過損失が最大となる
周波数を合致させるべく、Ｌ（ｌ）の長さを設定すれば
よい。ところで、図６に示すように空洞形のマフラにお
いては、周波数が２ｆ，４ｆ，６ｆ……のときマフラの
透過損失は０となり、この周波数域にある脈動を減衰さ
せることができない。
【００１３】そこで、本発明の往復動型圧縮機におい
て、吸入室の底壁には吸入通路を形成する筒状部が軸方
向に向けて突設された態様とした場合は、上記２ｆ、６
ｆの周波数におけるマフラの透過損失を０から増加させ
ることができ、減衰特性の向上を図ることができる。こ
のとき、上記筒状部の長さを略Ｌ／２に設定した場合
は、周波数：ｆ〔Ｈｚ〕と透過損失〔ｄＢ〕とは図８の
実線に示すような関係となり、上記２ｆ、６ｆの周波数
におけるマフラの透過損失をより効果的に増加させるこ
とができ、さらなる減衰特性の向上を図ることができ
る。
て、吸入室の底壁には吸入通路を形成する筒状部が軸方
向に向けて突設された態様とした場合は、上記２ｆ、６
ｆの周波数におけるマフラの透過損失を０から増加させ
ることができ、減衰特性の向上を図ることができる。こ
のとき、上記筒状部の長さを略Ｌ／２に設定した場合
は、周波数：ｆ〔Ｈｚ〕と透過損失〔ｄＢ〕とは図８の
実線に示すような関係となり、上記２ｆ、６ｆの周波数
におけるマフラの透過損失をより効果的に増加させるこ
とができ、さらなる減衰特性の向上を図ることができ
る。
【００１４】さらにまた、本発明の往復動型圧縮機にお
いて、吸入室の底壁にはシリンダブロックの各ボアと副
吸入室との隔壁部に対応させて弁板を支持するリブが突
設された態様とした場合には、弁板が圧縮行程時にボア
内圧力によりシリンダブロックから離れてボア及び副吸
入室間で圧力漏れが発生するおそれをなくすことができ
る。
いて、吸入室の底壁にはシリンダブロックの各ボアと副
吸入室との隔壁部に対応させて弁板を支持するリブが突
設された態様とした場合には、弁板が圧縮行程時にボア
内圧力によりシリンダブロックから離れてボア及び副吸
入室間で圧力漏れが発生するおそれをなくすことができ
る。
【００１５】
（第１実施例）本発明を具体化した回転斜板式圧縮機
を、図１及び図２に示す。ただし、本発明は、上記形式
の圧縮機にのみ適用されるものではなく、往復動型圧縮
機全般へ適用することができるものである。
を、図１及び図２に示す。ただし、本発明は、上記形式
の圧縮機にのみ適用されるものではなく、往復動型圧縮
機全般へ適用することができるものである。
【００１６】図１において、圧縮機の外郭を構成するシ
リンダブロック１の前端には、クランク室２ａが形成さ
れたハウジング２が結合され、同後端には、中央域に断
面円形状の吸入室３ａ、外周域に吐出室３ｂが形成され
たシリンダヘッド３が弁板４を介して結合されている。
また、シリンダヘッド３の側壁には、圧縮機と蒸発器と
を接続する配管としての吸入管路（図示せず）が接続さ
れる吸入通路３ｃが吸入室３ａに通じるように設けられ
ている。
リンダブロック１の前端には、クランク室２ａが形成さ
れたハウジング２が結合され、同後端には、中央域に断
面円形状の吸入室３ａ、外周域に吐出室３ｂが形成され
たシリンダヘッド３が弁板４を介して結合されている。
また、シリンダヘッド３の側壁には、圧縮機と蒸発器と
を接続する配管としての吸入管路（図示せず）が接続さ
れる吸入通路３ｃが吸入室３ａに通じるように設けられ
ている。
【００１７】ハウジング２とともに駆動軸５を支承した
シリンダブロック１には、該駆動軸５の一端が嵌挿され
た中心軸孔１ｂと平行に５個のボア１ａが形成され、各
ボア１ａ内には、ピストン６が往復摺動自在に収嵌され
ている。駆動軸５にはクランク室２ａ内において回転斜
板７が固着され、回転斜板７には一対のシュー８を介し
て上記ピストン６が係留されている。
シリンダブロック１には、該駆動軸５の一端が嵌挿され
た中心軸孔１ｂと平行に５個のボア１ａが形成され、各
ボア１ａ内には、ピストン６が往復摺動自在に収嵌され
ている。駆動軸５にはクランク室２ａ内において回転斜
板７が固着され、回転斜板７には一対のシュー８を介し
て上記ピストン６が係留されている。
【００１８】また、上記弁板４には、ボア１ａと吸入室
３ａ及び吐出室３ｂとをそれぞれ連通する吸入孔４ａ及
び吐出孔４ｂが形成されるとともに、前面側には吸入弁
１３、後面側には吐出弁１４が配設されている。そし
て、吸入孔４ａはピストン６の往復動に呼応する吸入弁
１３によって開閉され、同様に、吐出孔４ｂはピストン
６の往復動に呼応する吐出弁１４によって開閉されるよ
うになっている。
３ａ及び吐出室３ｂとをそれぞれ連通する吸入孔４ａ及
び吐出孔４ｂが形成されるとともに、前面側には吸入弁
１３、後面側には吐出弁１４が配設されている。そし
て、吸入孔４ａはピストン６の往復動に呼応する吸入弁
１３によって開閉され、同様に、吐出孔４ｂはピストン
６の往復動に呼応する吐出弁１４によって開閉されるよ
うになっている。
【００１９】以上は通常の回転斜板式圧縮機の構成であ
り、駆動軸５及び回転斜板７の回転運動がシュー８を介
してピストン６の直動運動に変換され、ピストン６がボ
ア１ａ内を往復動することにより、吸入室３ａからボア
ａ内へ吸入された冷媒ガスが圧縮されつつ吐出室３ｂに
吐出される。ところで、本実施例の圧縮機では、シリン
ダブロック１及び弁板４に同一断面形状にて副吸入室１
ｃが形成されている。この副吸入室１ｃは、図２に示す
ように、中心軸孔１ｂが駆動軸５の終端により途中で閉
塞されて生じたシリンダブロック１の中央域から各ボア
１ａの挟間域へと延出して鎖車状に形成されている。こ
れにより、副吸入室１ｃの断面積は、吸入室３ａの断面
積に可及的に近似せしめられている。また、吸入室３ａ
と副吸入室１ｃとは同軸状に軸方向に連設されている。
そして、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃの軸方向長さ：Ｌ
は、５０ｍｍに設定されている。なお、このＬの値は、
後述するように蒸発器を共振させる吸入脈動を低減すべ
く蒸発器の共振周波数に対応した長さに設定されてい
る。
り、駆動軸５及び回転斜板７の回転運動がシュー８を介
してピストン６の直動運動に変換され、ピストン６がボ
ア１ａ内を往復動することにより、吸入室３ａからボア
ａ内へ吸入された冷媒ガスが圧縮されつつ吐出室３ｂに
吐出される。ところで、本実施例の圧縮機では、シリン
ダブロック１及び弁板４に同一断面形状にて副吸入室１
ｃが形成されている。この副吸入室１ｃは、図２に示す
ように、中心軸孔１ｂが駆動軸５の終端により途中で閉
塞されて生じたシリンダブロック１の中央域から各ボア
１ａの挟間域へと延出して鎖車状に形成されている。こ
れにより、副吸入室１ｃの断面積は、吸入室３ａの断面
積に可及的に近似せしめられている。また、吸入室３ａ
と副吸入室１ｃとは同軸状に軸方向に連設されている。
そして、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃの軸方向長さ：Ｌ
は、５０ｍｍに設定されている。なお、このＬの値は、
後述するように蒸発器を共振させる吸入脈動を低減すべ
く蒸発器の共振周波数に対応した長さに設定されてい
る。
【００２０】上記構成よりなる本実施例の圧縮機では、
蒸発器からの冷媒が吸入通路３ｃから吸入室３ａに導入
される。このとき吸入通路３ｃ及び吸入室３ａ間におけ
る断面変化により、吸入脈動成分が反射されて低減され
る。そして、本実施例では、副吸入室１ｃと吸入室３ａ
とが軸方向に連設されており、しかも吸入室３ａ及び副
吸入室１ｃの軸方向長さ：Ｌが５０ｍｍに設定されてい
る。ここで、吸入通路３ｃを流れる冷媒の流速を１５０
ｍ／ｓと想定した場合、前述の（１）式により、 ｆ＝１５０〔ｍ／ｓ〕／（４×５０×１０-3〔ｍ〕） ＝７５０〔Ｈｚ〕 が導き出せる。このため、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃ
により構成されるマフラ効果は、流速を１５０ｍ／ｓと
想定した場合にｆ＝７５０Ｈｚの周波数で透過損失が最
大となる。したがって、本実施例の圧縮機では、ｆ＝７
５０Ｈｚ周辺の周波数の吸入脈動を効果的に減衰させる
ことができ、蒸発器を共振させる吸入脈動の共振周波数
が７５０Ｈｚである場合に、効果的に蒸発器の共振を抑
えることが可能となる。
蒸発器からの冷媒が吸入通路３ｃから吸入室３ａに導入
される。このとき吸入通路３ｃ及び吸入室３ａ間におけ
る断面変化により、吸入脈動成分が反射されて低減され
る。そして、本実施例では、副吸入室１ｃと吸入室３ａ
とが軸方向に連設されており、しかも吸入室３ａ及び副
吸入室１ｃの軸方向長さ：Ｌが５０ｍｍに設定されてい
る。ここで、吸入通路３ｃを流れる冷媒の流速を１５０
ｍ／ｓと想定した場合、前述の（１）式により、 ｆ＝１５０〔ｍ／ｓ〕／（４×５０×１０-3〔ｍ〕） ＝７５０〔Ｈｚ〕 が導き出せる。このため、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃ
により構成されるマフラ効果は、流速を１５０ｍ／ｓと
想定した場合にｆ＝７５０Ｈｚの周波数で透過損失が最
大となる。したがって、本実施例の圧縮機では、ｆ＝７
５０Ｈｚ周辺の周波数の吸入脈動を効果的に減衰させる
ことができ、蒸発器を共振させる吸入脈動の共振周波数
が７５０Ｈｚである場合に、効果的に蒸発器の共振を抑
えることが可能となる。
【００２１】なお、吸入通路３ｃを流れる冷媒の流速を
１５０ｍ／ｓと想定した場合、吸入室３ａ及び副吸入室
１ｃにより構成されるマフラの透過損失を一般の車両空
調装置での蒸発器における脈動の共振周波数である５０
０〜１０００Ｈｚに合わせるには、前述の（１）式によ
り、上記Ｌの値を３７．５〜７５ｍｍとすればよい。し
たがって、一般の車両空調装置において、蒸発器を共振
させる５００〜１０００Ｈｚ周辺の吸入脈動を効果的に
減衰するには、上記Ｌの値を３５〜８０ｍｍとすること
が好ましいことがわかる。
１５０ｍ／ｓと想定した場合、吸入室３ａ及び副吸入室
１ｃにより構成されるマフラの透過損失を一般の車両空
調装置での蒸発器における脈動の共振周波数である５０
０〜１０００Ｈｚに合わせるには、前述の（１）式によ
り、上記Ｌの値を３７．５〜７５ｍｍとすればよい。し
たがって、一般の車両空調装置において、蒸発器を共振
させる５００〜１０００Ｈｚ周辺の吸入脈動を効果的に
減衰するには、上記Ｌの値を３５〜８０ｍｍとすること
が好ましいことがわかる。
【００２２】なお、副吸入室１ｃの断面形状を円形状と
することも可能である。また副吸入室の断面積として
は、吸入室の断面積に可及的に近似していることが好ま
しいが、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃ間での断面変化が
大きすぎると、該断面変化部における別の絞り効果によ
り減衰し得る脈動成分の周波数がずれてしまうので、蒸
発器を共振させる吸入脈動を低減させるという本発明本
来の効果を発揮し得る範囲内に上記断面変化を抑える必
要がある。
することも可能である。また副吸入室の断面積として
は、吸入室の断面積に可及的に近似していることが好ま
しいが、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃ間での断面変化が
大きすぎると、該断面変化部における別の絞り効果によ
り減衰し得る脈動成分の周波数がずれてしまうので、蒸
発器を共振させる吸入脈動を低減させるという本発明本
来の効果を発揮し得る範囲内に上記断面変化を抑える必
要がある。
【００２３】（第２実施例）図３に示す本実施例の圧縮
機では、吸入室３ａの底壁中央には吸入通路３ｃを形成
する筒状部３１が軸方向に向け突設されている。その他
の構成は、前記第１実施例の圧縮機と同様である。な
お、上記筒状部３１の長さ（吸入室３ａの底壁から突出
する長さ）は、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃの軸方向長
さ：Ｌの１／２に設定されている。
機では、吸入室３ａの底壁中央には吸入通路３ｃを形成
する筒状部３１が軸方向に向け突設されている。その他
の構成は、前記第１実施例の圧縮機と同様である。な
お、上記筒状部３１の長さ（吸入室３ａの底壁から突出
する長さ）は、吸入室３ａ及び副吸入室１ｃの軸方向長
さ：Ｌの１／２に設定されている。
【００２４】この圧縮機では、Ｌ／２の長さの筒状部３
１を設けることにより、周波数と透過損失とは図８に示
すような関係となるので、ｆ＝７５０Ｈｚ周辺の周波数
の吸入脈動の他に、２ｆ＝１５００Ｈｚ周辺の周波数の
吸入脈動も効果的に減衰させることができる。なお、上
記実施例では、Ｌ／２の長さの筒状部３１を吸入室３ａ
の底壁中央から突設させる例について示したが、筒状部
３１の長さや位置はこれに限定されるものではない。例
えば、吸入室３ａの底壁の周辺部や吸入室３ａの側面か
ら筒状部３１を突設させたりすることも可能である。
１を設けることにより、周波数と透過損失とは図８に示
すような関係となるので、ｆ＝７５０Ｈｚ周辺の周波数
の吸入脈動の他に、２ｆ＝１５００Ｈｚ周辺の周波数の
吸入脈動も効果的に減衰させることができる。なお、上
記実施例では、Ｌ／２の長さの筒状部３１を吸入室３ａ
の底壁中央から突設させる例について示したが、筒状部
３１の長さや位置はこれに限定されるものではない。例
えば、吸入室３ａの底壁の周辺部や吸入室３ａの側面か
ら筒状部３１を突設させたりすることも可能である。
【００２５】（第３実施例）図４及び図５に示す本実施
例の圧縮機では、吸入室３ａの底壁にはシリンダブロッ
ク１の各ボア１ａと副吸入室１ｃとの隔壁部１１に対応
させて弁板４を支持する環状のリブ３２が突設されてい
る。なお、図５に示すように、リブ３２の外周面は各ボ
ア１ａの内周側端面を結んだ仮想円と一致し、リブ３２
の内周面は副吸入室１ｃの最小内径を示す仮想円と一致
する。その他の構成は、前記第１実施例の圧縮機と同様
である。
例の圧縮機では、吸入室３ａの底壁にはシリンダブロッ
ク１の各ボア１ａと副吸入室１ｃとの隔壁部１１に対応
させて弁板４を支持する環状のリブ３２が突設されてい
る。なお、図５に示すように、リブ３２の外周面は各ボ
ア１ａの内周側端面を結んだ仮想円と一致し、リブ３２
の内周面は副吸入室１ｃの最小内径を示す仮想円と一致
する。その他の構成は、前記第１実施例の圧縮機と同様
である。
【００２６】シリンダブロック１の各ボア１ａの内周域
に副吸入室１ｃを設けた前記第１及び第２の実施例で
は、圧縮行程時にボア内圧力によりシリンダブロック１
から弁板４が離れた場合、ボア１ａ及び副吸入室１ｃ間
で圧力漏れが発生するおそれがある。しかし本実施例の
圧縮機では、シリンダブロック１の各ボア１ａと副吸入
室１ｃとの隔壁部１１に対応させて弁板４を支持するリ
ブ３２が設けられているろ、リブ３２と隔壁部１１とに
より弁板４が挟持されているれているので、上記したよ
うなボア１ａ及び副吸入室１ｃ間での圧力漏れを確実に
防ぐことができる。
に副吸入室１ｃを設けた前記第１及び第２の実施例で
は、圧縮行程時にボア内圧力によりシリンダブロック１
から弁板４が離れた場合、ボア１ａ及び副吸入室１ｃ間
で圧力漏れが発生するおそれがある。しかし本実施例の
圧縮機では、シリンダブロック１の各ボア１ａと副吸入
室１ｃとの隔壁部１１に対応させて弁板４を支持するリ
ブ３２が設けられているろ、リブ３２と隔壁部１１とに
より弁板４が挟持されているれているので、上記したよ
うなボア１ａ及び副吸入室１ｃ間での圧力漏れを確実に
防ぐことができる。
【００２７】なお、リブ３２の形状としては、上記実施
例で示した環状のものに限られない。例えば、図５にお
いて、各ボア１ａと副吸入室１ｃとの隔壁部１１と、環
状のリブ３２とが重なり合う部分（図５に斜線で示す部
分）のみに断片的に複数のリブを設けることもできる。
このようなリブは、弁板４が上記圧縮行程時のボア内圧
力に対抗し得る十分な剛性を有し、圧縮行程時にボア１
ａ及び副吸入室１ｃ間で圧力漏れが発生するおそれがな
い場合は、不要となることは言うまでもない。
例で示した環状のものに限られない。例えば、図５にお
いて、各ボア１ａと副吸入室１ｃとの隔壁部１１と、環
状のリブ３２とが重なり合う部分（図５に斜線で示す部
分）のみに断片的に複数のリブを設けることもできる。
このようなリブは、弁板４が上記圧縮行程時のボア内圧
力に対抗し得る十分な剛性を有し、圧縮行程時にボア１
ａ及び副吸入室１ｃ間で圧力漏れが発生するおそれがな
い場合は、不要となることは言うまでもない。
【００２８】
【発明の効果】以上詳述したように本発明の圧縮機は、
シリンダブロック内に吸入室と軸方向に連設された副吸
入室を設けるとともに、吸入室及び副吸入室の軸方向長
さ：Ｌの値を特定範囲に設定することにより、蒸発器を
共振させて異音発生の原因となる特定周波数域の吸入脈
動を効果的に減衰させることができる。このとき、副吸
入室の断面積を吸入室の断面積に可及的に近似せしめれ
ば、より確実に特定周波数域の吸入脈動を減衰させるこ
とができる。
シリンダブロック内に吸入室と軸方向に連設された副吸
入室を設けるとともに、吸入室及び副吸入室の軸方向長
さ：Ｌの値を特定範囲に設定することにより、蒸発器を
共振させて異音発生の原因となる特定周波数域の吸入脈
動を効果的に減衰させることができる。このとき、副吸
入室の断面積を吸入室の断面積に可及的に近似せしめれ
ば、より確実に特定周波数域の吸入脈動を減衰させるこ
とができる。
【００２９】また、本発明の往復動型圧縮機において、
吸入室の底壁に筒状部を軸方向に突設させた態様とした
場合は、上記特定周波数の２倍の周波数に相当する周波
数域の吸入脈動も効果的に減衰することが可能となる。
さらに、本発明の往復動型圧縮機において、吸入室の底
壁にシリンダブロックの各ボアと副吸入室との隔壁部に
対応させて弁板を支持するリブが突設された態様とした
場合には、弁板が圧縮行程時にボア及び副吸入室間で圧
力漏れが発生することによる圧縮効率の低減を防止する
ことが可能である。
吸入室の底壁に筒状部を軸方向に突設させた態様とした
場合は、上記特定周波数の２倍の周波数に相当する周波
数域の吸入脈動も効果的に減衰することが可能となる。
さらに、本発明の往復動型圧縮機において、吸入室の底
壁にシリンダブロックの各ボアと副吸入室との隔壁部に
対応させて弁板を支持するリブが突設された態様とした
場合には、弁板が圧縮行程時にボア及び副吸入室間で圧
力漏れが発生することによる圧縮効率の低減を防止する
ことが可能である。
【図１】第１実施例に係る圧縮機の断面図である。
【図２】上記圧縮機のシリンダブロックの正面図であ
る。
る。
【図３】第２実施例に係る圧縮機の断面図である。
【図４】第４実施例に係る圧縮機の断面図である。
【図５】上記圧縮機のシリンダブロックの正面図であ
る。
る。
【図６】一般的な空洞形のマフラを説明する模式図であ
る。
る。
【図７】上記空洞形のマフラにおける周波数と透過損失
との関係を示す線図である。
との関係を示す線図である。
【図８】上記空洞形マフラに筒状部を設けた場合におけ
る周波数と透過損失との関係を示す線図である。
る周波数と透過損失との関係を示す線図である。
１…シリンダブロック １ａ…ボア １ｃ…
副吸入室 ３…シリンダヘッド ３ａ…吸入室、 ３ｃ…
吸入通路 ３１…筒状部 ３２…リブ ４
…弁板
副吸入室 ３…シリンダヘッド ３ａ…吸入室、 ３ｃ…
吸入通路 ３１…筒状部 ３２…リブ ４
…弁板
Claims (6)
- 【請求項１】軸心と平行に複数個のボアが並設されたシ
リンダブロックと、弁板を挟んで該シリンダブロックの
外端を閉塞するシリンダヘッドとを備え、該シリンダヘ
ッドの内側中央域には蒸発器からの冷媒が吸入通路を介
して吸入される吸入室が凹設された往復動型圧縮機にお
いて、 前記シリンダブロック及び前記弁板に前記吸入室と軸方
向に連設された副吸入室を設け、該副吸入室及び吸入室
の軸方向長さＬを前記蒸発器の共振周波数に対応した長
さに設定したことを特徴とする往復動型圧縮機。 - 【請求項２】前記副吸入室は各ボア狭間へ延出して鎖車
状に形成されていることを特徴とする請求項１記載の往
復動型圧縮機。 - 【請求項３】前記副吸入室及び吸入室の軸方向長さＬは
３５〜８０ｍｍであることを特徴とする請求項１記載の
往復動型圧縮機。 - 【請求項４】前記吸入室の底壁には、前記吸入通路を形
成する筒状部が軸方向に向け突設されていることを特徴
とする請求項１記載の往復動型圧縮機。 - 【請求項５】前記筒状部の長さは、前記副吸入室及び吸
入室の軸方向長さＬの略１／２であることを特徴とする
請求項４記載の往復動型圧縮機。 - 【請求項６】前記吸入室の底壁には、前記シリンダブロ
ックの各ボアと副吸入室との隔壁部に対応させて前記弁
板を支持するリブが突設されていることを特徴とする請
求項１記載の往復動型圧縮機。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6062942A JPH07269462A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | 往復動型圧縮機 |
| DE4493590T DE4493590T1 (de) | 1993-05-21 | 1994-05-20 | Kompressor mit hin- und herbeweglichen Kolben |
| US08/373,194 US5674054A (en) | 1993-05-21 | 1994-05-20 | Reciprocating type compressor |
| PCT/JP1994/000816 WO1994028305A1 (fr) | 1993-05-21 | 1994-05-20 | Compresseur a piston |
| TW083104678A TW251335B (ja) | 1993-05-21 | 1994-05-24 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6062942A JPH07269462A (ja) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | 往復動型圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07269462A true JPH07269462A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13214867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6062942A Pending JPH07269462A (ja) | 1993-05-21 | 1994-03-31 | 往復動型圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07269462A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003035263A (ja) * | 2001-07-24 | 2003-02-07 | Zexel Valeo Climate Control Corp | 往復式冷媒圧縮機 |
| US6579071B1 (en) | 1999-10-20 | 2003-06-17 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Structure for suppressing pulsation in compressor |
| JP2007085209A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Sanden Corp | 往復動圧縮機 |
-
1994
- 1994-03-31 JP JP6062942A patent/JPH07269462A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6579071B1 (en) | 1999-10-20 | 2003-06-17 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Structure for suppressing pulsation in compressor |
| JP2003035263A (ja) * | 2001-07-24 | 2003-02-07 | Zexel Valeo Climate Control Corp | 往復式冷媒圧縮機 |
| JP2007085209A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-04-05 | Sanden Corp | 往復動圧縮機 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040406 |