JPH07258665A - ガス中の硫化水素と二酸化炭素を除去する方法 - Google Patents
ガス中の硫化水素と二酸化炭素を除去する方法Info
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- JPH07258665A JPH07258665A JP6048706A JP4870694A JPH07258665A JP H07258665 A JPH07258665 A JP H07258665A JP 6048706 A JP6048706 A JP 6048706A JP 4870694 A JP4870694 A JP 4870694A JP H07258665 A JPH07258665 A JP H07258665A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
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- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＣＯ2 とＨ2 Ｓを含む各種ガスからＣＯ2 と
Ｈ2 Ｓを共に除去する方法に関する。 【構成】 ＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガスとモノ低級アルキ
ルアミノ低級アルカノールから選ばれるヒンダードアミ
ンの水溶液とを接触させて前記ガスからＨ2 ＳとＣＯ2
を除去する方法。
Ｈ2 Ｓを共に除去する方法に関する。 【構成】 ＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガスとモノ低級アルキ
ルアミノ低級アルカノールから選ばれるヒンダードアミ
ンの水溶液とを接触させて前記ガスからＨ2 ＳとＣＯ2
を除去する方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣＯ2 （二酸化炭素）と
Ｈ2 Ｓ（硫化水素）を含む各種ガスからＣＯ 2 とＨ2 Ｓ
を共に除去する方法に関する。
Ｈ2 Ｓ（硫化水素）を含む各種ガスからＣＯ 2 とＨ2 Ｓ
を共に除去する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】石炭・重質油のガス化により得られるガ
ス、合成用ガス、水性ガス、天然ガスなど各種ガスに含
まれるＣＯ2 やＨ2 Ｓなどの酸性ガスを吸収剤を用いて
除去する技術は以前から知られている。これらの中に
は、単独吸収剤を使用するもの、混合吸収剤を使用する
もの、非水系吸収溶液を用いるもの、水系吸収溶液を用
いるものなど様々である。またＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガ
スからＨ2 Ｓのみを選択的に除去するもの、両者を除去
するものなどプロセスの目的に応じて吸収剤が選択され
ている。例えばＣＯ2 とＨ2 Ｓの両者を含むガスから両
方を共によく吸収する吸収剤としてモノエタノールアミ
ン（以下、「ＭＥＡ」と略す）が知られている。
ス、合成用ガス、水性ガス、天然ガスなど各種ガスに含
まれるＣＯ2 やＨ2 Ｓなどの酸性ガスを吸収剤を用いて
除去する技術は以前から知られている。これらの中に
は、単独吸収剤を使用するもの、混合吸収剤を使用する
もの、非水系吸収溶液を用いるもの、水系吸収溶液を用
いるものなど様々である。またＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガ
スからＨ2 Ｓのみを選択的に除去するもの、両者を除去
するものなどプロセスの目的に応じて吸収剤が選択され
ている。例えばＣＯ2 とＨ2 Ｓの両者を含むガスから両
方を共によく吸収する吸収剤としてモノエタノールアミ
ン（以下、「ＭＥＡ」と略す）が知られている。
【０００３】米国特許第４，５５３，９８４号明細書に
は、メチルジエタノールアミン（以下、「ＭＤＥＡ」と
略す）の２０〜７０重量％水溶液を用いて、１０〜１１
０バールの圧力下、４０〜１００℃でＣＯ2 とＨ2 Ｓを
含む原料ガスと向流接触させ、原料ガス中のＣＯ2 とＨ
2 Ｓを除去する方法が開示されている。
は、メチルジエタノールアミン（以下、「ＭＤＥＡ」と
略す）の２０〜７０重量％水溶液を用いて、１０〜１１
０バールの圧力下、４０〜１００℃でＣＯ2 とＨ2 Ｓを
含む原料ガスと向流接触させ、原料ガス中のＣＯ2 とＨ
2 Ｓを除去する方法が開示されている。
【０００４】ケミカル エンジニアリング サイエンス
（ Chemical Engineering Science) ，４１巻，２号，
４０５〜４０８頁には、常温付近において、２−アミノ
−２−メチル−１−プロパノール（以下、「ＡＭＰ」と
略す）のようなヒンダードアミンとモノエタノールアミ
ン（以下、「ＭＥＡ」と略す）のような直鎖アミンの各
水溶液のＣＯ2 やＨ2 Ｓに対する吸収速度が報告されて
いる。
（ Chemical Engineering Science) ，４１巻，２号，
４０５〜４０８頁には、常温付近において、２−アミノ
−２−メチル−１−プロパノール（以下、「ＡＭＰ」と
略す）のようなヒンダードアミンとモノエタノールアミ
ン（以下、「ＭＥＡ」と略す）のような直鎖アミンの各
水溶液のＣＯ2 やＨ2 Ｓに対する吸収速度が報告されて
いる。
【０００５】オイル ガス ジャーナル ７月１６日、
７０〜７６頁（１９８４）には、フレキソーブ ＳＥ
（ Flexsorb ＳＥ，商品名）が選択的にＨ2 Ｓを除去す
る吸収剤として適すること、フレキソーブ ＰＳ（商品
名 Flexsorb ＰＳ）がＣＯ2とＨ2 Ｓを共に除去する
のに適する吸収剤であること、フレキソーブ ＨＰ（商
品名 Flexsorb ＨＰ）がＣＯ2 を除去するのに適した
吸収剤である旨が記載されている。そしてＭＤＥＡの水
溶液に比べフレキソーブ ＳＥはＨ2 Ｓの吸収能が４０
％優れているとされている。しかし、これらの吸収剤を
構成する化合物名は明らかではなく、またこの吸収剤は
非水系である。
７０〜７６頁（１９８４）には、フレキソーブ ＳＥ
（ Flexsorb ＳＥ，商品名）が選択的にＨ2 Ｓを除去す
る吸収剤として適すること、フレキソーブ ＰＳ（商品
名 Flexsorb ＰＳ）がＣＯ2とＨ2 Ｓを共に除去する
のに適する吸収剤であること、フレキソーブ ＨＰ（商
品名 Flexsorb ＨＰ）がＣＯ2 を除去するのに適した
吸収剤である旨が記載されている。そしてＭＤＥＡの水
溶液に比べフレキソーブ ＳＥはＨ2 Ｓの吸収能が４０
％優れているとされている。しかし、これらの吸収剤を
構成する化合物名は明らかではなく、またこの吸収剤は
非水系である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記のようにＣＯ2 と
Ｈ2 Ｓを含むガスからこれらを除去する技術が提案され
ている。しかし処理対象ガスからＨ2 ＳとＣＯ2 を共に
かつより効率的に除去することが求められる分野があ
り、このような目的に対し、Ｈ2 Ｓの吸収性能が比較的
高く、かつＣＯ2 に対する吸収性能にも優れ、さらに取
扱いが簡便な水系の吸収剤が求められている。
Ｈ2 Ｓを含むガスからこれらを除去する技術が提案され
ている。しかし処理対象ガスからＨ2 ＳとＣＯ2 を共に
かつより効率的に除去することが求められる分野があ
り、このような目的に対し、Ｈ2 Ｓの吸収性能が比較的
高く、かつＣＯ2 に対する吸収性能にも優れ、さらに取
扱いが簡便な水系の吸収剤が求められている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前記課題に
鑑み、ＣＯ2 とＨ2 Ｓを含む処理対象ガスからＨ2 Ｓと
ＣＯ2 の両者に対する吸収性能の高い吸収剤を検討した
結果、特定のヒンダードアミンが特に有効であるとの知
見を得た。すなわち、本発明はＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガ
スとモノ低級アルキルアミノ低級アルカノールから選ば
れるヒンダードアミンの水溶液とを接触させることを特
徴とする前記ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 を除去する方法に
関する。
鑑み、ＣＯ2 とＨ2 Ｓを含む処理対象ガスからＨ2 Ｓと
ＣＯ2 の両者に対する吸収性能の高い吸収剤を検討した
結果、特定のヒンダードアミンが特に有効であるとの知
見を得た。すなわち、本発明はＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガ
スとモノ低級アルキルアミノ低級アルカノールから選ば
れるヒンダードアミンの水溶液とを接触させることを特
徴とする前記ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 を除去する方法に
関する。
【０００８】本発明で吸収剤として使用するモノ低級ア
ルキルアミノ低級アルカノールの低級アルキルアミノ基
を構成する低級アルキルとしては、炭素数４以下の直鎖
状または分岐状であり、メチル、エチル、プロピル、ブ
チルなどを例示することができる。さらにモノ低級アル
キルアミノアルカノールを構成する低級アルカノールと
しては炭素数４以下で、メタノール、エタノール、１−
プロパノール、２−プロパノール（イソプロピルアルコ
ール）、ｎ−ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコー
ル、ｓ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコールなど
がある。このようなモノ低級アルキルアミノ低級アルカ
ノールとしては、２−メチルアミノエタノール、２−エ
チルアミノエタノール（ＥＡＥ）、２−プロピルアミノ
エタノール、３−メチルアミノ−１−プロパノール、３
−エチルアミノ−１−プロパノール、３−プロピルアミ
ノ−１−プロパノール、２−メチルアミノ−１−メチル
エタノール、２−エチルアミノ−１−メチルエタノー
ル、２−プロピルアミノ−１−メチルエタノール、４−
メチルアミノ−１−ブタノール、４−エチルアミノ−１
−ブタノールなどを例示することができる。これらは各
単独で用いることができるほか、互いに混合して用いる
ことができる。
ルキルアミノ低級アルカノールの低級アルキルアミノ基
を構成する低級アルキルとしては、炭素数４以下の直鎖
状または分岐状であり、メチル、エチル、プロピル、ブ
チルなどを例示することができる。さらにモノ低級アル
キルアミノアルカノールを構成する低級アルカノールと
しては炭素数４以下で、メタノール、エタノール、１−
プロパノール、２−プロパノール（イソプロピルアルコ
ール）、ｎ−ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコー
ル、ｓ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコールなど
がある。このようなモノ低級アルキルアミノ低級アルカ
ノールとしては、２−メチルアミノエタノール、２−エ
チルアミノエタノール（ＥＡＥ）、２−プロピルアミノ
エタノール、３−メチルアミノ−１−プロパノール、３
−エチルアミノ−１−プロパノール、３−プロピルアミ
ノ−１−プロパノール、２−メチルアミノ−１−メチル
エタノール、２−エチルアミノ−１−メチルエタノー
ル、２−プロピルアミノ−１−メチルエタノール、４−
メチルアミノ−１−ブタノール、４−エチルアミノ−１
−ブタノールなどを例示することができる。これらは各
単独で用いることができるほか、互いに混合して用いる
ことができる。
【０００９】本発明で用いる吸収剤溶液は前記ヒンダー
ドアミンの水溶液であり、その濃度は通常１５〜７５重
量％である。また本発明で用いる水溶液には、必要に応
じて腐蝕防止剤、劣化防止剤などが加えられる。また、
本発明において、処理対象ガスとヒンダードアミン水溶
液の接触温度は通常３０〜７０℃の範囲である。処理対
象ガスの種類にもよるが、接触時の処理対象ガスの圧力
は通常大気圧〜１５０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範囲である。
ドアミンの水溶液であり、その濃度は通常１５〜７５重
量％である。また本発明で用いる水溶液には、必要に応
じて腐蝕防止剤、劣化防止剤などが加えられる。また、
本発明において、処理対象ガスとヒンダードアミン水溶
液の接触温度は通常３０〜７０℃の範囲である。処理対
象ガスの種類にもよるが、接触時の処理対象ガスの圧力
は通常大気圧〜１５０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの範囲である。
【００１０】本発明において、用いるヒンダードアミン
水溶液はＨ2 Ｓ及びＣＯ2 の両者に対し優れた吸収性能
を示すが、両成分ガスに対する吸収速度は処理対象ガス
の組成、吸収条件などにより異なる。従って、本発明に
おいてはＨ2 Ｓの選択吸収性で評価することとした。こ
こでＨ2 Ｓの選択吸収性は所定の吸収条件下において、
吸収液中に吸収されたＨ2 Ｓのモル数を同ＣＯ2 のモル
数で除し、さらにその値を処理対象ガス中のＨ2 Ｓのモ
ル％数とＣＯ2 のモル％数の比で除したものである。本
発明で使用するヒンダードアミン水溶液は、従来この目
的で使用されていたＭＥＡの水溶液と比較すると、Ｈ2
Ｓに対する選択吸収性はほぼ同等でＣＯ 2 も同様に吸収
し、かつＨ2 Ｓに対する吸収性能がＭＥＡよりも高いと
いう特徴を有する。
水溶液はＨ2 Ｓ及びＣＯ2 の両者に対し優れた吸収性能
を示すが、両成分ガスに対する吸収速度は処理対象ガス
の組成、吸収条件などにより異なる。従って、本発明に
おいてはＨ2 Ｓの選択吸収性で評価することとした。こ
こでＨ2 Ｓの選択吸収性は所定の吸収条件下において、
吸収液中に吸収されたＨ2 Ｓのモル数を同ＣＯ2 のモル
数で除し、さらにその値を処理対象ガス中のＨ2 Ｓのモ
ル％数とＣＯ2 のモル％数の比で除したものである。本
発明で使用するヒンダードアミン水溶液は、従来この目
的で使用されていたＭＥＡの水溶液と比較すると、Ｈ2
Ｓに対する選択吸収性はほぼ同等でＣＯ 2 も同様に吸収
し、かつＨ2 Ｓに対する吸収性能がＭＥＡよりも高いと
いう特徴を有する。
【００１１】本発明によるガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 を除
去する方法は各種対象ガスに適用することができる。例
えば石炭・重質油ガス化ガス、合成ガス、水性ガス、天
然ガス、石油精製ガスなどをあげることができる。中で
も、天然ガスにおいては、Ｈ 2 Ｓは当然除去しなければ
ならないが、Ｈ2 Ｓ以外にＣＯ2 が含まれていると、天
然ガス中のメタンやエタンの液化工程で−５０℃以下に
冷却するので、ＣＯ2が氷結し、液化工程のラインを閉
塞させる。従って、液化に先立つ精製段階において、脱
硫と共にＣＯ2 含量も低減させる必要がある。本発明の
ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 を除去する方法をこのような天
然ガスに適用することにより、ＣＯ2 とＨ2 Ｓを同時に
低減できる。もちろん天然ガスに限られず他のガスに対
しても、Ｈ2 Ｓ含有量の低減と同時に不要なＣＯ2 含有
量を低減できれば、輸送料のコストダウン、処理ガスを
使用する合成反応における触媒の不活性化防止、燃料の
場合は燃料単位量当たりの発熱量の増加など極めて有用
である。
去する方法は各種対象ガスに適用することができる。例
えば石炭・重質油ガス化ガス、合成ガス、水性ガス、天
然ガス、石油精製ガスなどをあげることができる。中で
も、天然ガスにおいては、Ｈ 2 Ｓは当然除去しなければ
ならないが、Ｈ2 Ｓ以外にＣＯ2 が含まれていると、天
然ガス中のメタンやエタンの液化工程で−５０℃以下に
冷却するので、ＣＯ2が氷結し、液化工程のラインを閉
塞させる。従って、液化に先立つ精製段階において、脱
硫と共にＣＯ2 含量も低減させる必要がある。本発明の
ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 を除去する方法をこのような天
然ガスに適用することにより、ＣＯ2 とＨ2 Ｓを同時に
低減できる。もちろん天然ガスに限られず他のガスに対
しても、Ｈ2 Ｓ含有量の低減と同時に不要なＣＯ2 含有
量を低減できれば、輸送料のコストダウン、処理ガスを
使用する合成反応における触媒の不活性化防止、燃料の
場合は燃料単位量当たりの発熱量の増加など極めて有用
である。
【００１２】通常本発明が適用されるような処理対象ガ
ス中には、ＣＯ2 がＨ2 Ｓに比べ多量に含まれている。
このような処理対象ガスとしては、Ｈ2 Ｓに対して２５
モル倍以上のＣＯ2 を含むものが好ましく、さらに好ま
しくは、５０モル倍以上のＣＯ2 を含むものである。こ
のような処理対象ガスに対しても、吸収条件を適当に選
定することにより、処理ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 の含有
率を共に１０ｐｐｍ、あるいは１ｐｐｍ以下にすること
もでき、前記のような両成分の含有量の低減要請に応え
ることができる。
ス中には、ＣＯ2 がＨ2 Ｓに比べ多量に含まれている。
このような処理対象ガスとしては、Ｈ2 Ｓに対して２５
モル倍以上のＣＯ2 を含むものが好ましく、さらに好ま
しくは、５０モル倍以上のＣＯ2 を含むものである。こ
のような処理対象ガスに対しても、吸収条件を適当に選
定することにより、処理ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 の含有
率を共に１０ｐｐｍ、あるいは１ｐｐｍ以下にすること
もでき、前記のような両成分の含有量の低減要請に応え
ることができる。
【００１３】本発明の方法で採用できるプロセスは特に
限定されないが、その一例について図１によって説明す
る。図１では主要設備のみ示し、付属設備は省略した。
図１において、処理対象ガスは供給ライン１０１により
吸収塔１０２の下部に導入され、上部より降下する吸収
液と充填部において気液接触し、吸収処理されたガスは
処理ガス取り出しライン１０８から系外に取り出され
る。Ｈ2 Ｓ及びＣＯ2 を吸収した吸収液は吸収液の取り
出しライン１０３により吸収塔塔底から取り出され、熱
交換器１０４で加熱されて吸収液の再生塔１０５に導入
される。再生塔１０５に至る過程で、フラッシュドラム
によりＨ2 Ｓの一部を分離しても構わない。再生塔１０
５では下部に設けられたリボイラー１０９の熱源によ
り、吸収液が再生され、再生吸収液は循環ライン１０６
により、熱交換器１０４及び１０７を経由して吸収塔１
０２に循環される。一方、吸収液の再生により取り出さ
れたＨ2 ＳとＣＯ2 を含むガスは、その取り出しライン
１１０から次の処理工程に導かれる。
限定されないが、その一例について図１によって説明す
る。図１では主要設備のみ示し、付属設備は省略した。
図１において、処理対象ガスは供給ライン１０１により
吸収塔１０２の下部に導入され、上部より降下する吸収
液と充填部において気液接触し、吸収処理されたガスは
処理ガス取り出しライン１０８から系外に取り出され
る。Ｈ2 Ｓ及びＣＯ2 を吸収した吸収液は吸収液の取り
出しライン１０３により吸収塔塔底から取り出され、熱
交換器１０４で加熱されて吸収液の再生塔１０５に導入
される。再生塔１０５に至る過程で、フラッシュドラム
によりＨ2 Ｓの一部を分離しても構わない。再生塔１０
５では下部に設けられたリボイラー１０９の熱源によ
り、吸収液が再生され、再生吸収液は循環ライン１０６
により、熱交換器１０４及び１０７を経由して吸収塔１
０２に循環される。一方、吸収液の再生により取り出さ
れたＨ2 ＳとＣＯ2 を含むガスは、その取り出しライン
１１０から次の処理工程に導かれる。
【００１４】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。 （実施例１、比較例１）実施例に用いた装置を図２に示
す。図２において、ボンベ２０１からＨ2 Ｓ／ＣＯ2 ／
Ｎ2 が体積比で１／５０／４９の混合ガスを減圧弁２０
２、流量調節計２０３を経由して５００ｃｃ用セパラブ
ルフラスコ２０４に供給される。セパラブルフラスコ２
０４には吸収液３００ｇ（吸収剤量が１．０１モル）２
０７を入れ、前記混合ガスがスターラー２０６の攪拌下
にバブリングするように配置されている。またセパラブ
ルフラスコ２０４内の吸収液２０７の温度は温度調節器
２０８を具備した水槽２０５にて５０℃に保持されるよ
うになっている。バブリングによりガス成分が吸収液に
吸収された後の出口ガスはサンプリング部２０９へ一部
導かれてガスクロマトグラフ法による分析に供され、残
りは廃棄部２１０より系外に廃棄されるようになってい
る。
る。 （実施例１、比較例１）実施例に用いた装置を図２に示
す。図２において、ボンベ２０１からＨ2 Ｓ／ＣＯ2 ／
Ｎ2 が体積比で１／５０／４９の混合ガスを減圧弁２０
２、流量調節計２０３を経由して５００ｃｃ用セパラブ
ルフラスコ２０４に供給される。セパラブルフラスコ２
０４には吸収液３００ｇ（吸収剤量が１．０１モル）２
０７を入れ、前記混合ガスがスターラー２０６の攪拌下
にバブリングするように配置されている。またセパラブ
ルフラスコ２０４内の吸収液２０７の温度は温度調節器
２０８を具備した水槽２０５にて５０℃に保持されるよ
うになっている。バブリングによりガス成分が吸収液に
吸収された後の出口ガスはサンプリング部２０９へ一部
導かれてガスクロマトグラフ法による分析に供され、残
りは廃棄部２１０より系外に廃棄されるようになってい
る。
【００１５】混合ガスを１Ｎｍ3 ／分の流量で吸収液に
導き、同一攪拌条件で吸収開始から出口ガス中のＨ2 Ｓ
の濃度が供給混合ガス中の濃度に達した時点（Ｈ2 Ｓ破
過到達時点）までのＨ2 Ｓ及びＣＯ2 の吸収量とそれら
の選択吸収性を調べた。なお選択吸収性としては、Ｈ2
Ｓ破過到達時点のＨ2 ＳとＣＯ2 の吸収量モル比を原料
ガス中の両者の比（１／５０）で除した値である。表１
に結果を示した。
導き、同一攪拌条件で吸収開始から出口ガス中のＨ2 Ｓ
の濃度が供給混合ガス中の濃度に達した時点（Ｈ2 Ｓ破
過到達時点）までのＨ2 Ｓ及びＣＯ2 の吸収量とそれら
の選択吸収性を調べた。なお選択吸収性としては、Ｈ2
Ｓ破過到達時点のＨ2 ＳとＣＯ2 の吸収量モル比を原料
ガス中の両者の比（１／５０）で除した値である。表１
に結果を示した。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１から、本発明で使用するヒンダードア
ミンは、従来からＨ2 ＳとＣＯ2 の両方の吸収剤として
使用されてきたＭＥＡと比較すると、ヒンダードアミン
１モル当たりのＨ2 Ｓ及びＣＯ2 の吸収量は共に大きく
なっている。また選択吸収性も１であり、Ｈ2 ＳとＣＯ
2 と共に吸収する性質がより大きいことが分かる。この
ように本発明で使用するヒンダードアミン水溶液はＨ2
ＳとＣＯ2 の両者に対し優れた吸収性能を示すことが分
かる。これは図３と４の比較からも明らかであることが
分かる。
ミンは、従来からＨ2 ＳとＣＯ2 の両方の吸収剤として
使用されてきたＭＥＡと比較すると、ヒンダードアミン
１モル当たりのＨ2 Ｓ及びＣＯ2 の吸収量は共に大きく
なっている。また選択吸収性も１であり、Ｈ2 ＳとＣＯ
2 と共に吸収する性質がより大きいことが分かる。この
ように本発明で使用するヒンダードアミン水溶液はＨ2
ＳとＣＯ2 の両者に対し優れた吸収性能を示すことが分
かる。これは図３と４の比較からも明らかであることが
分かる。
【００１８】図３は実施例１に、図４は比較例１に対応
し、Ｈ2 ＳとＣＯ2 の出口濃度（処理ガス濃度と同義
で、左右の縦軸で表す。単位はＶＯＬ％）と経過時間
（横軸，ｈｒ）との関係を表したものである。これらの
図から明らかなように、実施例１（図３）においては、
出口ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 の初期濃度はゼロを示し、
両者が完全に除去されていることが分かる。従って、図
１のような連続吸収プロセスにおいて、吸収条件を適当
に設定することにより、処理ガス中のＣＯ2 及びＨ 2 Ｓ
濃度を１０ｐｐｍ以下、あるいは１ｐｐｍ以下にするこ
とも可能である。図３から分かるように、吸収を続けた
ときの出口ガス中の両ガス成分の上昇傾向はほぼ同等で
あることが分かる。それに対し、吸収剤としてＭＥＡの
水溶液を用いた場合（図４）は初期出口ガス中のＨ2 Ｓ
濃度はゼロであるが、曲線の立ち上がりが急であり、Ｃ
Ｏ2 とＨ2 Ｓの吸収性能がＥＡＥに比べ劣ることが分か
る。
し、Ｈ2 ＳとＣＯ2 の出口濃度（処理ガス濃度と同義
で、左右の縦軸で表す。単位はＶＯＬ％）と経過時間
（横軸，ｈｒ）との関係を表したものである。これらの
図から明らかなように、実施例１（図３）においては、
出口ガス中のＨ2 ＳとＣＯ2 の初期濃度はゼロを示し、
両者が完全に除去されていることが分かる。従って、図
１のような連続吸収プロセスにおいて、吸収条件を適当
に設定することにより、処理ガス中のＣＯ2 及びＨ 2 Ｓ
濃度を１０ｐｐｍ以下、あるいは１ｐｐｍ以下にするこ
とも可能である。図３から分かるように、吸収を続けた
ときの出口ガス中の両ガス成分の上昇傾向はほぼ同等で
あることが分かる。それに対し、吸収剤としてＭＥＡの
水溶液を用いた場合（図４）は初期出口ガス中のＨ2 Ｓ
濃度はゼロであるが、曲線の立ち上がりが急であり、Ｃ
Ｏ2 とＨ2 Ｓの吸収性能がＥＡＥに比べ劣ることが分か
る。
【００１９】
【発明の効果】以上詳細に述べたごとく、本発明の方法
によれば、従来のＭＥＡに比べＨ2 ＳとＣＯ2 の双方を
吸収する性能が向上する。従って本発明の方法を用いれ
ば、Ｈ 2 ＳとＣＯ2 の両者を含む所定の処理対象ガス中
の両成分を同時に著しく低減することができ、吸収条件
を適当に設定することにより、処理ガス中の両成分濃度
を共に減じることができ、例えば１０ｐｐｍ以下、ある
いは１ｐｐｍ以下の完全除去とすることもできる。
によれば、従来のＭＥＡに比べＨ2 ＳとＣＯ2 の双方を
吸収する性能が向上する。従って本発明の方法を用いれ
ば、Ｈ 2 ＳとＣＯ2 の両者を含む所定の処理対象ガス中
の両成分を同時に著しく低減することができ、吸収条件
を適当に設定することにより、処理ガス中の両成分濃度
を共に減じることができ、例えば１０ｐｐｍ以下、ある
いは１ｐｐｍ以下の完全除去とすることもできる。
【図１】本発明で採用できるプロセスの一例の説明図。
【図２】本発明の実施例で用いた試験装置の説明図。
【図３】本発明の実施例における吸収経過時間と出口ガ
ス中のＨ2 ＳとＣＯ2 濃度の関係を示すグラフ。
ス中のＨ2 ＳとＣＯ2 濃度の関係を示すグラフ。
【図４】比較例における吸収経過時間と出口ガス中のＨ
2 ＳとＣＯ2 濃度の関係を示すグラフ。
2 ＳとＣＯ2 濃度の関係を示すグラフ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/62 Ｂ０１Ｄ 53/34 １３５ Ｚ (72)発明者 飯島 正樹 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社本社内 (72)発明者 光岡 薫明 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 ＣＯ2 とＨ2 Ｓを含むガスとモノ低級ア
ルキルアミノ低級アルカノールから選ばれるヒンダード
アミンの水溶液とを接触させることを特徴とする前記ガ
ス中のＨ2 ＳとＣＯ2 を除去する方法。
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-
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- 1994-03-18 JP JP6048706A patent/JP2824387B2/ja not_active Expired - Lifetime
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