JPH07258650A - コークス炉における原料炭の装入方法およびその装置 - Google Patents
コークス炉における原料炭の装入方法およびその装置Info
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- JPH07258650A JPH07258650A JP6051847A JP5184794A JPH07258650A JP H07258650 A JPH07258650 A JP H07258650A JP 6051847 A JP6051847 A JP 6051847A JP 5184794 A JP5184794 A JP 5184794A JP H07258650 A JPH07258650 A JP H07258650A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B31/00—Charging devices
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10B31/00—Charging devices
- C10B31/02—Charging devices for charging vertically
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Coke Industry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 石炭ホッパーから切り出された原料炭を室炉
式コークス炉の炭化室内へ落下、装入するに当たり、炭
化室内へ重力落下する原料炭を、その落下開始の初期段
階において回転羽根を用いて追い打ち加速するようにす
る。 【効果】 コークス炉の炭化室に装入した原料炭の高さ
方向における嵩密度が均一化（とくに炭化室上部におけ
る原料炭の嵩密度を高めることができる）され、コーク
スの品質の向上、生産性の改善を図ることができる
式コークス炉の炭化室内へ落下、装入するに当たり、炭
化室内へ重力落下する原料炭を、その落下開始の初期段
階において回転羽根を用いて追い打ち加速するようにす
る。 【効果】 コークス炉の炭化室に装入した原料炭の高さ
方向における嵩密度が均一化（とくに炭化室上部におけ
る原料炭の嵩密度を高めることができる）され、コーク
スの品質の向上、生産性の改善を図ることができる
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、コークス炉内へ供給
した原料炭の上下方向における充てん密度の差を小さく
し安定した品質になるコークスを得ることができる原料
炭の装入方法およびその装置に関するものである。
した原料炭の上下方向における充てん密度の差を小さく
し安定した品質になるコークスを得ることができる原料
炭の装入方法およびその装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】今日、稼働している室炉式コークス炉
は、炉体の下部に蓄熱室が配置され、その上部には炭化
室と燃焼室とが交互に多数組配置された構造になってお
り、とくに、石炭ホッパーからフィーダによって切り出
された原料炭は、各炭化室の上部に設けられている複数
の装入筒およびそれにつながる装入孔を通して自由落下
によって炭化室内へ供給される（図７参照）。
は、炉体の下部に蓄熱室が配置され、その上部には炭化
室と燃焼室とが交互に多数組配置された構造になってお
り、とくに、石炭ホッパーからフィーダによって切り出
された原料炭は、各炭化室の上部に設けられている複数
の装入筒およびそれにつながる装入孔を通して自由落下
によって炭化室内へ供給される（図７参照）。
【０００３】炭化室内に供給された原料炭は、安息角に
従い各装入孔の直下において頂上部を有する凹凸面を形
成するため、炭化室内に配置されているレベラーの複数
回にわたる進退運動によってかかる凹凸をなくして平た
ん化する作業が行われる。
従い各装入孔の直下において頂上部を有する凹凸面を形
成するため、炭化室内に配置されているレベラーの複数
回にわたる進退運動によってかかる凹凸をなくして平た
ん化する作業が行われる。
【０００４】このように、コークス炉炭化室への原料炭
の供給は、原料自体の自由落下によって行われるわけで
あるが、炭化室内へ供給された原料炭はその下部では落
下距離が大きいため、嵩密度は大きくなるものの、上に
いくほど落下距離が短くなるため嵩密度が小さくなるこ
ととなり、製造コークスの炭化室高さ方向における強度
分布の不均一化によって品質にばらつきが生じる問題が
あった。
の供給は、原料自体の自由落下によって行われるわけで
あるが、炭化室内へ供給された原料炭はその下部では落
下距離が大きいため、嵩密度は大きくなるものの、上に
いくほど落下距離が短くなるため嵩密度が小さくなるこ
ととなり、製造コークスの炭化室高さ方向における強度
分布の不均一化によって品質にばらつきが生じる問題が
あった。
【０００５】この点に関して、例えば特開昭５８−１４
２９７２号公報には、３段インペラーの如き投射機構を
用い、原料炭の装入の際に石炭粒子を空気抵抗によって
失速させるべく装入作業の前半ほど加速の程度を大きく
し、装入作業の後半で加速の程度を小さくすることによ
って原料炭の高さ方向における嵩密度（かさ比重）を均
一化するようにした方法が、また、特公昭６０−２３１
４０号公報には、一対のベルト式投入装置によって原料
炭を適切な速度に加速させて炭化室内に装入するととも
に、該炭化室内の原料炭の充てん度および嵩密度分布を
制御するようにした方法が、さらに、特開平３−７９６
号公報には、室炉式コークス炉の装入口から炭化室内へ
原料を装入するに際し、押出機に付設した回転羽根を有
するレベラーを均し口より炭化室内に挿入し、装入口か
ら落下する粉炭原料をモーターで駆動する回転羽根に受
けて加速、落下させ、装入原料（原料炭）の嵩密度およ
び嵩密度分布を制御するようにした方法がそれぞれ開示
されている。
２９７２号公報には、３段インペラーの如き投射機構を
用い、原料炭の装入の際に石炭粒子を空気抵抗によって
失速させるべく装入作業の前半ほど加速の程度を大きく
し、装入作業の後半で加速の程度を小さくすることによ
って原料炭の高さ方向における嵩密度（かさ比重）を均
一化するようにした方法が、また、特公昭６０−２３１
４０号公報には、一対のベルト式投入装置によって原料
炭を適切な速度に加速させて炭化室内に装入するととも
に、該炭化室内の原料炭の充てん度および嵩密度分布を
制御するようにした方法が、さらに、特開平３−７９６
号公報には、室炉式コークス炉の装入口から炭化室内へ
原料を装入するに際し、押出機に付設した回転羽根を有
するレベラーを均し口より炭化室内に挿入し、装入口か
ら落下する粉炭原料をモーターで駆動する回転羽根に受
けて加速、落下させ、装入原料（原料炭）の嵩密度およ
び嵩密度分布を制御するようにした方法がそれぞれ開示
されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、特開昭５８
−１４２９７２号公報に開示の方法は、通常の原料炭粒
子を単独で加速落下させる場合に適用する技術であり、
しかも、かかる技術は、３段インペラーの如き投射機構
に代表されるような複雑な構造を有するものが必要にな
ることから設備費の上昇が避けられず、その保全のため
の経費も多大になる不利があった。
−１４２９７２号公報に開示の方法は、通常の原料炭粒
子を単独で加速落下させる場合に適用する技術であり、
しかも、かかる技術は、３段インペラーの如き投射機構
に代表されるような複雑な構造を有するものが必要にな
ることから設備費の上昇が避けられず、その保全のため
の経費も多大になる不利があった。
【０００７】また、特公昭６０−２３１４０号公報に開
示の方法は、上記特開昭５８−１４２９７２号公報と同
様、設備が複雑になるうえその保全のために多大な負担
がかかる不利があり、さらに、特開平３−７９６号公報
に開示の方法は、原料フィーダーから自由落下してきた
粉炭原料を一たん、押出し機に付設した回転羽根に受け
止めるため、回転羽根に到達するまでに得た落下速度を
消失させてしまう場合があり、嵩密度の安定化を図るま
でには至っていないのが現状であった。
示の方法は、上記特開昭５８−１４２９７２号公報と同
様、設備が複雑になるうえその保全のために多大な負担
がかかる不利があり、さらに、特開平３−７９６号公報
に開示の方法は、原料フィーダーから自由落下してきた
粉炭原料を一たん、押出し機に付設した回転羽根に受け
止めるため、回転羽根に到達するまでに得た落下速度を
消失させてしまう場合があり、嵩密度の安定化を図るま
でには至っていないのが現状であった。
【０００８】原料炭を、室炉式コークス炉の炭化室内へ
均一（嵩密度の均一化）に装入できる新規な装入方法お
よびその装置を提案することがこの発明の目的である。
均一（嵩密度の均一化）に装入できる新規な装入方法お
よびその装置を提案することがこの発明の目的である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明は、石炭ホッパ
ーから切り出された原料炭を室炉式コークス炉の炭化室
内へ落下、装入するに当たり、炭化室内へ重力落下する
原料炭を、その落下開始の初期段階において回転羽根を
用いて追い打ち加速することを特徴とするコークス炉に
おける原料炭の装入方法であり、この発明においては、
原料炭をもれなく加速するため、原料炭の切出し速度に
応じて回転羽根の水平方向、垂直方向における位置調整
を行うようにするのがよい。
ーから切り出された原料炭を室炉式コークス炉の炭化室
内へ落下、装入するに当たり、炭化室内へ重力落下する
原料炭を、その落下開始の初期段階において回転羽根を
用いて追い打ち加速することを特徴とするコークス炉に
おける原料炭の装入方法であり、この発明においては、
原料炭をもれなく加速するため、原料炭の切出し速度に
応じて回転羽根の水平方向、垂直方向における位置調整
を行うようにするのがよい。
【００１０】また、この発明は原料炭を収納する石炭ホ
ッパーと石炭ホッパー内の原料炭を適当量切り出すテー
ブルフィーダとテーブルフィーダより切り出された原料
炭の落下速度をその落下の初期段階で速める設置位置の
変更可能な回転羽根とこの回転羽根にて加速、落下させ
た原料炭をコークス炉炭化室へ誘導する装入筒からな
り、上記回転羽根は、テーブルフィーダより切り出され
た原料炭の自由落下の際の落下軌跡の上方外側に回転中
心を有する、ことを特徴とする原料炭の装入装置であ
り、回転羽根は、それを固定保持するドラムの中央部分
で屈曲したＶ字形になるものがとくに有利であり、その
枚数は４〜８枚程度とするのがよい。
ッパーと石炭ホッパー内の原料炭を適当量切り出すテー
ブルフィーダとテーブルフィーダより切り出された原料
炭の落下速度をその落下の初期段階で速める設置位置の
変更可能な回転羽根とこの回転羽根にて加速、落下させ
た原料炭をコークス炉炭化室へ誘導する装入筒からな
り、上記回転羽根は、テーブルフィーダより切り出され
た原料炭の自由落下の際の落下軌跡の上方外側に回転中
心を有する、ことを特徴とする原料炭の装入装置であ
り、回転羽根は、それを固定保持するドラムの中央部分
で屈曲したＶ字形になるものがとくに有利であり、その
枚数は４〜８枚程度とするのがよい。
【００１１】図１ａ，ｂは、この発明に従う原料炭の装
入装置の構成を示したものであって、図中１は原料炭ｃ
を充てんした石炭ホッパー、２は石炭ホッパー１の下部
に配置され該ホッパー１から原料炭ｃを適当量切り出す
ためのテーブルフィーダ、３は回転羽根であって、この
回転羽根３はそれを固定保持するドラム３ａ（ドラム３
ａの回転中心Ｏはテーブルフィーダ２より切り出された
原料炭ｃの自由落下の際の落下軌跡の上方外側にある．
図１ｂ参照）を有し、その配置位置はフィーダ２に近接
・離隔する向きおよび上下に移動できるようになってい
る。また、４は回転羽根３によって加速、落下させた原
料炭ｃをコークス炉炭化室Ａへ誘導する装入筒である。
入装置の構成を示したものであって、図中１は原料炭ｃ
を充てんした石炭ホッパー、２は石炭ホッパー１の下部
に配置され該ホッパー１から原料炭ｃを適当量切り出す
ためのテーブルフィーダ、３は回転羽根であって、この
回転羽根３はそれを固定保持するドラム３ａ（ドラム３
ａの回転中心Ｏはテーブルフィーダ２より切り出された
原料炭ｃの自由落下の際の落下軌跡の上方外側にある．
図１ｂ参照）を有し、その配置位置はフィーダ２に近接
・離隔する向きおよび上下に移動できるようになってい
る。また、４は回転羽根３によって加速、落下させた原
料炭ｃをコークス炉炭化室Ａへ誘導する装入筒である。
【００１２】石炭ホッパー１内の原料炭ｃはテーブルフ
ィーダ２にて適量切り出され、その出口２ａから自由落
下させ回転羽根３にて加速されて炭化室Ａ内へ装入され
る。
ィーダ２にて適量切り出され、その出口２ａから自由落
下させ回転羽根３にて加速されて炭化室Ａ内へ装入され
る。
【００１３】
【作用】石炭ホッパー１内の原料炭を炭化室Ａ内へ良好
な状態で装入すべく種ゝ実験と検討を重ねた結果、以下
に述べる事実が明らかとなった。
な状態で装入すべく種ゝ実験と検討を重ねた結果、以下
に述べる事実が明らかとなった。
【００１４】１）通常使用されている原料炭（粒度：−
３mm・７５％，見掛比重（嵩密度）：０．６〜０．７
（原料炭は粉炭のため、詰め具合でこの値は変化す
る），水分：５．０〜９．０％）を大量に粉炭流として
初速度一定の条件下で加速、落下させた場合には、原料
炭（粉炭）を単に落下（自由落下）させた場合に比べ、
落下距離が長くなっても図２に示すように落下速度が常
に大きくなる。
３mm・７５％，見掛比重（嵩密度）：０．６〜０．７
（原料炭は粉炭のため、詰め具合でこの値は変化す
る），水分：５．０〜９．０％）を大量に粉炭流として
初速度一定の条件下で加速、落下させた場合には、原料
炭（粉炭）を単に落下（自由落下）させた場合に比べ、
落下距離が長くなっても図２に示すように落下速度が常
に大きくなる。
【００１５】空気抵抗がある粉炭の加速落下の場合（例
えば、粒径２ｍｍ、落下速度７ｍ／ｓの場合）には、粉
炭の粒子径と落下速度にもよるが、速度の２乗で空気抵
抗が作用するため、最終的に一定速度（終末速度）に落
ちつく。しかしながら大量に粉炭流として加速、落下さ
せに場合には粉炭流の落下流れに追随して落下流近傍の
空気が流れ、空気抵抗がほとんど生じないために粉炭の
落下速度が減衰しないものと推定される。
えば、粒径２ｍｍ、落下速度７ｍ／ｓの場合）には、粉
炭の粒子径と落下速度にもよるが、速度の２乗で空気抵
抗が作用するため、最終的に一定速度（終末速度）に落
ちつく。しかしながら大量に粉炭流として加速、落下さ
せに場合には粉炭流の落下流れに追随して落下流近傍の
空気が流れ、空気抵抗がほとんど生じないために粉炭の
落下速度が減衰しないものと推定される。
【００１６】また、原料炭ｃが落下して炭化室内で堆積
するときの落下速度Ｖ（ｍ／sec ）は図３に示すように
炭化室内の石炭嵩密度ＢＤ（kg／ｍ3 ）と相関関係があ
る。
するときの落下速度Ｖ（ｍ／sec ）は図３に示すように
炭化室内の石炭嵩密度ＢＤ（kg／ｍ3 ）と相関関係があ
る。
【００１７】４）回転羽根３とテーブルフィーダ２の配
置関係において、原料炭ｃの落下流が回転羽根３で全量
加速されない場合には炭化室Ａ内に堆積する原料炭ｃの
嵩密度は高さ方向において均一にならない。
置関係において、原料炭ｃの落下流が回転羽根３で全量
加速されない場合には炭化室Ａ内に堆積する原料炭ｃの
嵩密度は高さ方向において均一にならない。
【００１８】５）また、回転羽根３とテーブルフィーダ
２の配置関係において、回転ドラム３ａの回転中心Ｏが
原料炭ｃの自由落下流の落下軌跡の中や下方外側になる
ような位置にある場合には、テーブルフィーダ２より切
り出された原料炭ｃが回転羽根３の回転中心部に進入し
て巻き込みが生じ、粉塵発生の原因になるとともに、追
い打ち加速する原料炭ｃの流れを乱し、最終的に炭化室
Ａ内で堆積される原料炭ｃの嵩密度を不均一にする。
２の配置関係において、回転ドラム３ａの回転中心Ｏが
原料炭ｃの自由落下流の落下軌跡の中や下方外側になる
ような位置にある場合には、テーブルフィーダ２より切
り出された原料炭ｃが回転羽根３の回転中心部に進入し
て巻き込みが生じ、粉塵発生の原因になるとともに、追
い打ち加速する原料炭ｃの流れを乱し、最終的に炭化室
Ａ内で堆積される原料炭ｃの嵩密度を不均一にする。
【００１９】６）上記５）のような不具合を回避し炭化
室Ａ内の高さ方向における原料炭ｃの嵩密度の分布を均
一にするには、図４ａ〜ｃに示すように、回転羽根３を
テーブルフィーダ２との関係において、回転ドラム３ａ
の回転中心Ｏが原料炭ｃの自由落下流の落下軌跡の上方
外側でかつテーブルフィーダ２の出口２ａから回転羽根
３の先端までに至る距離Ｌが適切な値になるように調整
し、かつ炭化室Ａへの原料炭ｃの堆積量が増すに従い回
転ドラム３ａの回転速度を上げていくようにするのが有
効である。
室Ａ内の高さ方向における原料炭ｃの嵩密度の分布を均
一にするには、図４ａ〜ｃに示すように、回転羽根３を
テーブルフィーダ２との関係において、回転ドラム３ａ
の回転中心Ｏが原料炭ｃの自由落下流の落下軌跡の上方
外側でかつテーブルフィーダ２の出口２ａから回転羽根
３の先端までに至る距離Ｌが適切な値になるように調整
し、かつ炭化室Ａへの原料炭ｃの堆積量が増すに従い回
転ドラム３ａの回転速度を上げていくようにするのが有
効である。
【００２０】７）テーブルフィーダ２の出口２ａから原
料炭ｃ回転羽根３を用いて加速、落下させる場合、原料
炭ｃは、ある程度の拡がりをもって炭化室Ａに装入され
る。この拡がりが大きい場合、装入筒４の側壁に衝突し
て原料炭ｃの落下速度が減衰し、嵩密度の均一化効果が
減少する。このような現象をできるだけ回避し原料炭ｃ
の下向きの速度（ベクトル）を集中させるには、回転羽
根３の形状を図５（ｂ）に示すように、Ｖ字形にするこ
とが極めて有効である。
料炭ｃ回転羽根３を用いて加速、落下させる場合、原料
炭ｃは、ある程度の拡がりをもって炭化室Ａに装入され
る。この拡がりが大きい場合、装入筒４の側壁に衝突し
て原料炭ｃの落下速度が減衰し、嵩密度の均一化効果が
減少する。このような現象をできるだけ回避し原料炭ｃ
の下向きの速度（ベクトル）を集中させるには、回転羽
根３の形状を図５（ｂ）に示すように、Ｖ字形にするこ
とが極めて有効である。
【００２１】８）回転羽根３の枚数を４〜８枚にするこ
とにより原料炭ｃの加速効率が格段に改善される。
とにより原料炭ｃの加速効率が格段に改善される。
【００２２】この発明は、以上の知見に立脚してなされ
たものである。
たものである。
【００２３】
実施例１ 炉の高さが４ｍ、原料炭ホッパーの下部に設けたテーブ
ルフィーダから炭化室の底に至るまでの距離が６．５
ｍ、炭化室の幅が４０cmになる装置を用いて、水分含有
量６％の原料炭を切出し速度２０〜８０kg／sec の下で
切出して下記の条件で加速、落下させ、炭化室に装入
し、装入後の原料炭の嵩密度の分布状況について調査
（炭化室のサンプリング孔から石炭試料を採取）した。
ルフィーダから炭化室の底に至るまでの距離が６．５
ｍ、炭化室の幅が４０cmになる装置を用いて、水分含有
量６％の原料炭を切出し速度２０〜８０kg／sec の下で
切出して下記の条件で加速、落下させ、炭化室に装入
し、装入後の原料炭の嵩密度の分布状況について調査
（炭化室のサンプリング孔から石炭試料を採取）した。
【００２４】原料炭の装入条件 ４枚の回転羽根を備えた半径０．２ｍになる回転ドラム
（回転羽根は回転ドラムの胴に沿って延びるフラット形
状になる図５ａに示すようなものを使用、半径は回転ド
ラムの回転中心から回転羽根の先端に至るまでの寸法）
を有する加速機を用い、原料炭の装入時間内で該ドラム
の回転数を０→５００ｒｐｍとなるように調整し、かか
る回転ドラムの回転羽根が水平になったときのレベルと
テーブルフィーダの出口におけるレベルとを同等にし該
出口から回転羽根先端に至るまでの距離Ｌを５〜３０cm
の範囲で調整した。
（回転羽根は回転ドラムの胴に沿って延びるフラット形
状になる図５ａに示すようなものを使用、半径は回転ド
ラムの回転中心から回転羽根の先端に至るまでの寸法）
を有する加速機を用い、原料炭の装入時間内で該ドラム
の回転数を０→５００ｒｐｍとなるように調整し、かか
る回転ドラムの回転羽根が水平になったときのレベルと
テーブルフィーダの出口におけるレベルとを同等にし該
出口から回転羽根先端に至るまでの距離Ｌを５〜３０cm
の範囲で調整した。
【００２５】炭化室内における原料炭の嵩密度の分布状
況の調査結果を、従来法で装入した場合（単なる自由落
下による装入）の結果ととに表１に示す。
況の調査結果を、従来法で装入した場合（単なる自由落
下による装入）の結果ととに表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１より明らかなように従来法では、炭化
室の上下における原料炭の嵩密度の差は９０〜９６kg／
ｍ3 であるのに対して、この発明に従う適合例では嵩密
度の差が極端に小さくなるのが明らかである。
室の上下における原料炭の嵩密度の差は９０〜９６kg／
ｍ3 であるのに対して、この発明に従う適合例では嵩密
度の差が極端に小さくなるのが明らかである。
【００２８】とくに、原料炭の切出し速度が４０kg／se
c の場合においてはテーブルフィーダから切り出された
原料炭の水平方向に流れる量が少ないためにＬ＝５cmの
位置で加速効率が最大となるが、それ以降は切出し速度
の上昇とともに加速効率が最大となる距離Ｌが大きくな
るが、これは原料炭が、テーブルフィーダから切り出さ
れる際の速度が大きくなるためと考えられ、この結果か
ら、回転羽根を用いて原料炭を炭化室内に加速装入する
場合においては、回転羽根とテーブルフィーダの配置関
係を、原料炭の落下流が加速機の回転羽根で全量加速さ
れ、かつ該原料炭の落下流が追い打ち翼以外の先行する
翼には衝突しないようにすることが加速効率を高めるう
えで最も肝要であることが確認された。
c の場合においてはテーブルフィーダから切り出された
原料炭の水平方向に流れる量が少ないためにＬ＝５cmの
位置で加速効率が最大となるが、それ以降は切出し速度
の上昇とともに加速効率が最大となる距離Ｌが大きくな
るが、これは原料炭が、テーブルフィーダから切り出さ
れる際の速度が大きくなるためと考えられ、この結果か
ら、回転羽根を用いて原料炭を炭化室内に加速装入する
場合においては、回転羽根とテーブルフィーダの配置関
係を、原料炭の落下流が加速機の回転羽根で全量加速さ
れ、かつ該原料炭の落下流が追い打ち翼以外の先行する
翼には衝突しないようにすることが加速効率を高めるう
えで最も肝要であることが確認された。
【００２９】実施例２ 回転羽根を４枚備え、直径を１００mm、幅を５７mmとし
た回転ドラム（回転羽根を含んだ寸法）を組み込んだ加
速機において、回転羽根の形状がフラット状のもの（図
５（ａ））、Ｖ字形（折れ角度が９０°）のもの（Ｖ字
形回転羽根，図５（ｂ））、およびフラット状で回転ド
ラムの中心を通る直線とのなす角（傾き角）が１７°に
なるもの（回転ドラムの回転する向きと逆向きに傾斜し
た後方傾斜回転羽根，図５（ｃ））を使用して原料炭の
装入を行った場合（原料炭の装入速度９０ｇ／sec 、回
転数５００ｒｐｍ）の原料炭の分散状況を観察した。
た回転ドラム（回転羽根を含んだ寸法）を組み込んだ加
速機において、回転羽根の形状がフラット状のもの（図
５（ａ））、Ｖ字形（折れ角度が９０°）のもの（Ｖ字
形回転羽根，図５（ｂ））、およびフラット状で回転ド
ラムの中心を通る直線とのなす角（傾き角）が１７°に
なるもの（回転ドラムの回転する向きと逆向きに傾斜し
た後方傾斜回転羽根，図５（ｃ））を使用して原料炭の
装入を行った場合（原料炭の装入速度９０ｇ／sec 、回
転数５００ｒｐｍ）の原料炭の分散状況を観察した。
【００３０】その結果を、テーブルフィーダを使用して
単に原料炭の装入を行った従来法の結果とともに図６に
比較して示す。
単に原料炭の装入を行った従来法の結果とともに図６に
比較して示す。
【００３１】図６より明らかな如く、原料炭の加速装入
においては、フラット状のもの（図５（ａ））よりも、
Ｖ字形回転羽根，後方傾斜回転羽根を備えた回転ドラム
を有する加速機を用いて原料炭の装入を行った例におい
ては原料炭を加速する際の分散が小さくなっていて、と
くに、Ｖ字形回転羽根による原料炭の装入ではその効果
が顕著であることが確認できた。
においては、フラット状のもの（図５（ａ））よりも、
Ｖ字形回転羽根，後方傾斜回転羽根を備えた回転ドラム
を有する加速機を用いて原料炭の装入を行った例におい
ては原料炭を加速する際の分散が小さくなっていて、と
くに、Ｖ字形回転羽根による原料炭の装入ではその効果
が顕著であることが確認できた。
【００３２】実施例３ 炉の高さが４ｍ、原料炭ホッパーの下部に設けたテーブ
ルフィーダから炭化室の底に至るまでの距離が６．５
ｍ、炭化室の幅が４０cmになる装置を用いて、水分含有
量６〜１０％の種ゝの原料炭を切出し速度６０kg／sec
の下で切出して下記の条件で加速、落下させ、炭化室に
装入し、装入後の原料炭の嵩密度の分布状況について調
査（炭化室のサンプリング孔から石炭試料を採取）し
た。
ルフィーダから炭化室の底に至るまでの距離が６．５
ｍ、炭化室の幅が４０cmになる装置を用いて、水分含有
量６〜１０％の種ゝの原料炭を切出し速度６０kg／sec
の下で切出して下記の条件で加速、落下させ、炭化室に
装入し、装入後の原料炭の嵩密度の分布状況について調
査（炭化室のサンプリング孔から石炭試料を採取）し
た。
【００３３】原料炭の装入条件 ４枚の回転羽根を備えた半径０．２ｍなる回転ドラム
（回転羽根はフラット形、Ｖ字形のものとし回転中心は
原料炭自由落下流の落下軌跡の上方外側）を有する加速
機を用いて、原料炭の装入時間内で、該ドラムの回転数
を０→５００ｒｐｍとなるように調整するとともに、か
かる回転ドラムの回転羽根の先端からテーブルフィーダ
の出口に至るまでの距離Ｌを１５cmとした。
（回転羽根はフラット形、Ｖ字形のものとし回転中心は
原料炭自由落下流の落下軌跡の上方外側）を有する加速
機を用いて、原料炭の装入時間内で、該ドラムの回転数
を０→５００ｒｐｍとなるように調整するとともに、か
かる回転ドラムの回転羽根の先端からテーブルフィーダ
の出口に至るまでの距離Ｌを１５cmとした。
【００３４】炭化室内における原料炭の嵩密度の分布状
況の調査結果を、従来法（電磁フィーダによる単なる落
下装入）で装入した場合の結果とともに表２に示す。
況の調査結果を、従来法（電磁フィーダによる単なる落
下装入）で装入した場合の結果とともに表２に示す。
【００３５】
【表２】
【００３６】表２のように、従来例では炉の上下方向に
おける原料炭の嵩密度は９２〜９５kg／ｍ3 に及ぶが、
フラット状の回転羽根で加速、装入した場合にはその差
が、水分６％で１５kg／ｍ3 ，８％で１６kg／ｍ3 ，１
０％で１２kg／ｍ3 であり、また、Ｖ字形の回転羽根の
場合においては水分が６％で１１kg／ｍ3 ，８％で１０
kg／ｍ3 ，１０％で９kg／ｍ3 であって、著しい改善が
みられた。
おける原料炭の嵩密度は９２〜９５kg／ｍ3 に及ぶが、
フラット状の回転羽根で加速、装入した場合にはその差
が、水分６％で１５kg／ｍ3 ，８％で１６kg／ｍ3 ，１
０％で１２kg／ｍ3 であり、また、Ｖ字形の回転羽根の
場合においては水分が６％で１１kg／ｍ3 ，８％で１０
kg／ｍ3 ，１０％で９kg／ｍ3 であって、著しい改善が
みられた。
【００３７】実施例４ 炉の高さが４ｍ、原料炭ホッパーの下部に設けたテーブ
ルフィーダから炭化室の底に至るまでの距離が６．５
ｍ、炭化室の幅が４０ｃｍになる装置を用いて、水分含
有量６〜１０％の原料炭を、切出し速度６０kg／sec の
下で切出して下記の条件で加速、落下させ、炭化室に装
入し、装入後の原料炭の嵩密度の分布状況について調査
（炭化室のサンプリング孔から石炭試料を採取）した。
ルフィーダから炭化室の底に至るまでの距離が６．５
ｍ、炭化室の幅が４０ｃｍになる装置を用いて、水分含
有量６〜１０％の原料炭を、切出し速度６０kg／sec の
下で切出して下記の条件で加速、落下させ、炭化室に装
入し、装入後の原料炭の嵩密度の分布状況について調査
（炭化室のサンプリング孔から石炭試料を採取）した。
【００３８】原料炭の装入条件 回転羽根の枚数を２〜２０の範囲で種ゝ変更した半径
０．２ｍになる回転ドラム（回転羽根はフラット状のも
のを使用）を備えた加速機を用いて、原料炭の装入時間
内で該ドラムの回転数を０→５００ｒｐｍとなるように
調整するとともに、かかる回転ドラムの回転羽根先端か
らテーブルフィーダの出口に至るまでの距離を１５cmと
した。
０．２ｍになる回転ドラム（回転羽根はフラット状のも
のを使用）を備えた加速機を用いて、原料炭の装入時間
内で該ドラムの回転数を０→５００ｒｐｍとなるように
調整するとともに、かかる回転ドラムの回転羽根先端か
らテーブルフィーダの出口に至るまでの距離を１５cmと
した。
【００３９】炭化室内における原料炭の嵩密度の分布状
況の調査結果を、従来法で装入した場合の結果とともに
表３に示す。
況の調査結果を、従来法で装入した場合の結果とともに
表３に示す。
【００４０】
【表３】
【００４１】表３より、従来法では、炉の上下における
嵩密度の差は９２〜９５kg／ｍ3 にも及ぶが、原料炭を
加速して装入する場合には、嵩密度の差が７０kg／ｍ3
以下まで低下し、とくに、回転羽根の枚数を４〜８枚と
した場合では嵩密度の差が１０〜１６kg／ｍ3 であっ
て、この範囲における改善効果が極めて顕著であること
が確かめられた。
嵩密度の差は９２〜９５kg／ｍ3 にも及ぶが、原料炭を
加速して装入する場合には、嵩密度の差が７０kg／ｍ3
以下まで低下し、とくに、回転羽根の枚数を４〜８枚と
した場合では嵩密度の差が１０〜１６kg／ｍ3 であっ
て、この範囲における改善効果が極めて顕著であること
が確かめられた。
【００４２】回転羽根の枚数を４〜８枚とした場合に改
善効果が高い理由は、これよりも枚数が少ないと回転羽
根に原料炭が衝突する頻度が少なくなるため加速される
原料炭の量が少なくなるためであり、また、これよりも
枚数が多くなると回転羽根によって弾き飛ばされる原料
炭の量が大きくなり原料炭の落下に際して加速される量
が却って少なくなるためと推定される。
善効果が高い理由は、これよりも枚数が少ないと回転羽
根に原料炭が衝突する頻度が少なくなるため加速される
原料炭の量が少なくなるためであり、また、これよりも
枚数が多くなると回転羽根によって弾き飛ばされる原料
炭の量が大きくなり原料炭の落下に際して加速される量
が却って少なくなるためと推定される。
【００４３】
【発明の効果】この発明によれば、コークス炉の炭化室
に装入した原料炭の高さ方向における嵩密度が均一化
（とくに炭化室上部における原料炭の嵩密度を高めるこ
とができる）され、コークスの品質の向上、生産性の改
善を図ることができる。
に装入した原料炭の高さ方向における嵩密度が均一化
（とくに炭化室上部における原料炭の嵩密度を高めるこ
とができる）され、コークスの品質の向上、生産性の改
善を図ることができる。
【図１】この発明に従う装置の構成を示した図である。
【図２】原料炭の落下距離と落下速度の関係を示したグ
ラフである。
ラフである。
【図３】原料炭の落下衝撃圧力と嵩密度の関係を示した
グラフである。
グラフである。
【図４】ａ〜ｃは回転羽根を備えたドラムの配置位置の
説明図である。
説明図である。
【図５】ａ〜ｃは回転羽根の形状を示した図である。
【図６】原料炭の落下位置と分散率の関係を示した図で
ある。
ある。
【図７】従来の装置の構成を示した図である。
１ 石炭ホッパー ２ テーブルフィーダ ３ 回転羽根 ３ａ ドラム ４ 装入筒 ｃ 原料炭 Ａ 炉炭化室 ｏ ドラムの回転中心
Claims (5)
- 【請求項１】 石炭ホッパーから切り出された原料炭を
室炉式コークス炉の炭化室内へ落下、装入するに当た
り、 炭化室内へ重力落下する原料炭を、その落下開始の初期
段階において回転羽根を用いて追い打ち加速することを
特徴とするコークス炉における原料炭の装入方法。 - 【請求項２】 原料炭の切出し速度に応じて回転羽根の
水平方向、垂直方向における位置調整を行う請求項１記
載の方法。 - 【請求項３】 原料炭を収納する石炭ホッパーと石炭ホ
ッパー内の原料炭を適当量切り出すテーブルフィーダと
テーブルフィーダより切り出された原料炭の落下速度を
その落下の初期段階で速める設置位置の変更可能な回転
羽根とこの回転羽根にて加速、落下させた原料炭をコー
クス炉炭化室へ誘導する装入筒からなり、上記回転羽根
は、テーブルフィーダより切り出された原料炭の自由落
下の際の落下軌跡の上方外側に回転中心を有する、こと
を特徴とする原料炭の装入装置。 - 【請求項４】 回転羽根が、それを固定保持するドラム
の中央部分で屈曲したＶ字形になるものである、請求項
２に記載の装置。 - 【請求項５】 回転羽根の枚数が４〜８枚である請求項
２または３に記載の装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6051847A JPH07258650A (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | コークス炉における原料炭の装入方法およびその装置 |
| US08/403,205 US5609458A (en) | 1994-03-23 | 1995-03-13 | Method of charging coal into chamber furnace-type coke oven and apparatus therefor |
| EP95301679A EP0673987A3 (en) | 1994-03-23 | 1995-03-14 | Method and device for loading coal into a chamber coke oven. |
| TW084102418A TW302345B (ja) | 1994-03-23 | 1995-03-14 | |
| KR1019950005380A KR0167410B1 (ko) | 1994-03-23 | 1995-03-15 | 실로식 코크스로 로의 석탄장입방법 및 그 장치 |
| CN95103293A CN1120062A (zh) | 1994-03-23 | 1995-03-15 | 向室炉式焦炉装入煤的方法及其装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6051847A JPH07258650A (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | コークス炉における原料炭の装入方法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258650A true JPH07258650A (ja) | 1995-10-09 |
Family
ID=12898252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6051847A Pending JPH07258650A (ja) | 1994-03-23 | 1994-03-23 | コークス炉における原料炭の装入方法およびその装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5609458A (ja) |
| EP (1) | EP0673987A3 (ja) |
| JP (1) | JPH07258650A (ja) |
| KR (1) | KR0167410B1 (ja) |
| CN (1) | CN1120062A (ja) |
| TW (1) | TW302345B (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6231627B1 (en) | 1996-07-08 | 2001-05-15 | Hazen Research, Inc. | Method to reduce oxidative deterioration of bulk materials |
| US6422494B1 (en) | 2000-02-03 | 2002-07-23 | Hazen Research, Inc. | Methods of controlling the density and thermal properties of bulk materials |
| US6720094B2 (en) | 2000-06-13 | 2004-04-13 | Toda Kogyo Corporation | Secondary agglomerates of magnetic metal particles for magnetic recording and process for producing the same |
| US6786941B2 (en) | 2000-06-30 | 2004-09-07 | Hazen Research, Inc. | Methods of controlling the density and thermal properties of bulk materials |
| DE102008008713B4 (de) * | 2008-02-11 | 2013-04-25 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | Vorrichtung zum Befüllen von Ofenkammern eines Koksofens |
| US9266681B2 (en) * | 2012-10-11 | 2016-02-23 | Nordson Corporation | Hot melt systems, feeder devices and methods for moving particulate hot melt adhesive |
| WO2018093995A1 (en) | 2016-11-21 | 2018-05-24 | Ecolab Usa Inc. | Material supply system with a valve assembly and a base assembly provided with an actuator |
| AU2017361381B2 (en) | 2016-11-21 | 2023-09-28 | Ecolab Usa Inc. | Material supply system with valve assembly with improved sealing capabilities |
| CA3083773A1 (en) | 2017-12-04 | 2019-06-13 | Ecolab Usa Inc. | Powder material hopper system with offset loading |
| BR112020009017A2 (pt) | 2017-12-04 | 2020-11-03 | Ecolab Usa Inc. | sistema de umedecimento de material |
| CN110616079B (zh) * | 2019-09-27 | 2021-02-09 | 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 | 一种源头减排二氧化硫的装煤工艺 |
| CN115109603B (zh) * | 2021-03-23 | 2024-06-04 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种焦炉安全型煤塔放煤控制方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1039533A (en) * | 1911-07-21 | 1912-09-24 | Diamant Brikett Werke G M B H | Means for heating briquets and the like. |
| US2538944A (en) * | 1945-10-04 | 1951-01-23 | Riley Stoker Corp | Mechanical stoker |
| EP0087144A1 (en) * | 1982-02-19 | 1983-08-31 | Nippon Steel Corporation | Method of charging the coke oven chamber with coal |
| JPS58142972A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-25 | Nippon Steel Corp | コ−クス炉における原料炭の加速装入法 |
| LU85892A1 (fr) * | 1985-05-10 | 1986-12-05 | Wurth Paul Sa | Procede de controle du chargement d'un four a cuve |
| US5030054A (en) * | 1989-06-23 | 1991-07-09 | Detroit Stoker Company | Combination mechanical/pneumatic coal feeder |
| JPH0673378A (ja) * | 1992-07-09 | 1994-03-15 | Kawasaki Steel Corp | コークス炉への石炭装入方法 |
-
1994
- 1994-03-23 JP JP6051847A patent/JPH07258650A/ja active Pending
-
1995
- 1995-03-13 US US08/403,205 patent/US5609458A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-03-14 TW TW084102418A patent/TW302345B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-03-14 EP EP95301679A patent/EP0673987A3/en not_active Withdrawn
- 1995-03-15 CN CN95103293A patent/CN1120062A/zh active Pending
- 1995-03-15 KR KR1019950005380A patent/KR0167410B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR950032581A (ko) | 1995-12-22 |
| TW302345B (ja) | 1997-04-11 |
| EP0673987A3 (en) | 1996-06-12 |
| EP0673987A2 (en) | 1995-09-27 |
| US5609458A (en) | 1997-03-11 |
| CN1120062A (zh) | 1996-04-10 |
| KR0167410B1 (ko) | 1999-03-30 |
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