JPH07253560A - 像位置補正光学系 - Google Patents
像位置補正光学系Info
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- JPH07253560A JPH07253560A JP6070034A JP7003494A JPH07253560A JP H07253560 A JPH07253560 A JP H07253560A JP 6070034 A JP6070034 A JP 6070034A JP 7003494 A JP7003494 A JP 7003494A JP H07253560 A JPH07253560 A JP H07253560A
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- lens group
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 レンズ全長が比較的短く小型の像位置補正光
学系を提供すること。 【構成】 本発明の像位置補正光学系は、物体側から順
に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折
力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第
３レンズ群Ｇ３とを備え、前記第３レンズ群Ｇ３は少な
くとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとを
有し、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させて
合焦を行い、前記第３レンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交す
る方向に移動させて像位置の補正を行う像位置補正光学
系であって、光学系全体の焦点距離をＦＴとし、前記第
１レンズ群Ｇ１の焦点距離をＦ１としたとき、 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ の条件を満足する。
学系を提供すること。 【構成】 本発明の像位置補正光学系は、物体側から順
に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折
力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第
３レンズ群Ｇ３とを備え、前記第３レンズ群Ｇ３は少な
くとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとを
有し、前記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させて
合焦を行い、前記第３レンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交す
る方向に移動させて像位置の補正を行う像位置補正光学
系であって、光学系全体の焦点距離をＦＴとし、前記第
１レンズ群Ｇ１の焦点距離をＦ１としたとき、 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ の条件を満足する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は像位置補正光学系に関
し、さらに詳細にはＳＬＲスチルカメラや電子カメラや
ヴィデオカメラなどの対物レンズに関する。
し、さらに詳細にはＳＬＲスチルカメラや電子カメラや
ヴィデオカメラなどの対物レンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】本明細書において、あるレンズ群を光軸
とほぼ直交する方向に変位させて、合焦動作、手振れ等
に起因する像位置の変動を補正することを「像位置補
正」という。従来の像位置補正光学系では、たとえば特
開平２−２３４１１５号公報に開示されているように、
レンズ全長（最も物体側のレンズ面から像面までの距
離）が長く、光学系が大型化していた。
とほぼ直交する方向に変位させて、合焦動作、手振れ等
に起因する像位置の変動を補正することを「像位置補
正」という。従来の像位置補正光学系では、たとえば特
開平２−２３４１１５号公報に開示されているように、
レンズ全長（最も物体側のレンズ面から像面までの距
離）が長く、光学系が大型化していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来の
像位置補正光学系では、レンズ全長が長いため持ち運び
に不便であった。すなわち、携帯性が悪いという不都合
があった。また、光学系が大型化しているため重量も大
きく、支持（保持）しにくかった。したがって、本来手
振れを少なくすべき光学系であるにもかかわらず、支持
しにくいために手振れが増加し、その結果像位置の変動
が大きくなり易いという不都合があった。本発明は、前
述の課題に鑑みてなされたものであり、レンズ全長が比
較的短く小型の像位置補正光学系を提供することを目的
とする。
像位置補正光学系では、レンズ全長が長いため持ち運び
に不便であった。すなわち、携帯性が悪いという不都合
があった。また、光学系が大型化しているため重量も大
きく、支持（保持）しにくかった。したがって、本来手
振れを少なくすべき光学系であるにもかかわらず、支持
しにくいために手振れが増加し、その結果像位置の変動
が大きくなり易いという不都合があった。本発明は、前
述の課題に鑑みてなされたものであり、レンズ全長が比
較的短く小型の像位置補正光学系を提供することを目的
とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、前記第３レンズ群Ｇ３は少なくとも１つの正レ
ンズと少なくとも１つの負レンズとを有し、前記第２レ
ンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させて合焦を行い、前記
第３レンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に移動させ
て像位置の補正を行う像位置補正光学系であって、光学
系全体の焦点距離をＦＴとし、前記第１レンズ群Ｇ１の
焦点距離をＦ１としたとき、 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ の条件を満足することを特徴とする像位置補正光学系を
提供する。
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と
を備え、前記第３レンズ群Ｇ３は少なくとも１つの正レ
ンズと少なくとも１つの負レンズとを有し、前記第２レ
ンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させて合焦を行い、前記
第３レンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に移動させ
て像位置の補正を行う像位置補正光学系であって、光学
系全体の焦点距離をＦＴとし、前記第１レンズ群Ｇ１の
焦点距離をＦ１としたとき、 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ の条件を満足することを特徴とする像位置補正光学系を
提供する。
【０００５】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学硝子部材Ｌ11のｄ線に
対する屈折率をｎ11とし、前記光学硝子部材Ｌ11のｄ線
に対するアッベ数をν11としたとき、 １．４０＜ｎ11＜１．７５ ５０＜ν11＜１００ の条件を満足する。
レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学硝子部材Ｌ11のｄ線に
対する屈折率をｎ11とし、前記光学硝子部材Ｌ11のｄ線
に対するアッベ数をν11としたとき、 １．４０＜ｎ11＜１．７５ ５０＜ν11＜１００ の条件を満足する。
【０００６】
【作用】上述のように、本発明においては、物体側から
順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２
レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とを備
え、第３レンズ群Ｇ３は少なくとも１つの正レンズと少
なくとも１つの負レンズとを有し、第２レンズ群Ｇ２を
光軸に沿って移動させて合焦を行い、第３レンズ群Ｇ３
を光軸とほぼ直交する方向に移動させて像位置の補正を
行う。
順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力の第２
レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とを備
え、第３レンズ群Ｇ３は少なくとも１つの正レンズと少
なくとも１つの負レンズとを有し、第２レンズ群Ｇ２を
光軸に沿って移動させて合焦を行い、第３レンズ群Ｇ３
を光軸とほぼ直交する方向に移動させて像位置の補正を
行う。
【０００７】そして、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をＦ
１を光学系全体の焦点距離をＦＴに対して所定の範囲内
で小さくすることにより、レンズ全長の短縮化を実現し
ている。すなわち、本発明において、次の条件式（１）
を満足する。 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ （１） ここで、 Ｆ１： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ＦＴ： 光学系全体の焦点距離
１を光学系全体の焦点距離をＦＴに対して所定の範囲内
で小さくすることにより、レンズ全長の短縮化を実現し
ている。すなわち、本発明において、次の条件式（１）
を満足する。 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ （１） ここで、 Ｆ１： 第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 ＦＴ： 光学系全体の焦点距離
【０００８】上述のように、条件式（１）は、第１レン
ズ群Ｇ１の焦点距離と光学系全体の焦点距離との割合に
ついて適切な範囲を規定している。条件式（１）の下限
値を下回ると、合焦による球面収差の変動が大きくな
り、好ましくない。逆に、条件式（１）の上限値を上回
ると、レンズ全長が長くなりすぎて、本発明の目的に反
するので好ましくない。
ズ群Ｇ１の焦点距離と光学系全体の焦点距離との割合に
ついて適切な範囲を規定している。条件式（１）の下限
値を下回ると、合焦による球面収差の変動が大きくな
り、好ましくない。逆に、条件式（１）の上限値を上回
ると、レンズ全長が長くなりすぎて、本発明の目的に反
するので好ましくない。
【０００９】さらに、良好な結像特性を得るためには、
上述の構成および条件式を満足した上で、次の条件式
（２）および（３）を満足するのが望ましい。 １．４０＜ｎ11＜１．７５ （２） ５０＜ν11＜１００ （３）
上述の構成および条件式を満足した上で、次の条件式
（２）および（３）を満足するのが望ましい。 １．４０＜ｎ11＜１．７５ （２） ５０＜ν11＜１００ （３）
【００１０】ここで、 ｎ11： 第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学部材Ｌ11
の屈折率 ν11： 第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学部材Ｌ11
のアッベ数 なお、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学部材Ｌ11は
光学硝子材料からなり、その光学硝子材料の屈折率ｎ11
およびアッベ数ν11は、それぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値である。
の屈折率 ν11： 第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学部材Ｌ11
のアッベ数 なお、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光学部材Ｌ11は
光学硝子材料からなり、その光学硝子材料の屈折率ｎ11
およびアッベ数ν11は、それぞれｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値である。
【００１１】条件式（２）の下限値を下回ると、球面収
差の曲がりが大きくなりすぎて好ましくない。逆に、条
件式（２）の上限値を上回ると、現存する光学硝子では
条件式（３）の下限値を下回ってしまうため、好ましく
ない。
差の曲がりが大きくなりすぎて好ましくない。逆に、条
件式（２）の上限値を上回ると、現存する光学硝子では
条件式（３）の下限値を下回ってしまうため、好ましく
ない。
【００１２】一方、条件式（３）の下限値を下回ると、
二次の色収差が増加するので好ましくない。また、条件
式（３）の上限値を上回っても不都合はないが、現存す
る光学硝子では条件式（３）の上限値を上回ることがな
いので、現実的に上限的なアッベ数の値として１００を
設定している。
二次の色収差が増加するので好ましくない。また、条件
式（３）の上限値を上回っても不都合はないが、現存す
る光学硝子では条件式（３）の上限値を上回ることがな
いので、現実的に上限的なアッベ数の値として１００を
設定している。
【００１３】また、本発明において、第１レンズ群Ｇ１
の最も物体側のレンズＬ11に耐久性（耐磨耗性、化学的
耐久性）に優れた光学硝子を使用すれば、実製品として
使用環境を選ぶことが少なく好ましい。このように優れ
た耐久性および良好な結像性能を得るために、条件式
（２）および（３）に対応した範囲について、次の条件
式（４）および（５）を満足するのが望ましい。 １．４５＜ｎ11＜１．６４ （４） ６２＜ν11＜１００ （５）
の最も物体側のレンズＬ11に耐久性（耐磨耗性、化学的
耐久性）に優れた光学硝子を使用すれば、実製品として
使用環境を選ぶことが少なく好ましい。このように優れ
た耐久性および良好な結像性能を得るために、条件式
（２）および（３）に対応した範囲について、次の条件
式（４）および（５）を満足するのが望ましい。 １．４５＜ｎ11＜１．６４ （４） ６２＜ν11＜１００ （５）
【００１４】条件式（４）の下限値を下回ると、第１レ
ンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11の耐磨耗性、化学
的耐久性等の耐久性が低くなるので、好ましくない。逆
に、条件式（４）の上限値を上回ると、現存する光学硝
子では条件式（５）の下限値を下回ってしまうため、好
ましくない。
ンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11の耐磨耗性、化学
的耐久性等の耐久性が低くなるので、好ましくない。逆
に、条件式（４）の上限値を上回ると、現存する光学硝
子では条件式（５）の下限値を下回ってしまうため、好
ましくない。
【００１５】一方、条件式（５）の下限値を下回ると、
二次の色収差が増加するので好ましくない。このよう
に、条件式（５）の下限値は、条件式（３）の下限値を
さらに小さくして二次の色収差についてさらに良好な結
像性能を得るために設定されている。また、条件式
（５）の上限値については条件式（３）の上限値と同
様、現実的に上限的なアッベ数の値として１００を設定
している。
二次の色収差が増加するので好ましくない。このよう
に、条件式（５）の下限値は、条件式（３）の下限値を
さらに小さくして二次の色収差についてさらに良好な結
像性能を得るために設定されている。また、条件式
（５）の上限値については条件式（３）の上限値と同
様、現実的に上限的なアッベ数の値として１００を設定
している。
【００１６】さらに、良好な結像特性を得るためには、
次の条件式（６）を満足するのが望ましい。 ０．２＜ｆ11／ＦＴ＜２ （６） ここで、 ｆ11： 第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11の
焦点距離
次の条件式（６）を満足するのが望ましい。 ０．２＜ｆ11／ＦＴ＜２ （６） ここで、 ｆ11： 第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11の
焦点距離
【００１７】条件式（６）の下限値を下回ると、第１レ
ンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11の屈折力が強すぎ
て、第１レンズ群Ｇ１を少ないレンズ枚数で構成しよう
とすると球面収差の曲がりの近距離変動（近距離合焦す
る際の変動）が大きくなるので好ましくない。逆に、条
件式（６）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最
も物体側のレンズＬ11の屈折力が弱すぎて、レンズ全長
が大きくなり好ましくない。
ンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11の屈折力が強すぎ
て、第１レンズ群Ｇ１を少ないレンズ枚数で構成しよう
とすると球面収差の曲がりの近距離変動（近距離合焦す
る際の変動）が大きくなるので好ましくない。逆に、条
件式（６）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最
も物体側のレンズＬ11の屈折力が弱すぎて、レンズ全長
が大きくなり好ましくない。
【００１８】さらに、良好な結像特性を得るためには、
次の条件式（７）を満足するのが望ましい。 −１＜ｑ＜３ （７） ここで、 ｑ：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11のシェ
イプファクター なお、レンズＬ11のシェイプファクターｑは、レンズＬ
11の物体側の面の曲率半径をｒ１とし、レンズＬ11の像
側の面の曲率半径をｒ２としたとき、次の式（ａ）で表
される。 ｑ＝（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） （ａ）
次の条件式（７）を満足するのが望ましい。 −１＜ｑ＜３ （７） ここで、 ｑ：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズＬ11のシェ
イプファクター なお、レンズＬ11のシェイプファクターｑは、レンズＬ
11の物体側の面の曲率半径をｒ１とし、レンズＬ11の像
側の面の曲率半径をｒ２としたとき、次の式（ａ）で表
される。 ｑ＝（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−ｒ１） （ａ）
【００１９】条件式（７）の下限値を下回ると、非点収
差が大きくなるので好ましくない。逆に、条件式（７）
の上限値を上回る場合、第１レンズ群Ｇ１を少ないレン
ズ枚数で構成しようとすると、球面収差の曲がりを十分
に補正することが困難であり、好ましくない。
差が大きくなるので好ましくない。逆に、条件式（７）
の上限値を上回る場合、第１レンズ群Ｇ１を少ないレン
ズ枚数で構成しようとすると、球面収差の曲がりを十分
に補正することが困難であり、好ましくない。
【００２０】さらに、良好な結像特性を得るためには、
次の条件式（８）を満足するのが望ましい。 ０．１＜φ31／Ｆ３＜０．３ （８） ここで、 Ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離 φ31：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31の物
体側の面の有効径
次の条件式（８）を満足するのが望ましい。 ０．１＜φ31／Ｆ３＜０．３ （８） ここで、 Ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離 φ31：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31の物
体側の面の有効径
【００２１】条件式（８）の下限値を下回ると、レンズ
全長が大きくなり好ましくない。逆に、条件式（８）の
上限値を上回る場合、第３レンズ群Ｇ３を少ないレンズ
枚数で構成しようとすると、像位置補正時においてフレ
アーを少なくすることが困難となり、好ましくない。
全長が大きくなり好ましくない。逆に、条件式（８）の
上限値を上回る場合、第３レンズ群Ｇ３を少ないレンズ
枚数で構成しようとすると、像位置補正時においてフレ
アーを少なくすることが困難となり、好ましくない。
【００２２】また、第３レンズ群Ｇ３を少ないレンズ枚
数で構成しながら、さらに良好な像位置補正性能（像位
置補正時における結像性能）を得るためには、次の条件
式（９）を満足するのが望ましい。 ０．１＜φ31／ｆ31＜０．７ （９） ここで、 ｆ31：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31の焦
点距離
数で構成しながら、さらに良好な像位置補正性能（像位
置補正時における結像性能）を得るためには、次の条件
式（９）を満足するのが望ましい。 ０．１＜φ31／ｆ31＜０．７ （９） ここで、 ｆ31：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31の焦
点距離
【００２３】条件式（９）の下限値を下回ると、像位置
補正時において結像特性が非対称になり好ましくない。
逆に、条件式（９）の上限値を上回ると、像位置補正時
においてフレアーが発生し、好ましくない。
補正時において結像特性が非対称になり好ましくない。
逆に、条件式（９）の上限値を上回ると、像位置補正時
においてフレアーが発生し、好ましくない。
【００２４】さらに、良好な像位置補正性能を得るため
には、次の条件式（１０）を満足するのが望ましい。 −２＜Ｑ＜１ （１０） ここで、 Ｑ：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31のシェ
イプファクター なお、レンズＬ31のシェイプファクターＱは、レンズＬ
31の物体側の面の曲率半径をＲ１とし、レンズＬ31の像
側の面の曲率半径をＲ２としたとき、次の式（ｂ）で表
される。 Ｑ＝（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１） （ｂ）
には、次の条件式（１０）を満足するのが望ましい。 −２＜Ｑ＜１ （１０） ここで、 Ｑ：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31のシェ
イプファクター なお、レンズＬ31のシェイプファクターＱは、レンズＬ
31の物体側の面の曲率半径をＲ１とし、レンズＬ31の像
側の面の曲率半径をＲ２としたとき、次の式（ｂ）で表
される。 Ｑ＝（Ｒ２＋Ｒ１）／（Ｒ２−Ｒ１） （ｂ）
【００２５】条件式（１０）の下限値を下回ると、像位
置補正時においてフレアーが発生し、好ましくない。逆
に、条件式（１０）の上限値を上回ると、通常レンズと
しての倍率色収差が大きくなりすぎて、好ましくない。
置補正時においてフレアーが発生し、好ましくない。逆
に、条件式（１０）の上限値を上回ると、通常レンズと
しての倍率色収差が大きくなりすぎて、好ましくない。
【００２６】なお、第３レンズ群Ｇ３を、合焦に伴う像
位置の変動等の機械ぶれの補正ばかりでなく、手振れ等
に起因する（すなわち光学系の揺れに起因する）像位置
の変動の補正にも利用することができるように構成すれ
ば、良好な結像性能を保ちながら取り扱いが容易になる
ので好ましい。
位置の変動等の機械ぶれの補正ばかりでなく、手振れ等
に起因する（すなわち光学系の揺れに起因する）像位置
の変動の補正にも利用することができるように構成すれ
ば、良好な結像性能を保ちながら取り扱いが容易になる
ので好ましい。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の実施例を、添付図面に基づい
て説明する。各実施例において、本発明の像位置補正光
学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レン
ズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、前記第
３レンズ群Ｇ３は少なくとも２つの正レンズを有し、前
記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させて合焦を行
い、前記第３レンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に
移動させて像位置の補正を行う。
て説明する。各実施例において、本発明の像位置補正光
学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レン
ズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、前記第
３レンズ群Ｇ３は少なくとも２つの正レンズを有し、前
記第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させて合焦を行
い、前記第３レンズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に
移動させて像位置の補正を行う。
【００２８】〔実施例１〕図１は、本発明の第１実施例
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ11、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、像側に凸面を向
けた平凸レンズと両凹レンズとの貼合わせレンズおよび
物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズ
との貼合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両凸
レンズＬ31、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
および物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズからな
る第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第３
レンズ群Ｇ３の像側には、開口絞りＳおよび着脱可能な
フィルターが設けられている。
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ11、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、像側に凸面を向
けた平凸レンズと両凹レンズとの貼合わせレンズおよび
物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズと両凹レンズ
との貼合わせレンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両凸
レンズＬ31、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
および物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズからな
る第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。なお、第３
レンズ群Ｇ３の像側には、開口絞りＳおよび着脱可能な
フィルターが設けられている。
【００２９】図１は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３が、変位手段である駆動アクチュエータ（不
図示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動さ
れ、光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正される
ようになっている。次の表（１）に、本発明の実施例１
の諸元の値を掲げる。表（１）において、ＦＴは無限遠
合焦状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態に
おけるＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側
からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
を示している。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３が、変位手段である駆動アクチュエータ（不
図示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動さ
れ、光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正される
ようになっている。次の表（１）に、本発明の実施例１
の諸元の値を掲げる。表（１）において、ＦＴは無限遠
合焦状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態に
おけるＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側
からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
を示している。
【００３０】
【表１】ＦＴ＝２９４ ＦNO＝４．５ （条件対応値） ＦＴ＝２９４．０ ｆ11＝１６５．７ Ｆ３＝１１６．７ Ｆ１＝１０４．０ ｒ１＝７０．６４７６ ｒ２＝８２３．９５３５ Ｒ１＝１４４．３０３７ Ｒ２＝−５９．８８８２ φ31＝２７．６０ ｆ31＝９１．９ レンズ全長＝２２９．９５ （１）Ｆ１／ＦＴ＝０．３５４ （２）ｎ11 ＝１．４６５ （３）ν11 ＝６５．７７ （６）ｆ11／ＦＴ＝０．５６４ （７）ｑ ＝１．１８８ （８）φ31／Ｆ３＝０．２３７ （９）φ31／ｆ31＝０．３００ （10）Ｑ ＝−０．４１３ （像位置補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 像位置補正変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正号は像の移動が像位置補正レンズ群
変位方向と同一方向であることを示す
変位方向と同一方向であることを示す
【００３１】図２および図３は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（２ｍ）合焦状態に
おける諸収差図である。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。さらに、
像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正変位
量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図から
明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含めて
諸収差が良好に補正されていることがわかる。
態における諸収差図および至近距離（２ｍ）合焦状態に
おける諸収差図である。各収差図において、Ｙは像高
を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ
＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎ
ｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示
している。なお、非点収差を示す収差図において実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。また、球面収差を示す収差図において破線は正
弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差を
示す収差図はｄ線を基準として示されている。さらに、
像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正変位
量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図から
明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含めて
諸収差が良好に補正されていることがわかる。
【００３２】〔実施例２〕図４は、本発明の第２実施例
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ11、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を
向けた正メニスカスレンズと両凹レンズとの貼合わせレ
ンズおよび両凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両
凸レンズＬ31、物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズおよび両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構
成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３の像側には、開
口絞りＳが設けられている。第１レンズ群Ｇ１の物体側
には、着脱可能な金物を使用してフィルター（不図示）
が配置されている。
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ11、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、物体側に凹面を
向けた正メニスカスレンズと両凹レンズとの貼合わせレ
ンズおよび両凹レンズからなる第２レンズ群Ｇ２と、両
凸レンズＬ31、物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズおよび両凸レンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構
成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３の像側には、開
口絞りＳが設けられている。第１レンズ群Ｇ１の物体側
には、着脱可能な金物を使用してフィルター（不図示）
が配置されている。
【００３３】図４は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３が、変位手段である駆動アクチュエータ（不
図示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動さ
れ、光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正される
ようになっている。次の表（２）に、本発明の実施例２
の諸元の値を掲げる。表（２）において、ＦＴは無限遠
合焦状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態に
おけるＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側
からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
を示している。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３が、変位手段である駆動アクチュエータ（不
図示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動さ
れ、光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正される
ようになっている。次の表（２）に、本発明の実施例２
の諸元の値を掲げる。表（２）において、ＦＴは無限遠
合焦状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態に
おけるＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側
からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
を示している。
【００３４】
【表２】ＦＴ＝２９４ ＦNO＝４．１ （条件対応値） ＦＴ＝２９４．０ ｆ11＝１９３．６ Ｆ３＝１１６．６ Ｆ１＝１２５．５ ｒ１＝９６．１５２１ ｒ２＝２１９２．０９１ Ｒ１＝１８０．９３０６ Ｒ２＝−５６．３６５２ φ31＝３２．００ ｆ31＝９３．１ レンズ全長＝２４５．４１ （１）Ｆ１／ＦＴ＝０．４２７ （２）ｎ11 ＝１．５１９ （３）ν11 ＝６９．９８ （６）ｆ11／ＦＴ＝０．６５９ （７）ｑ ＝１．０９２ （８）φ31／Ｆ３＝０．２７４ （９）φ31／ｆ31＝０．３４４ （10）Ｑ ＝−０．５２５ （像位置補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 像位置補正変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正号は像の移動が像位置補正レンズ群
変位方向と同一方向であることを示す
変位方向と同一方向であることを示す
【００３５】図５および図６は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
【００３６】〔実施例３〕図７は、本発明の第３実施例
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ11、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、両凸レンズと両
凹レンズとの貼合わせレンズおよび両凹レンズからなる
第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズＬ31、物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズおよび物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構
成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３の像側には、開
口絞りＳおよび着脱可能なフィルターが配置されてい
る。
にかかる像位置補正光学系の構成を示す図である。図示
の像位置補正光学系は、物体側から順に、物体側に凸面
を向けた正メニスカスレンズＬ11、両凸レンズ、両凹レ
ンズ、および物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ
と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの貼合わ
せレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と、両凸レンズと両
凹レンズとの貼合わせレンズおよび両凹レンズからなる
第２レンズ群Ｇ２と、両凸レンズＬ31、物体側に凹面を
向けた負メニスカスレンズおよび物体側に凹面を向けた
正メニスカスレンズからなる第３レンズ群Ｇ３とから構
成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３の像側には、開
口絞りＳおよび着脱可能なフィルターが配置されてい
る。
【００３７】図７は、無限遠合焦状態における各レンズ
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３が、変位手段である駆動アクチュエータ（不
図示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動さ
れ、光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正される
ようになっている。次の表（３）に、本発明の実施例３
の諸元の値を掲げる。表（３）において、ＦＴは無限遠
合焦状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態に
おけるＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側
からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
を示している。
群の位置を示しており、近距離物体に対しては第２レン
ズ群Ｇ２を像側に移動させて合焦を行う。また、第３レ
ンズ群Ｇ３が、変位手段である駆動アクチュエータ（不
図示）によって光軸とほぼ直交する方向に適宜移動さ
れ、光学系の振動に起因する像位置の揺れが補正される
ようになっている。次の表（３）に、本発明の実施例３
の諸元の値を掲げる。表（３）において、ＦＴは無限遠
合焦状態における焦点距離を、ＦNOは無限遠合焦状態に
おけるＦナンバーを表す。さらに、左端の数字は物体側
からの各レンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径
を、ｄは各レンズ面間隔を、ｎおよびνはそれぞれｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
を示している。
【００３８】
【表３】ＦＴ＝３００ ＦNO＝４．１ （条件対応値） ＦＴ＝３００．２ ｆ11＝２１７．１ Ｆ３＝１１８．７ Ｆ１＝１３３．０ ｒ１＝１００．０８２ ｒ２＝１２９２５．７ Ｒ１＝２２３．５４９５ Ｒ２＝−６０．３０７３ φ31＝３１．４０ ｆ31＝９２．１ レンズ全長＝２４９．０３ （１）Ｆ１／ＦＴ＝０．４４３ （２）ｎ11 ＝１．４６５ （３）ν11 ＝６５．７７ （６）ｆ11／ＦＴ＝０．７２３ （７）ｑ ＝１．０１６ （８）φ31／Ｆ３＝０．２６５ （９）φ31／ｆ31＝０．３４１ （10）Ｑ ＝−０．５７５ （像位置補正データ） 無限遠合焦状態 至近距離合焦状態 像位置補正変位量 １．０ｍｍ（最大） １．０ｍｍ（最大） 対応する像の移動量 ＋１．０ｍｍ（最大） ＋１．０ｍｍ（最大） なお、像移動量の正号は像の移動が像位置補正レンズ群
変位方向と同一方向であることを示す
変位方向と同一方向であることを示す
【００３９】図８および図９は、それぞれ無限遠合焦状
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
態における諸収差図および至近距離（２．５ｍ）合焦状
態における諸収差図である。各収差図において、Ｙは像
高を、Ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＣはＣ線
（λ＝６５６．３ｎｍ）を、ＦはＦ線（λ＝４８６．１
ｎｍ）を、Ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ
示している。なお、非点収差を示す収差図において実線
はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示
している。また、球面収差を示す収差図において破線は
正弦条件（サインコンディション）を示し、倍率色収差
を示す収差図はｄ線を基準として示されている。さら
に、像位置補正時の横収差を示す収差図は、像位置補正
変位量が最大で１ｍｍのときの収差図である。各収差図
から明らかなように、本実施例では、像位置補正時も含
めて諸収差が良好に補正されていることがわかる。
【００４０】なお、上述の各実施例において、第３レン
ズ群Ｇ３の像側に開口絞りを配置しているが、第３レン
ズ群Ｇ３の物体側に開口絞りを配置してもい。また、上
述の各実施例において、像面上で１ｍｍの像位置補正を
行っているが、１ｍｍを上回る像位置補正または１ｍｍ
を下回る像位置補正も可能であることはいうまでもな
い。
ズ群Ｇ３の像側に開口絞りを配置しているが、第３レン
ズ群Ｇ３の物体側に開口絞りを配置してもい。また、上
述の各実施例において、像面上で１ｍｍの像位置補正を
行っているが、１ｍｍを上回る像位置補正または１ｍｍ
を下回る像位置補正も可能であることはいうまでもな
い。
【００４１】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、レンズ
全長が短縮化され、天候などに対する耐久性に優れ、通
常使用時における結像性能はもとより像位置補正時にお
いても良好な結像性能を備えた像位置補正光学系を実現
することができる。
全長が短縮化され、天候などに対する耐久性に優れ、通
常使用時における結像性能はもとより像位置補正時にお
いても良好な結像性能を備えた像位置補正光学系を実現
することができる。
【図１】本発明の第１実施例にかかる像位置補正光学系
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図２】図１の第１実施例の無限遠合焦状態における諸
収差図である。
収差図である。
【図３】図１の第１実施例の至近距離合焦状態における
諸収差図である。
諸収差図である。
【図４】本発明の第２実施例にかかる像位置補正光学系
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図５】図４の第２実施例の無限遠合焦状態における諸
収差図である。
収差図である。
【図６】図４の第２実施例の至近距離合焦状態における
諸収差図である。
諸収差図である。
【図７】本発明の第３実施例にかかる像位置補正光学系
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図８】図７の第３実施例の無限遠合焦状態における諸
収差図である。
収差図である。
【図９】図７の第３実施例の至近距離合焦状態における
諸収差図である。
諸収差図である。
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｓ 開口絞り
Claims (6)
- 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを備え、 前記第３レンズ群Ｇ３は少なくとも１つの正レンズと少
なくとも１つの負レンズとを有し、前記第２レンズ群Ｇ
２を光軸に沿って移動させて合焦を行い、前記第３レン
ズ群Ｇ３を光軸とほぼ直交する方向に移動させて像位置
の補正を行う像位置補正光学系であって、 光学系全体の焦点距離をＦＴとし、前記第１レンズ群Ｇ
１の焦点距離をＦ１としたとき、 ０．２５＜Ｆ１／ＦＴ＜０．４６ の条件を満足することを特徴とする像位置補正光学系。 - 【請求項２】 前記第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも２
つの正レンズを有することを特徴とする請求項１に記載
の像位置補正光学系。 - 【請求項３】 前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光
学硝子部材Ｌ11のｄ線に対する屈折率をｎ11とし、前記
光学硝子部材Ｌ11のｄ線に対するアッベ数をν11とした
とき、 １．４０＜ｎ11＜１．７５ ５０＜ν11＜１００ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載の像位置補正光学系。 - 【請求項４】 前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光
学部材Ｌ11はレンズであり、前記レンズＬ11の焦点距離
をｆ11とし、光学系全体の焦点距離をＦＴとしたとき、 ０．２＜ｆ11／ＦＴ＜２ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載の像位置補正光学系。 - 【請求項５】 前記第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の光
学部材Ｌ11はレンズであり、前記レンズＬ11の物体側の
面の曲率半径をｒ１とし、前記レンズＬ11の像側の面の
曲率半径をｒ２としたとき、（ｒ２＋ｒ１）／（ｒ２−
ｒ１）で表される前記レンズＬ11のシェイプファクター
ｑが、 −１＜ｑ＜３ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載の像位置補正光学系。 - 【請求項６】 前記第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をＦ３
とし、前記第３レンズ群Ｇ３の最も物体側のレンズＬ31
の物体側の面の有効径をφ31としたとき、 ０．１＜φ31／Ｆ３＜０．３ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれか１項に記載の像位置補正光学系。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6070034A JPH07253560A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 像位置補正光学系 |
| US08/401,792 US5646779A (en) | 1994-03-15 | 1995-03-10 | Optical system capable of correcting image position |
| US08/692,224 US5739953A (en) | 1994-03-15 | 1996-08-07 | Optical system capable of correcting image position |
| US08/692,228 US5719703A (en) | 1994-03-15 | 1996-08-07 | Optical system capable of correcting image position |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6070034A JPH07253560A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 像位置補正光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07253560A true JPH07253560A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=13419914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6070034A Pending JPH07253560A (ja) | 1994-03-15 | 1994-03-15 | 像位置補正光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07253560A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007156252A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Canon Inc | 観察光学系 |
| JP2014211499A (ja) * | 2013-04-17 | 2014-11-13 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
| JP2014211497A (ja) * | 2013-04-17 | 2014-11-13 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
-
1994
- 1994-03-15 JP JP6070034A patent/JPH07253560A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007156252A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Canon Inc | 観察光学系 |
| JP2014211499A (ja) * | 2013-04-17 | 2014-11-13 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
| JP2014211497A (ja) * | 2013-04-17 | 2014-11-13 | 株式会社ニコン | 撮影レンズ、光学機器、および撮影レンズの製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050325 |