JPH07251288A - コイル状鋼管の製造方法 - Google Patents
コイル状鋼管の製造方法Info
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- JPH07251288A JPH07251288A JP6821194A JP6821194A JPH07251288A JP H07251288 A JPH07251288 A JP H07251288A JP 6821194 A JP6821194 A JP 6821194A JP 6821194 A JP6821194 A JP 6821194A JP H07251288 A JPH07251288 A JP H07251288A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明は、管内面の耐溝食性の優れた長尺のコ
イル状鋼管を提供する。 【構成】内面ビードを切削した電縫溶接鋼管を熱間絞り
圧延してコイル状鋼管を製造する方法において、内面溶
接衝合部を中心に管周方向に３〜５ｍｍ、肉厚方向に肉
厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領域を溶融凝固して熱間
絞り圧延用素管を製造し、続いて前記熱間圧延素管を所
定の温度に加熱した後、熱間絞り圧延してコイル状に巻
き取る。
イル状鋼管を提供する。 【構成】内面ビードを切削した電縫溶接鋼管を熱間絞り
圧延してコイル状鋼管を製造する方法において、内面溶
接衝合部を中心に管周方向に３〜５ｍｍ、肉厚方向に肉
厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領域を溶融凝固して熱間
絞り圧延用素管を製造し、続いて前記熱間圧延素管を所
定の温度に加熱した後、熱間絞り圧延してコイル状に巻
き取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地熱、化学プラント、
油井天然ガス及び一般配管などに使用するコイル状鋼管
の製造方法に関するものである。
油井天然ガス及び一般配管などに使用するコイル状鋼管
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、配管用コイル状鋼管は、溶接継ぎ
手の省略、施工効率の向上、信頼性の改善等の理由か
ら、融雪配管、計装配管、冷凍器用熱伝達管及び一般プ
ラント配管等に使用されている。コイル状鋼管は、電縫
溶接鋼管を素管として熱間ストレッチレデューサーによ
り絞り圧延した後、コイル状に巻き取り製造され、その
まま亦はその後、引抜加工などの二次加工処理され、各
種配管及び熱伝達用鋼管等に使用されている。
手の省略、施工効率の向上、信頼性の改善等の理由か
ら、融雪配管、計装配管、冷凍器用熱伝達管及び一般プ
ラント配管等に使用されている。コイル状鋼管は、電縫
溶接鋼管を素管として熱間ストレッチレデューサーによ
り絞り圧延した後、コイル状に巻き取り製造され、その
まま亦はその後、引抜加工などの二次加工処理され、各
種配管及び熱伝達用鋼管等に使用されている。
【０００３】上記配管用コイル状鋼管を媒体輸送管や配
管として使用した場合、使用環境によっては溶接部が溝
状に選択腐食され、いわゆる溝食を起こすケースがあ
る。これは既に、配管用の電縫鋼管において知られてい
ることと同じである。こうした溝食は海水や工業用水配
管ばかりでなく上水配管でも発生することがある。
管として使用した場合、使用環境によっては溶接部が溝
状に選択腐食され、いわゆる溝食を起こすケースがあ
る。これは既に、配管用の電縫鋼管において知られてい
ることと同じである。こうした溝食は海水や工業用水配
管ばかりでなく上水配管でも発生することがある。
【０００４】溝食の発生状態は腐食環境に大きく影響さ
れる。しかし、このような環境条件を変化させることは
極めて困難な場合が多いため鋼管内表面に特殊な防食を
施すか、電縫鋼管以外の鍛接管や継目無管を使用する
か、または次のような対策をとった電縫鋼管または電縫
鋼管を母管にして製造された熱間絞り圧延鋼管が用いら
れている。 （１）鋼中の硫黄含有量を低下させ、ＭｎＳ等の硫黄化
合物を少なくすることにより、溶接部と母材部との腐食
の起点を減少させる。 （２）Ｃｕ，Ｔｉ等の合金元素を添加して、硫化物の無
害化を図り、耐食性向上及び溶接部と母材部との電位差
の減少を図る。 （３）溶接部のシーム熱処理を行い、急熱・急冷によっ
て生じた硫黄濃化部の減少と溶接部と母材部の組織均一
化によって電位差を減少させ、溝食発生の減少を図る。
れる。しかし、このような環境条件を変化させることは
極めて困難な場合が多いため鋼管内表面に特殊な防食を
施すか、電縫鋼管以外の鍛接管や継目無管を使用する
か、または次のような対策をとった電縫鋼管または電縫
鋼管を母管にして製造された熱間絞り圧延鋼管が用いら
れている。 （１）鋼中の硫黄含有量を低下させ、ＭｎＳ等の硫黄化
合物を少なくすることにより、溶接部と母材部との腐食
の起点を減少させる。 （２）Ｃｕ，Ｔｉ等の合金元素を添加して、硫化物の無
害化を図り、耐食性向上及び溶接部と母材部との電位差
の減少を図る。 （３）溶接部のシーム熱処理を行い、急熱・急冷によっ
て生じた硫黄濃化部の減少と溶接部と母材部の組織均一
化によって電位差を減少させ、溝食発生の減少を図る。
【０００５】上記に溝食防止対策は単独或いは組み合わ
せることでも効果が発揮されることは良く知られてい
る。しかしながら上記対策をとったとしても、電縫溶接
時の急熱・急冷によって発生した硫黄濃化部或いはその
結果として生じた衝合部と母材部との電位差は完全には
解消されない。その結果、一般に溝食が全く発生しない
シームレス鋼管や鍛接鋼管に比べると長期間かつ腐食環
境が厳しい場合には電縫溶接部における溝食の発生は避
けられない。更にこれらの対策をすべて施した場合製造
コストが大幅に上昇するため経済性も失われる。
せることでも効果が発揮されることは良く知られてい
る。しかしながら上記対策をとったとしても、電縫溶接
時の急熱・急冷によって発生した硫黄濃化部或いはその
結果として生じた衝合部と母材部との電位差は完全には
解消されない。その結果、一般に溝食が全く発生しない
シームレス鋼管や鍛接鋼管に比べると長期間かつ腐食環
境が厳しい場合には電縫溶接部における溝食の発生は避
けられない。更にこれらの対策をすべて施した場合製造
コストが大幅に上昇するため経済性も失われる。
【０００６】また前記（３）の熱処理については溶接部
を高周波電流により局部的に加熱するシームノルマ等の
方法が取られることが多いが、加熱時間が短いため十分
な効果が得られない。加熱炉に入れて長時間加熱するこ
とによって上記硫黄濃化部が拡散消滅し溝食の発生は抑
制できるが、熱処理及び精製コストがかかり生産性と経
済性を重視する電縫鋼管を素材としたコイル状鋼管の製
造法としては実用的ではない。
を高周波電流により局部的に加熱するシームノルマ等の
方法が取られることが多いが、加熱時間が短いため十分
な効果が得られない。加熱炉に入れて長時間加熱するこ
とによって上記硫黄濃化部が拡散消滅し溝食の発生は抑
制できるが、熱処理及び精製コストがかかり生産性と経
済性を重視する電縫鋼管を素材としたコイル状鋼管の製
造法としては実用的ではない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題点
を解決する為にコイル状鋼管の製造に際し、前記コイル
状鋼管の内面の溶接部の硫黄富化部に起因する溶接部と
母材部の電位差を著しく小さくし、耐溝食性状を著しく
向上させることを目的としている。
を解決する為にコイル状鋼管の製造に際し、前記コイル
状鋼管の内面の溶接部の硫黄富化部に起因する溶接部と
母材部の電位差を著しく小さくし、耐溝食性状を著しく
向上させることを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、電縫溶接鋼管
を用いて、熱間絞り圧延してコイル状鋼管を製造する際
に、母管として使用する前記電縫溶接鋼管の内表面の溶
接衝合部を中心に管周方向に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚
方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領域を溶融凝固
して熱間絞り圧延用素管を製造し、続いて所定の温度に
加熱し、続いて続いて前記熱間絞り圧延し、コイル状に
巻き取る。
を用いて、熱間絞り圧延してコイル状鋼管を製造する際
に、母管として使用する前記電縫溶接鋼管の内表面の溶
接衝合部を中心に管周方向に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚
方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領域を溶融凝固
して熱間絞り圧延用素管を製造し、続いて所定の温度に
加熱し、続いて続いて前記熱間絞り圧延し、コイル状に
巻き取る。
【０００９】
【作用】以下に本発明のコイル状鋼管の製造方法及びコ
イル状鋼管について述べる。本発明のコイル状鋼管の製
造方法は、図３に示すように電縫溶接ミル１で造管され
た電縫溶接鋼管１１の内面ビードを内面切削装置４で切
削した前記電縫溶接鋼管１２の内表面の溶接衝合部を中
心に管周方向に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚方向に肉厚×
（０．２〜０．５）ｍｍの領域を図１に示すように溶融
凝固したした後、前記電縫溶接鋼管１２を加熱炉５で９
００℃から１２００℃に加熱し、前記電縫溶接鋼管をス
トレッチレデューサー６で熱管絞り圧延する。続いて前
記圧延管１３をコイル状に巻き取ることによりコイル状
鋼管１４を製造する。
イル状鋼管について述べる。本発明のコイル状鋼管の製
造方法は、図３に示すように電縫溶接ミル１で造管され
た電縫溶接鋼管１１の内面ビードを内面切削装置４で切
削した前記電縫溶接鋼管１２の内表面の溶接衝合部を中
心に管周方向に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚方向に肉厚×
（０．２〜０．５）ｍｍの領域を図１に示すように溶融
凝固したした後、前記電縫溶接鋼管１２を加熱炉５で９
００℃から１２００℃に加熱し、前記電縫溶接鋼管をス
トレッチレデューサー６で熱管絞り圧延する。続いて前
記圧延管１３をコイル状に巻き取ることによりコイル状
鋼管１４を製造する。
【００１０】電縫鋼管の溶接部は、２〜４ｍｍの極めて
狭い幅のみが非常に短い時間で１６００℃位の高温に加
熱・溶融され、更に続いて水冷されるという、急熱急冷
を受ける。一方、溶接部の非金属介在物としてのＭｎＳ
の融点は約１４００℃であるために、ＭｎＳは電縫溶接
の際に溶融し、再析出する。しかし、急冷であるために
再析出、凝集しきれず不完全に析出したＭｎＳのまわり
に硫黄濃化部が残るものと考えられる。従ってこのよう
な溶接部のＭｎＳに対し、周囲の硫黄濃化部がアノード
になりやすく、この部分が電解質溶液中で短時間で腐食
されることになる。上記急熱急冷帯はその後のＳＲ圧延
でさらに圧縮されその幅は１〜３ｍｍとなる。
狭い幅のみが非常に短い時間で１６００℃位の高温に加
熱・溶融され、更に続いて水冷されるという、急熱急冷
を受ける。一方、溶接部の非金属介在物としてのＭｎＳ
の融点は約１４００℃であるために、ＭｎＳは電縫溶接
の際に溶融し、再析出する。しかし、急冷であるために
再析出、凝集しきれず不完全に析出したＭｎＳのまわり
に硫黄濃化部が残るものと考えられる。従ってこのよう
な溶接部のＭｎＳに対し、周囲の硫黄濃化部がアノード
になりやすく、この部分が電解質溶液中で短時間で腐食
されることになる。上記急熱急冷帯はその後のＳＲ圧延
でさらに圧縮されその幅は１〜３ｍｍとなる。
【００１１】電縫鋼管の溝食の進行のメカニズムとして
は、溶接部が腐食環境にさらされると、図４ａに示すよ
うに上記急速急冷帯を中心にある程度の広がりと深さを
持った局部腐食孔が生じる。このような局部腐食孔が生
と、図４ｂに示すようにその後は一般的な孔食成長の過
程を経て多くは逆三角形状にどんどん大きくなる。即ち
腐食孔内のｐＨの低下によるＭｎＳの化学的溶解、ある
いは水溶液の流れ方の差異等により、腐食孔は大きくな
り、さらに腐食孔内部と外部との酸素濃淡電池の形成等
により溝食へと進行していく。従って、最初の幅の狭い
領域の腐食を防止すればその後の進行を防止できる。本
発明は該領域の表面を溶融することで腐食の原因となる
硫黄濃化部ひいては電位差発生源を無くし溝食を完全に
防止することを目的としている。
は、溶接部が腐食環境にさらされると、図４ａに示すよ
うに上記急速急冷帯を中心にある程度の広がりと深さを
持った局部腐食孔が生じる。このような局部腐食孔が生
と、図４ｂに示すようにその後は一般的な孔食成長の過
程を経て多くは逆三角形状にどんどん大きくなる。即ち
腐食孔内のｐＨの低下によるＭｎＳの化学的溶解、ある
いは水溶液の流れ方の差異等により、腐食孔は大きくな
り、さらに腐食孔内部と外部との酸素濃淡電池の形成等
により溝食へと進行していく。従って、最初の幅の狭い
領域の腐食を防止すればその後の進行を防止できる。本
発明は該領域の表面を溶融することで腐食の原因となる
硫黄濃化部ひいては電位差発生源を無くし溝食を完全に
防止することを目的としている。
【００１２】図３において電縫溶接ミル１で造管される
母管の電縫溶接鋼管１１は、炭素鋼、低合金鋼を用いる
ことができる。内面ビードを切削した電縫溶接鋼管１２
の内表面の溶接衝合部を中心に管周方向に全幅３〜５ｍ
ｍ、且つ肉厚方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領
域を溶融する手段は、ＴＩＧアーク、レーザー光線等の
方法を用いることができる。溶融する工程は母管となる
電報鋼管の造管直後にインラインで、或いはオフライン
で実施することができる。
母管の電縫溶接鋼管１１は、炭素鋼、低合金鋼を用いる
ことができる。内面ビードを切削した電縫溶接鋼管１２
の内表面の溶接衝合部を中心に管周方向に全幅３〜５ｍ
ｍ、且つ肉厚方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領
域を溶融する手段は、ＴＩＧアーク、レーザー光線等の
方法を用いることができる。溶融する工程は母管となる
電報鋼管の造管直後にインラインで、或いはオフライン
で実施することができる。
【００１３】内面ビードを切削した前記電縫溶接鋼管を
加熱する加熱炉５は、バレル炉，ウォーキングビーム
炉，誘導加熱炉等を用いることができる。ストレッチレ
デューサー６は、２ロールまたは３ロールのロールハウ
ジングを連続的に１０〜３０スタンド配列した圧延機で
あり、内面ビードを切削した前記電縫溶接鋼管１２は外
径が順次絞り圧延されながら相隣するスタンド間の周速
の差によって軸方向に延伸され、所望の外径，肉厚の圧
延管１３は、ピンチローラー７で誘導され、巻取機８で
巻取られて所望のコイル状鋼管１４となる。
加熱する加熱炉５は、バレル炉，ウォーキングビーム
炉，誘導加熱炉等を用いることができる。ストレッチレ
デューサー６は、２ロールまたは３ロールのロールハウ
ジングを連続的に１０〜３０スタンド配列した圧延機で
あり、内面ビードを切削した前記電縫溶接鋼管１２は外
径が順次絞り圧延されながら相隣するスタンド間の周速
の差によって軸方向に延伸され、所望の外径，肉厚の圧
延管１３は、ピンチローラー７で誘導され、巻取機８で
巻取られて所望のコイル状鋼管１４となる。
【００１４】本発明の構成の限定理由は以下の通りであ
る。熱間絞り圧延してコイル状鋼管を製造する際に、前
記電縫溶接鋼管の内表面の溶接衝合部を中心に管周方向
に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚方向に肉厚×（０．２〜
０．５）ｍｍの領域を溶融凝固することを限定したの
は、以下の理由による。即ち、前記電縫溶接した内表面
の溶接衝合部を中心に管周方向に全幅２〜４ｍｍの領域
は、先に述べたように溝食の原因となる硫黄濃化部が存
在している。
る。熱間絞り圧延してコイル状鋼管を製造する際に、前
記電縫溶接鋼管の内表面の溶接衝合部を中心に管周方向
に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚方向に肉厚×（０．２〜
０．５）ｍｍの領域を溶融凝固することを限定したの
は、以下の理由による。即ち、前記電縫溶接した内表面
の溶接衝合部を中心に管周方向に全幅２〜４ｍｍの領域
は、先に述べたように溝食の原因となる硫黄濃化部が存
在している。
【００１５】本発明の電縫溶接鋼管の内表面の溶接衝合
部を中心に管周方向に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚方向に
肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領域を溶融凝固するこ
とにより該硫黄濃化部は表面近傍において再溶融され前
記急熱急冷加工凝固組織は、熱間絞り圧延前の加熱炉で
９００から１２００℃に加熱されることにより再結晶
し、硫黄偏析のない母材部組織と同等な金属組織となる
（図２ｂ）。
部を中心に管周方向に全幅３〜５ｍｍ、且つ肉厚方向に
肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領域を溶融凝固するこ
とにより該硫黄濃化部は表面近傍において再溶融され前
記急熱急冷加工凝固組織は、熱間絞り圧延前の加熱炉で
９００から１２００℃に加熱されることにより再結晶
し、硫黄偏析のない母材部組織と同等な金属組織となる
（図２ｂ）。
【００１６】しかしながら、溶接衝合部を中心に管周方
向に幅５ｍｍを超える領域を溶融凝固しても電位差がさ
らに増加する領域ではないためそれ以上の効果は期待で
きないばかりか広い範囲に溶かすために生産効率を低下
せしめる。また肉厚方向に肉厚×０．２ｍｍ未満しか溶
融凝固をさせないと全面腐食、摩耗、傷により内面の流
層媒体が非溶融凝固層に触れ溝食を生じさせる可能性が
ある。肉厚方向に肉厚×０．５を越えて溶融しても害は
ないがいたずらに溶融エネルギーが必要で電縫鋼管の経
済性をそこなう。
向に幅５ｍｍを超える領域を溶融凝固しても電位差がさ
らに増加する領域ではないためそれ以上の効果は期待で
きないばかりか広い範囲に溶かすために生産効率を低下
せしめる。また肉厚方向に肉厚×０．２ｍｍ未満しか溶
融凝固をさせないと全面腐食、摩耗、傷により内面の流
層媒体が非溶融凝固層に触れ溝食を生じさせる可能性が
ある。肉厚方向に肉厚×０．５を越えて溶融しても害は
ないがいたずらに溶融エネルギーが必要で電縫鋼管の経
済性をそこなう。
【００１７】
【実施例】以下に本発明の実施例についてその効果を述
べる。配管用及びラインパイプ用炭素鋼を用いて、電縫
溶接鋼管の溶接衝合部を中心に管周方向に幅３〜５ｍ
ｍ、且つ肉厚方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領
域を溶融凝固して熱間絞り圧延により製造したコイル状
鋼管の耐溝食性の評価結果を表１に示す。
べる。配管用及びラインパイプ用炭素鋼を用いて、電縫
溶接鋼管の溶接衝合部を中心に管周方向に幅３〜５ｍ
ｍ、且つ肉厚方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍｍの領
域を溶融凝固して熱間絞り圧延により製造したコイル状
鋼管の耐溝食性の評価結果を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】本発明の製造方法により製造されたコイル
状鋼管は、その溶接衝合部において耐溝食性に有害な母
材との間の電位差が極めて小さいため、前記コイル状鋼
管の耐溝食性は従来のコイル状鋼管に比して大幅に向上
する。
状鋼管は、その溶接衝合部において耐溝食性に有害な母
材との間の電位差が極めて小さいため、前記コイル状鋼
管の耐溝食性は従来のコイル状鋼管に比して大幅に向上
する。
【００２０】
【発明の効果】本発明のコイル状鋼管は、熱間絞り圧延
してコイル状鋼管を製造する際、内面溶接部及び熱影響
部領域を再溶融凝固した電縫溶接鋼管を用いることによ
り熱間絞り圧延後のコイル状鋼管の内面溶接衝合部近傍
の母材間電位差を無くすことができる。更に本発明のコ
イル状鋼管は、内面溶接部近傍の母材間電位差発生防止
を図ったものであり、従来のコイル状鋼管に比し、耐溝
食性を飛躍的に向上させたものであり、工業的価値は絶
大である。
してコイル状鋼管を製造する際、内面溶接部及び熱影響
部領域を再溶融凝固した電縫溶接鋼管を用いることによ
り熱間絞り圧延後のコイル状鋼管の内面溶接衝合部近傍
の母材間電位差を無くすことができる。更に本発明のコ
イル状鋼管は、内面溶接部近傍の母材間電位差発生防止
を図ったものであり、従来のコイル状鋼管に比し、耐溝
食性を飛躍的に向上させたものであり、工業的価値は絶
大である。
【図１】本発明の内面ビードを切削した電縫溶接鋼管の
内面溶接部近傍を溶融する方法の一例を示す図。
内面溶接部近傍を溶融する方法の一例を示す図。
【図２】本発明の内面ビードを溶融凝固した組織
（ａ）、およびこの組織（ａ）を１１００℃で加熱した
ときの組織の一例を示す図。
（ａ）、およびこの組織（ａ）を１１００℃で加熱した
ときの組織の一例を示す図。
【図３】本発明のコイル状鋼管の製造法の一例を示す図
である。
である。
【図４】電縫鋼管から発生した溝食の初期および進行し
たときの溶接部近傍の断面組織の一例を示す。
たときの溶接部近傍の断面組織の一例を示す。
１ 電縫溶接ミル ２ 誘導コイル ３ スクイズロール ４ 内面切削装置 ５ 加熱炉 ６ ストレッチレデューサー ７ ピンチロール ８ 巻取機 １１ 電縫溶接鋼管 １２ 内面ビード切削後の電縫溶接鋼管 １３ 圧延管 １４ コイル状鋼管 Ａ 電縫溶接部 Ｂ 内面切削装置で切削した面 Ｃ ＴＩＧ溶接トーチ Ｄ 溶接部を示す
Claims (1)
- 【請求項１】内面ビードを切削した電縫溶接鋼管を熱間
絞り圧延してコイル状鋼管を製造する方法において、前
記電縫溶接鋼管の内表面の溶接衝合部を中心に管周方向
に３〜５ｍｍ、肉厚方向に肉厚×（０．２〜０．５）ｍ
ｍの領域を溶融凝固して熱間絞り圧延用素管を製造し、
続いて前記熱間圧延素管を所定の温度に加熱し、続いて
熱間絞り圧延してコイル状に巻き取ることを特徴とする
コイル状鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6821194A JPH07251288A (ja) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | コイル状鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6821194A JPH07251288A (ja) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | コイル状鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07251288A true JPH07251288A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=13367242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6821194A Pending JPH07251288A (ja) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | コイル状鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07251288A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006150412A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 溶接部に母材並の二次加工性を有する溶接鋼管及びその製造方法 |
-
1994
- 1994-03-14 JP JP6821194A patent/JPH07251288A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006150412A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 溶接部に母材並の二次加工性を有する溶接鋼管及びその製造方法 |
| JP4586515B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2010-11-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部に母材並の二次加工性を有する溶接鋼管及びその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040330 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040803 |