JPH07244258A - 手ぶれ補正機能付きズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】手ぶれ補正時でも倍率色収差が大きくならない
３倍程度以上の手ぶれ補正機能付きズームレンズを提供
する。 【構成】第１〜３群Ｇｒ１〜３の３成分から成る手ぶれ
補正機能付きズームレンズであって、第１群Ｇｒ１は、
手ぶれ補正のために光軸ＡＸに対してほぼ垂直方向に移
動可能な第１手ぶれ補正レンズＬＣ１，第２手ぶれ補正
レンズＬＣ２と，手ぶれ補正のために移動しない負レン
ズＬＮを含み、第２群Ｇｒ２は、正のパワーを有し、第
３群Ｇｒ３は、負のパワーを有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、手ぶれ(例えば、カメ
ラの手持ち撮影時の振動)による像のぶれを防ぐことが
できる手ぶれ補正機能付きズームレンズに関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来、写真撮影の失敗の原因は、その殆
どが手ぶれとピンボケであった。ところが、近年、カメ
ラの殆どにオートフォーカス機構が採用されるようにな
り、また、オートフォーカス機構のピント精度が向上す
るに従って、ピンボケによる写真撮影の失敗は殆ど解消
されている。一方、カメラに標準装備されるレンズは、
単焦点レンズからズームレンズへと移行してきており、
それと共に高倍率化，望遠化が図られ、手ぶれの可能性
が非常に高くなっている。その結果、現在では、写真撮
影の失敗の原因は手ぶれによるものといっても過言では
なく、そのため手ぶれによる像ぶれを補正する光学系は
不可欠なものとなってきている。

【０００３】手ぶれ補正機能を有する光学系としては、
例えば、負の第１群全体を移動させることにより手ぶれ
補正を行う負・正・負構成の３成分ズームレンズ(特開
平１−１１６６１９号)，第１群中の凸レンズが補正レ
ンズで上下，左右の２方向に偏心する４成分ズームレン
ズ(特開平２−２３８４３０号)等が提案されている。

【０００４】しかし、特開平１−１１６６１９号の３成
分ズームレンズでは、広角端での軸外の補正過剰や望遠
端での収差劣化が大きいという問題があり、特開平２−
２３８４３０号の４成分ズームレンズでは、更に、構成
の大型化という問題がある。

【０００５】そこで、本出願人は、特願平４−１６８６
９１号，特願平５−７３３７８号で、撮影光学系の軸上
・軸外のいずれについても像ぶれを良好に補正しうるコ
ンパクトな手ぶれ補正光学系を提案した。これらの補正
光学系によると、構成する２枚のレンズ(凹，凸)のいず
れを偏心させても、良好な性能で補正することができ
る。従って、一方を上下方向の手ぶれ補正に用い、他方
を左右方向の手ぶれ補正に用いれば、駆動はそれぞれ一
方向についてのみ行われるので、一つのレンズを上下左
右の２方向に駆動する特開平２−２３８４３０号等に比
べて、駆動メカ構成が簡単になるというメリットがあ
る。また、駆動する手ぶれ補正レンズは各方向について
１枚で済むので、数枚のレンズを移動させる特開平１−
１１６６１９号に比べて、駆動するレンズの重量が軽い
というメリットもある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記手ぶれ補
正光学系をズームレンズに使用した場合、倍率色収差が
増大するといった問題がある。例えば、本出願人が特願
平４−２１７７３５号で提案した、変倍比が約３倍の２
成分(正・負)ズームレンズは、コンパクト・低コストで
高い光学性能を有するが、広角側と望遠側とで反対方向
に大きく倍率色収差が発生するといった特徴がある。こ
のようなズームレンズに上記補正光学系を付けて、手ぶ
れ補正レンズを偏心させると、倍率色収差が更に加わる
ため、より大きな倍率色収差が発生することになる。

【０００７】本発明は、これらの点に鑑みてなされたも
のであって、手ぶれ補正時においても倍率色収差の発生
が小さく抑えられた手ぶれ補正機能付きズームレンズを
提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係る手ぶれ補正機能付きズームレンズは、
物体側から順に、手ぶれ補正のために光軸に対してほぼ
垂直方向に移動可能な手ぶれ補正光学系及び手ぶれ補正
のために移動しない負レンズを含む第１群と，正のパワ
ーを有する第２群と，負のパワーを有する第３群との３
成分から成っている。

【０００９】前記負レンズの分散によって、第２群と第
３群で発生する倍率色収差がキャンセルされるため、手
ぶれ補正時においても倍率色収差の発生が小さく抑えら
れる。負レンズは、そのアッベ数(νd)が小さいほど、
第２群と第３群で発生する倍率色収差を大きくキャンセ
ルする方向に作用する。従って、前記負レンズは補正す
る倍率色収差に応じたアッベ数を有するのが好ましい。

【００１０】手ぶれ補正のために前記手ぶれ補正光学系
を偏心させたとき、手ぶれ補正光学系が第２群と離れて
いる方が、片ボケの発生を小さく抑えることができる。
また、手ぶれ補正光学系の偏心による片ボケの発生は、
広角側よりも望遠側の方が大きい。従って、広角側から
望遠側へのズーミングにおいて、第１群が第２群から離
れていく方向(即ち、被写体側)に移動するのが、手ぶれ
補正光学系を偏心させたときの片ボケの発生を小さく抑
える上で好ましい。なお、この片ボケとは、光学系の非
対称性によって像面が光軸に対し非対称となることをい
う。

【００１１】前述の特開平１−１１６６１９号は、本発
明とは逆に、望遠側で第２群が第１群に近づくので、望
遠側の収差劣化が非常に大きくなる。そのため、１度程
度の手ぶれ補正では、非球面による広角側での軸外光の
補正過剰量と併せて像の劣化を防止することができな
い。尚、特開平１−１１６６１９号の計算では手ぶれ角
９分＝０．１５度の手ぶれ補正しか示されていない。

【００１２】また、広角時に第１群を第２群から離す
と、ズームレンズの全長が大きくなるだけでなく、広角
側の大きい画角によって、手ぶれ補正レンズの有効径を
大きくしなければならず、偏心させるレンズが重くな
り、すばやく偏心させるのが困難となる。

【００１３】広角側から望遠側へのズーミングにおい
て、手ぶれ補正のために移動しない負レンズが第２群と
離れていく方が、片ボケの広角側と望遠側での格差を小
さく抑えることができる。また、手ぶれ補正光学系の偏
心による片ボケの発生は、広角側よりも望遠側の方が大
きい。従って、広角側と望遠側での倍率色収差の格差を
小さくできるという効果を、特に望遠側の片ボケを抑え
るために利用することが、手ぶれ補正光学系を偏心させ
たときの片ボケの発生を小さく抑える上で好ましい。

【００１４】実際の手ぶれは１方向だけでなく、上下左
右と２次元的に動くので、補正光学系も２次元的に動か
す必要がある。１つのレンズを２次元的に動かすのは、
駆動装置が大がかりになるだけでなく、駆動精度が悪く
なる等の問題がある。簡単な駆動装置，駆動メカで結果
的に２次元の手ぶれ補正を可能とするには、前記手ぶれ
補正光学系をそれぞれ異なる１方向に移動可能な２以上
の光学系(例えば、凹，凸２枚のレンズ)で構成するのが
好ましい。この場合、上下方向に動かすレンズは、左右
方向に動かすレンズよりも重力の影響を大きく受けるの
で、それに伴ってそのレンズの駆動にも大きな電力が必
要となる。そこで、駆動に要する電力を少なくするため
に、軽い方の光学系を上下方向に移動させ、重い方の光
学系を左右方向に移動させる構成とするのが好ましい。

【００１５】手ぶれ補正のために光軸に対してほぼ垂直
方向に移動(つまり、平行偏心)させる手ぶれ補正光学系
は、本出願人が特願平５−７３３７８号で提案した以下
の条件式(ａ)〜(ｂ)を満たしている。これらは、手ぶれ
補正光学系が偏心したときの性能劣化を抑える上で有効
な条件である。以下、条件式(ａ)〜(ｄ)を説明する。

【００１６】 ０．２２≦ＦＬw×Σ(Φi×Θi) ……(ａ) ＦＬt×Σ(Φi×Θi)≦２．８６ ……(ｂ) ０．５×Ｆlt≦νd ……(ｃ) |Φa|≧０．００８７ ……(ｄ）

【００１７】ここで、 ＦＬｗ：手ぶれ補正光学系を含んだ手ぶれ補正機能付き
ズームレンズ全体での広角端の焦点距離、 Φi：手ぶれ補正光学系の偏心によって変位する面のパ
ワー、 Θi：被写体からの主光線を手ぶれ補正光学系によって
逆時計回りに１度曲げるように手ぶれ補正光学系を偏心
させたときの変位する面の光学的な傾き角、 Σ：手ぶれ補正により光学的に傾きが発生する面すべて
についての(Φi×Θi)の合計、 ＦＬt：手ぶれ補正光学系を含んだ手ぶれ補正機能付き
ズームレンズ全体での望遠端の焦点距離、 Ｆlt：望遠端での第２群と第３群との合成焦点距離、 νd：アッベ数、 Φa：手ぶれ補正のために偏心させるレンズのパワー、 である。

【００１８】手ぶれ補正光学系の変位させる面の曲率Ｃ
が小さい領域では、軸外光の補正過剰量は広角側の方が
望遠側よりも大きい。また、最終的な像の性能を考える
と、軸外光の補正過剰量は４５μｍ以下、最悪でも６０
μｍ以下である必要がある。４５μｍ以下に相当する曲
率Ｃが０．００８≦Ｃ、広角端での第２群及び第３群の
合成焦点距離ＦlwがＦlw＝３６の場合、これを規格化す
ると、０．００８×３６＝０．２９から次の条件式(1)
が得られる。 ０．２９≦Ｆlw×Ｃ ……(1)

【００１９】同様に、補正過剰量が６０μｍ以下の条件
では、０．００６×３６＝０．２２から次の条件式(2)
が得られる。 ０．２２≦Ｆlw×Ｃ ……(2)

【００２０】曲率Ｃが大きい領域では、広角側よりも望
遠側の収差劣化が大きい。収差劣化による最終的な像性
能の劣化を抑えるには、軸上コマは３０μｍ以内である
必要がある。また、開放Ｆ値が７．９とすると、片ボケ
はＦ値の約５分の１である１．６ｍｍ以内である必要で
ある。これらの条件を満たすには、Ｃ≦０．０２８であ
ればよい。望遠端での第２群及び第３群の合成焦点距離
ＦltがＦlt＝１０２である場合、これによって規格化す
ると、０．０２８×１０２＝２．８６から次の条件式
(3)が得られる。従って、光軸に対して傾ける面の曲率
Ｃは、条件式(2)及び(3)を満足するのが好ましい。 Ｆlt×Ｃ≦２．８６ ……(3)

【００２１】複数の面が光学的に傾く場合も含めて、軸
外光の補正過剰量を抑えるための条件を、前記条件式
(1)，(2)を修正する形で定量的に表現すると、それぞれ
以下の条件式(4)，(ａ)のようになる。

【００２２】 ０．２９≦ＦＬw×Σ(Φi×Θi) ……(4) ０．２２≦ＦＬw×Σ(Φi×Θi) ……(ａ)

【００２３】条件式(1)，(2)では、ズームレンズの広角
端の焦点距離Ｆlwで規定したが、条件式(4)，(ａ)で
は、手ぶれ補正機能付きズームレンズ全体での広角端の
焦点距離で規定している。これは、手ぶれ補正光学系の
部分がアフォーカル系以外でも上記条件が成り立つため
である。

【００２４】Φiは、前述したように、手ぶれ補正時の
レンズの平行偏心(つまり、光軸に対してほぼ垂直方向
の移動)によって、光軸に対して光学的に傾きが発生す
る面(被写体側からi番目の面)のパワーである。Φiは、
式(5)で求めることができる。 Φi＝(Ｎi'−Ｎi)／ri ……(5)

【００２５】ここで、Ｎiは手ぶれ補正光学系の変位す
る面より物体側部分の屈折率、Ｎi'は手ぶれ補正光学系
の変位する面より像側部分の屈折率、riは補正光学系の
変位する面の曲率半径である。手ぶれ補正光学系の変位
する面が平面であれば、Φｉ＝０である。

【００２６】Θｉは、前述したように、被写体からの主
光線を手ぶれ補正光学系によって逆時計回りに１度曲げ
るように手ぶれ補正光学系を平行偏心させたときの各面
(被写体側からi番目の面)の光学的な傾き角である。Θi
は、次のように計算することで得られる。

【００２７】面が平面の場合、手ぶれ補正光学系を平行
偏心させるときは、Θi＝０となる。面が球面の場合、
まずレンズの平行偏心によって、球面の中心の光軸に対
する垂直方向への変位量δiを計算する。手ぶれ補正光
学系が光軸と垂直方向に移動する場合は、δi＝偏心量
(ここで、上方向を正とする)である。

【００２８】そして、被写体側からi番目の面の曲率半
径をriとすると、面の回転角は、次の式(6)で表され
る。 Θi＝arc tan(δi／ri)度 ……(6)

【００２９】尚、上記の計算においては、被写体側は常
に左側とし、光軸方向は右側を正の方向、光軸に対して
垂直方向は上側を正の方向とする。回転方向は逆時計回
りを正、単位を度とする。

【００３０】条件式(4)，(ａ)の右辺の意味について説
明する。前記条件式(1)，(2)の右辺には曲率Ｃが含まれ
ているが、複数の面が光学的に傾く場合、各面が手ぶれ
補正のためにどれだけ光線を曲げるかがポイントとな
る。従って、各面の曲率(＝１／ri)に各面の屈折率によ
る重み付けと，手ぶれ補正のために各面が光学的に傾く
角度による重み付けとを行った式となっている。手ぶれ
補正を＋１度行ったとき、Σ((Ｎi'−Ｎi)×Θi)は、補
正光学系の構成によらずほぼ＋１となるので、条件式
(4)，(ａ)の左辺の数値は条件式(1)，(2)と同じにな
る。

【００３１】上記条件式(4)，(ａ)への適用には、ま
ず、レンズの平行偏心によって、傾きを発生する面全て
についてΦi，Θiを計算し、ΦiとΘiとを掛け合わせて
から、全てを合計する。そして、その合計値にＦＬwを
掛けたものが、条件式(4)，(ａ)を満たせば、軸外光の
補正過剰量は抑えられる。

【００３２】更に、望遠側での収差劣化を抑えるために
は、条件式(3)と同じ意味で次の条件式(ｂ)を満たすこ
とが望ましい。 ＦＬt×Σ(Φi×Θi)≦２．８６ ……(ｂ)

【００３３】条件式(4)，(ａ)で示したように、光学的
に傾きを発生する面が主に１面であるとき、Φi×Θiは
ほぼ面の曲率(＝１／ri)に等しく、光学的に傾きが発生
する面の曲率が大きいと、望遠側での収差劣化が大きい
ことを示す。

【００３４】次に、手ぶれを補正するために手ぶれ補正
光学系を平行偏心させたときの色収差について説明す
る。手ぶれが発生したとき、像点のぶれを補正するよう
に手ぶれ補正光学系を偏心させ、基準波長の軸上の入射
光束に対し常に像点が動かないように補正する。このと
き、手ぶれ補正光学系の偏心量に対する像点の変位量
は、基準波長の光束と他の波長の光束とでは異なるの
で、軸上光においても波長によって像点がずれて横色収
差が発生する。ｄ線に対するｇ線の横色収差を軸上横色
収差と呼ぶことにすると、手ぶれ補正のために偏心させ
る補正光学系が単レンズの場合、軸上横色収差は補正光
学系の曲率等にはよらず、手ぶれ補正光学系のアッベ数
νdにより決まる。また、軸上横色収差は、第２群と第
３群との合成焦点距離に比例する。

【００３５】また、軸上横色収差は、撮影光学系の焦点
距離に比例する。図１３に、軸上光の補正角が１°、撮
影光学系の焦点距離が１００ｍｍの場合の軸上横色収差
のアッベ数νdに対する変化を示す。

【００３６】軸上横色収差をｄＹ2(μｍ)とすると、軸
上横色収差とアッベ数との関係は、およそ次の式(7)で
表される。 ｄＹ2×νd＝２２００ ……(7)

【００３７】これに第２群と第３群との合成焦点距離Ｆ
l(ｍｍ)を加えると、次の式(8)のようになる。 ｄＹ2×νd＝２２×Ｆl ……(8)

【００３８】また、軸上横色収差は４５μｍ以内に抑え
るのが望ましいので、次の式(9)を満足するのが好まし
い。 ２２×Ｆl／νd≦４５ ……(9)

【００３９】ズーミングにおいて、軸上横色収差は望遠
側の方が大きいので、望遠端での第２群と第３群との合
成焦点距離Ｆltを用いて書き換えると次の条件式(ｃ)が
得られる。 ０．５×Ｆlt≦νd ……(ｃ)

【００４０】この条件式(ｃ)を満足するようなアッベ数
νdを有するガラスレンズ又はプラスチックレンズを補
正光学系として用いるのが好ましい。現在、一般的なガ
ラスのアッベ数νdの上限は、異常分散ガラスでは８５
ぐらい、汎用のガラスでは７０ぐらいである。条件式
(ｃ)において望遠端の焦点距離Ｆltが１５０ｍｍ程度よ
りも大きいと、偏心させるレンズが単レンズ場合には軸
上横色収差が大きくなるのでので、２枚以上のガラスか
ら成る色消しレンズを使用する必要がある。

【００４１】ところで、本発明が使用されるカメラにお
いて、露光時間を１秒程度まで撮影可能とするために
は、使用者の手ぶれによるカメラの傾きを約１．５°程
度まで見込む必要がある。手ぶれ角をαとし、偏心させ
る手ぶれ補正光学系の焦点距離をｆlとし、光軸からの
偏心量をδとすると、次の式(10)でおよその偏心量を得
ることができる。 δ＝ｆl×tanα ……（１０）

【００４２】例えば、α＝１．５°のときに、｜δ|≦
３ｍｍとするには、次の式(11)を満足する必要がある。 |ｆl|≦１１４．６ｍｍ ……(11)

【００４３】手ぶれ補正のために偏心させるレンズのパ
ワーをΦaとすると、ｆl＝１／Φaである。従って、上
記のようにα＝１．５°の補正を行うのにレンズの偏心
量を３ｍｍ以下に抑えるためには、偏心させるレンズの
レンズパワーΦaの絶対値を０．００８７以上にする必
要がある。従って、偏心させるレンズは次の条件式(ｄ)
を満足するのが好ましい。 |Φa|≧０．００８７ ……(ｄ)

【００４４】

【実施例】以下、本発明に係る手ぶれ補正機能付きズー
ムレンズの実施例及び参考例を示す。但し、各実施例に
おいて、ｒi(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
面の曲率半径、ｄi(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi
番目の軸上面間隔(ここでは、手ぶれ補正レンズの偏心
前の状態について示す)を示し、Ｎi(i=1,2,3,...),νi
(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目のレンズのｄ線
に対する屈折率,アッベ数を示す。また、広角端，中間
焦点距離及び望遠端における全系の焦点距離ｆ及び開放
ＦナンバーFNOを示す。なお、実施例１(図１)におい
て、第２群Ｇｒ２中に配されている光束規制板Ｓは、レ
ンズデータ中では省略している。

【００４５】また、第１群Ｇｒ１中の各レンズのパワー
{φi(物体側からi番目のレンズのパワー)}及び第１の手
ぶれ補正レンズＬＣ１と第２の手ぶれ補正レンズＬＣ２
との合成パワー(φC)，並びに第１群Ｇｒ１のパワー(φ
I)，第２群Ｇｒ２のパワー(φII)及び第３群Ｇｒ３のパ
ワー(φIII)を併せて示す。さらに、各群の広角端から
望遠端にかけての移動に関し、第１群Ｇｒ１の移動量ｍ
I，第２群Ｇｒ２の移動量ｍII及び第３群Ｇｒ３の移動
量ｍIIIを併せて示す。

【００４６】なお、各実施例中、曲率半径に*印を付し
た面は非球面で構成された面であることを示し、非球面
の面形状を表わす次の数１の式で定義するものとする。

【００４７】

【数１】

【００４８】但し、数１の式中、 X :光軸方向の基準面からの変位量 Y :光軸と垂直な方向の高さ C :近軸曲率 ε:２次曲面パラメータ Ai:i次の非球面係数 である。

【００４９】＜実施例１＞ ｆ= 37.92〜 63.73〜107.11 FNO= 4.12〜 5.90〜 7.90 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] ｒ 1 44.780 ｄ 1 3.956 Ｎ 1 1.51728 ν 1 69.43 ｒ 2 -666.667 ｄ 2 0.800 ｒ 3 -666.667 ｄ 3 1.200 Ｎ 2 1.51728 ν 2 69.43 ｒ 4 42.553 ｄ 4 2.044 ｒ 5 45.249 ｄ 5 1.400 Ｎ 3 1.83350 ν 3 21.00 ｒ 6* 34.554 ｄ 6 0.600 ｒ 7 19.513 ｄ 7 4.800 Ｎ 4 1.49310 ν 4 83.58 ｒ 8 110.462 ｄ 8 2.500〜 9.475〜 18.067 ｒ 9* 201.325 ｄ 9 1.563 Ｎ 5 1.72000 ν 5 54.71 r10 9.346 ｄ10 1.875 Ｎ 6 1.67339 ν 6 29.25 ｒ11* 14.554 ｄ11 3.188 ｒ12 22.386 ｄ12 1.438 Ｎ 7 1.83350 ν 7 21.00 ｒ13 16.949 ｄ13 4.800 Ｎ 8 1.51728 ν 8 69.43 ｒ14* -10.723 ｄ14 0.188 ｒ15 絞り ｄ15 13.722〜 7.183〜 2.000 ｒ16* -44.671 ｄ16 3.800 Ｎ 9 1.84666 ν 9 23.82 ｒ17 -29.392 ｄ17 3.450 ｒ18* -11.339 ｄ18 1.400 Ｎ10 1.71300 ν10 53.93 ｒ19 -157.366

【００５０】[非球面係数] ｒ 6 ε= 1.0000 A 4= 0.24137870×10^{- 5} A 6= 0.14279860×10^{- 7} A 8=-0.92877549×10^-10 A10= 0.17698329×10^-12 A12= 0.84120392×10^-15 ｒ 9 ε= 1.0000 A 4=-0.10211739×10^{- 3} A 6= 0.66679711×10^{- 7} A 8=-0.30468650×10^{- 8} A10= 0.15119285×10^-10 A12=-0.68126753×10^-14 ｒ11 ε= 1.0000 A 4= 0.19264375×10^{- 4} A 6= 0.19409828×10^{- 5} A 8= 0.17249663×10^{- 7} A10= 0.44317567×10^-10 A12= 0.15739921×10^-12 ｒ14 ε= 1.0000 A 4= 0.19509151×10^{- 4} A 6=-0.23583143×10^{- 6} A 8=-0.85630274×10^{- 8} A10= 0.12791723×10^-10 A12= 0.12149632×10^-12 ｒ16 ε= 1.0000 A 4= 0.34347912×10^{- 4} A 6=-0.33119344×10^{- 6} A 8= 0.98111818×10^{- 8} A10=-0.10136567×10^{- 9} A12= 0.47983284×10^-12 ｒ18 ε= 1.0000 A 4= 0.51780001×10^{- 4} A 6= 0.20184907×10^{- 7} A 8= 0.25203248×10^{- 8} A10=-0.20215550×10^-10 A12= 0.18325879×10^-12

【００５１】[パワー] φ1= 0.012 φ2=-0.013 φ3=-0.005 φ4= 0.021 φC= 0.0 φI= 0.015 φII= 0.033 φIII=-0.047

【００５２】[移動量(mm)] ｍI= 39.7 ｍII= 24.1 ｍIII= 35.8

【００５３】＜実施例２＞ ｆ= 38.76〜 62.52〜102.90 FNO= 4.12〜 6.11〜 9.67 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] ｒ 1 -424.674 ｄ 1 1.200 Ｎ 1 1.51728 ν 1 69.43 ｒ 2 45.455 ｄ 2 1.148 ｒ 3 45.455 ｄ 3 3.971 Ｎ 2 1.51728 ν 2 69.43 ｒ 4 -500.000 ｄ 4 4.000 ｒ 5 -25.523 ｄ 5 1.400 Ｎ 3 1.80500 ν 3 40.97 ｒ 6 -56.331 ｄ 6 0.700 ｒ 7 47.523 ｄ 7 3.900 Ｎ 4 1.48749 ν 4 70.44 ｒ 8 -33.747 ｄ 8 1.900〜 10.847〜 14.669 ｒ 9* 35.088 ｄ 9 2.700 Ｎ 5 1.84506 ν 5 23.66 ｒ10* 27.511 ｄ10 1.900 ｒ11 -36.707 ｄ11 3.200 Ｎ 6 1.51680 ν 6 64.20 ｒ12 -11.587 ｄ12 2.500 ｒ13 絞り ｄ13 13.146〜 6.483〜 1.800 r14* -342.719 ｄ14 3.400 Ｎ 7 1.58340 ν 7 30.23 ｒ15* -35.057 ｄ15 3.600 ｒ16 -11.299 ｄ16 1.000 Ｎ 8 1.78850 ν 8 45.68 ｒ17 -79.437

【００５４】[非球面係数] ｒ 9 ε= 1.0000 A 4=-0.17962600×10^{- 3} A 6=-0.23599500×10^{- 5} A 8= 0.50081500×10^-10 A10= 0.13721600×10^{- 9} A12=-0.33178400×10^-11 ｒ10 ε= 1.0000 A 4=-0.12689000×10^{- 3} A 6=-0.27184600×10^{- 5} A 8= 0.34556500×10^{- 7} A10=-0.19371100×10^{- 9} A12=-0.22407200×10^-11 ｒ14 ε= 1.0000 A 3=-0.41811000×10^{- 3} A 4= 0.26849600×10^{- 3} A 5=-0.57241300×10^{- 4} A 6= 0.64506600×10^{- 5} A 7= 0.11683200×10^{- 6} A 8=-0.76261900×10^{- 7} A 9=-0.75850900×10^{- 9} A10= 0.67550700×10^{- 9} A11= 0.17746900×10^-10 A12=-0.44673500×10^-11 A13= 0.97626500×10^-14 A14= 0.18461300×10^-14 A15= 0.29065300×10^-15 A16= 0.20464500×10^-16 ｒ15 ε= 1.0000 A 3=-0.35011100×10^{- 3} A 4= 0.99928300×10^{- 4} A 5=-0.16722200×10^{- 4} A 6=-0.23591400×10^{- 6} A 7= 0.71504000×10^{- 7} A 8= 0.67610900×10^{- 7} A 9=-0.13554000×10^{- 7} A10= 0.28505600×10^{- 9} A11= 0.73920700×10^-10 A12=-0.31651500×10^-11 A13=-0.45058900×10^-13

【００５５】[パワー] φ1=-0.013 φ2= 0.012 φ3=-0.017 φ4= 0.024 φC= 0.0 φI= 0.009 φＩＩ＝ ０．０２６ φＩＩＩ＝−０．０４２

【００５６】[移動量(mm)] ｍI= 48.1 ｍII= 35.3 ｍIII= 46.6

【００５７】＜実施例３＞ ｆ= 39.12〜 55.00〜102.12 FNO= 3.66〜 5.21〜 9.78 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] ｒ 1 -991.945 ｄ 1 1.300 Ｎ 1 1.51680 ν 1 64.20 ｒ 2 53.765 ｄ 2 0.600 ｒ 3 38.077 ｄ 3 3.200 Ｎ 2 1.48749 ν 2 70.44 ｒ 4 -259.045 ｄ 4 3.500 ｒ 5 -53.105 ｄ 5 1.200 Ｎ 3 1.79850 ν 3 22.60 ｒ 6 -105.020 ｄ 6 2.000〜 6.875〜 11.311 ｒ 7* 27.028 ｄ 7 2.500 Ｎ 4 1.84506 ν 4 23.66 ｒ 8* 25.199 ｄ 8 4.500 ｒ 9 -171.858 ｄ 9 3.900 Ｎ 5 1.55753 ν 5 67.17 ｒ10 -13.429 ｄ10 2.200 ｒ11 絞り ｄ11 12.911〜 7.715〜 2.000 ｒ12* -103.648 ｄ12 3.300 Ｎ 6 1.58340 ν 6 30.23 ｒ13* -41.750 ｄ13 5.077 ｒ14 -11.107 ｄ14 1.000 Ｎ 7 1.82050 ν 7 43.00 ｒ15 -40.894

【００５８】[非球面係数] ｒ 7 ε= 1.0000 A 4=-0.79335200×10^{- 4} A 6=-0.99579300×10^{- 6} A 8=-0.34032300×10^{- 8} A10= 0.27197300×10^-10 A12=-0.16530400×10^-11 ｒ 8 ε= 1.0000 A 4=-0.11619700×10^{- 4} A 6=-0.16334200×10^{- 5} A 8= 0.27621600×10^{- 7} A10=-0.33048600×10^{- 9} A12=-0.14683300×10^-11 ｒ12 ε= 1.0000 A 3=-0.32503400×10^{- 3} A 4= 0.27002200×10^{- 3} A 5=-0.70887700×10^{- 4} A 6= 0.10359800×10^{- 4} A 7=-0.46553900×10^{- 6} A 8=-0.21352600×10^{- 7} A 9=-0.18099800×10^{- 9} A10= 0.34637000×10^{- 9} A11= 0.50186700×10^-11 A12=-0.22884100×10^-11 A13=-0.28542700×10^-13 A14=-0.13743700×10^-15 A15= 0.27062800×10^-15 A16= 0.50661400×10^-16 r13 ε= 1.0000 A 3=-0.30913200×10^{- 3} A 4= 0.11589600×10^{- 3} A 5=-0.21865700×10^{- 4} A 6= 0.18195000×10^{- 6} A 7= 0.95333000×10^{- 7} A 8= 0.43042200×10^{- 7} A 9=-0.67445600×10^{- 8} A10= 0.77632700×10^-10 A11= 0.24492900×10^-10 A12=-0.16797800×10^-11 A13= 0.75257800×10^-13

【００５９】[パワー] φ1=-0.010 φ2= 0.015 φ3=-0.007 φC= 0.005 φI=-0.003 φII= 0.036 φIII=-0.043

【００６０】[移動量(mm)] ｍI= 51.0 ｍII= 41.7 ｍIII= 52.6

【００６１】＜実施例４＞ ｆ= 39.12〜 55.00〜102.12 FNO= 3.61〜 5.17〜 9.78 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] ｒ 1 29.208 ｄ 1 4.500 Ｎ 1 1.48749 ν 1 70.44 ｒ 2 -251.479 ｄ 2 0.600 ｒ 3 -569.885 ｄ 3 1.300 Ｎ 2 1.51680 ν 2 64.20 ｒ 4 32.480 ｄ 4 3.500 ｒ 5 -38.787 ｄ 5 1.200 Ｎ 3 1.79850 ν 3 22.60 ｒ 6 -61.582 ｄ 6 2.000〜 7.148〜 12.107 ｒ 7* 161.341 ｄ 7 2.500 Ｎ 4 1.84666 ν 4 23.82 ｒ 8* 91.611 ｄ 8 4.500 ｒ 9 183.496 ｄ 9 3.900 Ｎ 5 1.51680 ν 5 64.20 ｒ10 -13.075 ｄ10 2.200 ｒ11 絞り ｄ11 13.051〜 7.732〜 2.000 ｒ12* -255.965 ｄ12 3.300 Ｎ 6 1.58340 ν 6 30.23 ｒ13* -41.483 ｄ13 4.788 ｒ14 -11.206 ｄ14 1.000 Ｎ 7 1.85000 ν 7 40.04 ｒ15 -51.577

【００６２】[非球面係数] ｒ 7 ε= 1.0000 A 4=-0.79826000×10^{- 4} A 6= 0.14541800×10^{- 6} A 8=-0.75038400×10^{- 8} A10= 0.10268200×10^-10 A12=-0.17290900×10^-11 ｒ 8 ε= 1.0000 A 4= 0.96128400×10^{- 5} A 6=-0.35885500×10^{- 6} A 8= 0.27722100×10^{- 7} A10=-0.36366100×10^{- 9} A12=-0.16545400×10^-11 ｒ12 ε= 1.0000 A 3=-0.22136700×10^{- 3} A 4= 0.23778600×10^{- 3} A 5=-0.70071700×10^{- 4} A 6= 0.10363700×10^{- 4} A 7=-0.45123500×10^{- 6} A 8=-0.20309400×10^{- 7} A 9=-0.28412300×10^{- 9} A10= 0.32166600×10^{- 9} A11= 0.29990400×10^-11 A12=-0.23035200×10^-11 A13=-0.84536500×10^-14 A14= 0.28296000×10^-14 A15= 0.41093100×10^-15 A16= 0.15761500×10^-16 ｒ13 ε= 1.0000 A 3=-0.23904500×10^{- 3} A 4= 0.98975500×10^{- 4} A 5=-0.25232600×10^{- 4} A 6= 0.55377500×10^{- 6} A 7= 0.11452100×10^{- 6} A 8= 0.41383600×10^{- 7} A 9=-0.69726500×10^{- 8} A10= 0.71568100×10^-10 A11= 0.25810300×10^-10 A12=-0.15415300×10^-11 A13= 0.60646800×10^-13

【００６３】[パワー] φ1= 0.019 φ2=-0.017 φ3=-0.007 φC= 0.003 φI=-0.004 φII= 0.039 φIII=-0.044

【００６４】[移動量(mm)] ｍI= 51.0 ｍII= 40.9 ｍIII= 51.9

【００６５】＜実施例５＞ ｆ= 39.12〜 55.00〜102.12 FNO= 3.79〜 5.30〜 9.78 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] ｒ 1 44.731 ｄ 1 4.000 Ｎ 1 1.48749 ν 1 70.44 ｒ 2 -282.123 ｄ 2 1.200 ｒ 3 -113.516 ｄ 3 1.200 Ｎ 2 1.78100 ν 2 44.55 ｒ 4 45.160 ｄ 4 1.000 ｒ 5 47.364 ｄ 5 4.000 Ｎ 3 1.48749 ν 3 70.44 r 6 -302.299 ｄ 6 5.000〜 9.798〜 15.310 ｒ 7* 166.785 ｄ 7 2.500 Ｎ 4 1.84666 ν 4 23.82 ｒ 8* 99.710 ｄ 8 4.500 ｒ 9 -133.474 ｄ 9 3.900 Ｎ 5 1.51680 ν 5 64.20 ｒ10 -12.629 ｄ10 2.200 ｒ11 絞り ｄ11 12.310〜 7.512〜 2.000 ｒ12* 426.831 ｄ12 3.300 Ｎ 6 1.58340 ν 6 30.23 ｒ13* -47.437 ｄ13 4.787 ｒ14 -10.700 ｄ14 1.000 Ｎ 7 1.87800 ν 7 38.14 ｒ15 -46.807

【００６６】[非球面係数] ｒ 7 ε= 1.0000 A 4=-0.90638000×10^{- 4} A 6= 0.13547600×10^{- 6} A 8=-0.67477900×10^{- 8} A10= 0.15919100×10^-10 A12=-0.17026300×10^-11 ｒ 8 ε= 1.0000 A 4=-0.54943800×10^{- 5} A 6=-0.30292400×10^{- 6} A 8= 0.27429400×10^{- 7} A10=-0.36675300×10^{- 9} A12=-0.16698000×10^-11 ｒ12 ε= 1.0000 A 3=-0.20950600×10^{- 3} A 4= 0.24169000×10^{- 3} A 5=-0.70109400×10^{- 4} A 6= 0.10389700×10^{- 4} A 7=-0.44809200×10^{- 6} A 8=-0.20285800×10^{- 7} A 9=-0.31801800×10^{- 9} A10= 0.31599500×10^{- 9} A11= 0.24070400×10^-11 A12=-0.23466600×10^-11 A13=-0.98524200×10^-14 A14= 0.30519300×10^-14 A15= 0.47140000×10^-15 A16= 0.25460100×10^-16 ｒ13 ε= 1.0000 A 3=-0.21009800×10^{- 3} A 4= 0.89858200×10^{- 4} A 5=-0.25071700×10^{- 4} A 6= 0.57105000×10^{- 6} A 7= 0.11150800×10^{- 6} A 8= 0.40790500×10^{- 7} A 9=-0.70337000×10^{- 8} A10= 0.66782000×10^-10 A11= 0.25483500×10^-10 A12=-0.15647800×10^-11 A13= 0.58391400×10^-13

【００６７】[パワー] φ1= 0.013 φ2=-0.024 φ3= 0.012 φI= 0.001 φII= 0.035 φIII=-0.045

【００６８】[移動量(mm)] ｍI= 47.1 ｍII= 36.8 ｍIII= 47.1

【００６９】＜参考例＞ ｆ= 38.59〜 54.02〜100.30 FNO= 3.62〜 5.07〜 9.41 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] ｒ 1 -424.674 ｄ 1 1.200 Ｎ 1 1.51728 ν 1 69.43 ｒ 2 45.455 ｄ 2 1.148 ｒ 3 45.455 ｄ 3 3.971 Ｎ 2 1.51728 ν 2 69.43 ｒ 4 -500.000 ｄ 4 6.000〜 8.000〜 12.000 ｒ 5* 34.077 ｄ 5 2.500 Ｎ 3 1.84506 ν 3 23.66 ｒ 6* 21.975 ｄ 6 4.400 ｒ 7 132.140 ｄ 7 4.900 Ｎ 4 1.58913 ν 4 61.25 ｒ 8 -14.680 ｄ 8 2.200 ｒ 9 絞り ｄ 9 14.295〜 8.622〜 2.074 ｒ10* -68.000 ｄ10 3.300 Ｎ 5 1.58340 ν 5 30.23 ｒ11* -34.393 ｄ11 4.880 ｒ12 -11.951 ｄ12 1.000 Ｎ 6 1.78100 ν 6 44.55 ｒ１３ −４４．８９７

【００７０】［非球面係数] ｒ 5 ε= 1.0000 A 4=-0.15516124×10^{- 3} A 6=-0.18067056×10^{- 5} A 8= 0.26592541×10^{- 7} A10= 0.13404176×10^-10 A12=-0.43812108×10^-11 ｒ 6 ε= 1.0000 A 4=-0.11321677×10^{- 3} A 6=-0.23563099×10^{- 5} A 8= 0.76699575×10^{- 7} A10=-0.83817586×10^{- 9} A12=-0.58353162×10^-13 ｒ10 ε= 1.0000 A 4= 0.12817819×10^{- 3} A 6=-0.10082133×10^{- 4} A 7= 0.25389031×10^{- 5} A 8=-0.98538174×10^{- 7} A 9=-0.12806107×10^{- 7} A10=-0.22309053×10^{- 8} A11= 0.46469331×10^{- 9} A12=-0.39994985×10^-11 A13=-0.18297612×10^-11 A14= 0.53322044×10^-13 ｒ11 ε＝ 1.0000 A 4= 0.81013420×10^{- 4} A 6=-0.80325151×10^{- 5} A 7= 0.19287855×10^{- 5} A 8=-0.65613588×10^{- 7} A 9=-0.20847474×10^{- 7} A10= 0.24068004×10^{- 8} A11=-0.77414628×10^-10 A12=-0.18632400×10^-10 A13= 0.33446037×10^-11 A14=-0.15234371×10^-12

【００７１】[パワー] φ1=-0.013 φ2= 0.012 φI= 0.0 φII= 0.034 φIII=-0.038

【００７２】[移動量(mm)] ｍI= 50.9 ｍII= 44.9 ｍIII= 57.1

【００７３】図１，図３，図５，図７，図９は、それぞ
れ実施例１〜実施例５に対応するレンズ構成図であり、
図１１は、参考例のレンズ構成図である。各レンズ構成
図は、広角端[Ｗ]でのレンズ配置を示しており、図中の
矢印ｍ１，ｍ２及びｍ３は、それぞれ第１群(Ｇｒ１)，
第２群(Ｇｒ２)及び第３群(Ｇｒ３)の広角端[Ｗ]から望
遠端[Ｔ]にかけての移動を模式的に示している。

【００７４】図２，図４，図６，図８，図１０は、それ
ぞれ実施例１〜実施例５に対応する収差図であり、図１
２は、参考例の収差図である。各図中、[Ｗ]は広角端，
[Ｍ]は中間焦点距離状態，[Ｔ]は望遠端での収差を示し
ている。また、実線(ｄ)はｄ線に対する収差を表わし、
破線(ＳＣ)は正弦条件を表わす。更に破線(ＤＭ)と実線
(ＤＳ)はメリディオナル面とサジタル面での非点収差を
それぞれ表わしている。

【００７５】表１及び表２に、実施例１〜実施例５，参
考例における手ぶれ補正時の軸外(Ｙ’＝１５ｍｍ)での
横色収差(μｍ)を、広角端及び望遠端について示す。

【００７６】

【表１】

【００７７】

【表２】

【００７８】実施例１は、物体側より順に、物体側に凸
面を向けたほぼ凸平の正レンズ(ＬＣ１)，物体側に凸面
を向けたほぼ平凹の負レンズ(ＬＣ２)，像側に凹の負メ
ニスカスレンズ(ＬＮ)及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズ(Ｌ４)から成る第１群(Ｇｒ１)と，像側に凹の負メ
ニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの
接合レンズ，光束規制板(Ｓ)，像側に凹の負メニスカス
レンズと両凸の正レンズとの接合レンズ及び絞り(Ａ)か
ら成る第２群(Ｇｒ２)と，像側に凸の正メニスカスレン
ズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第３群
(Ｇｒ３)との３成分から構成されている。

【００７９】実施例２は、物体側より順に、物体側に凸
面を向けたほぼ平凹の負レンズ(ＬＣ１)，物体側に凸面
を向けたほぼ凸平の正レンズ(ＬＣ２)，物体側に凹の負
メニスカスレンズ(ＬＮ)及び両凸の正レンズ(Ｌ４)から
成る第１群(Ｇｒ１)と，像側に凹の負メニスカスレン
ズ，像側に凸の正メニスカスレンズ及び絞り(Ａ)から成
る第２群(Ｇｒ２)と，像側に凸の正メニスカスレンズ及
び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第３群(Ｇ
ｒ３)との３成分から構成されている。

【００８０】実施例３は、物体側より順に、物体側に凸
面を向けたほぼ平凹の負レンズ(ＬＣ１)，物体側に凸面
を向けたほぼ凸平の正レンズ(ＬＣ２)及び物体側に凹の
負メニスカスレンズ(ＬＮ)から成る第１群(Ｇｒ１)と，
像側に凹の負メニスカスレンズ，像側に凸の正メニスカ
スレンズ及び絞り(Ａ)から成る第２群(Ｇｒ２)と，像側
に凸の正メニスカスレンズ及び物体側に凹の負メニスカ
スレンズから成る第３群(Ｇｒ３)との３成分から構成さ
れている。

【００８１】実施例４は、物体側より順に、物体側に凸
面を向けたほぼ凸平の正レンズ(ＬＣ１)，物体側に凸面
を向けたほぼ平凹の負レンズ(ＬＣ２)及び物体側に凹の
負メニスカスレンズ(ＬＮ)から成る第１群(Ｇｒ１)と，
像側に凹の負メニスカスレンズ，像側に凸の正メニスカ
スレンズ及び絞り(Ａ)から成る第２群(Ｇｒ２)と，像側
に凸の正メニスカスレンズ及び物体側に凹の負メニスカ
スレンズから成る第３群(Ｇｒ３)との３成分から構成さ
れている。

【００８２】実施例５は、物体側より順に、物体側に凸
面を向けたほぼ凸平の正レンズ(ＬＣ１)，両凹の負レン
ズ(ＬＮ)及び物体側に凸面を向けたほぼ凸平の正レンズ
(ＬＣ２)から成る第１群(Ｇｒ１)と，像側に凹の負メニ
スカスレンズ，像側に凸の正メニスカスレンズ及び絞り
(Ａ)から成る第２群(Ｇｒ２)と，像側に凸の正メニスカ
スレンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズから成る
第３群(Ｇｒ３)との３成分から構成されている。

【００８３】参考例は、特願平４−２１７７３５号の第
６実施例の正群の前に、特願平５−７３３７８号で提案
した構成の手ぶれ補正レンズを付加したものであって、
物体側より順に、両凹の負レンズ(ＬＣ１)及び両凸の正
レンズ(ＬＣ２)から成る第１群(Ｇｒ１)と，像側に凹の
負メニスカスレンズ，両凸の正レンズ及び絞り(Ａ)から
成る第２群(Ｇｒ２)と，像側に凸の正メニスカスレン
ズ，物体側に凹の負メニスカスレンズから成る第３群
(Ｇｒ３)との３成分から構成されている。上記のよう
に、第１群Ｇｒ１は、凹レンズ(ＬＣ１)と凸レンズ(Ｌ
Ｃ２)との２枚のレンズから成る手ぶれ補正光学系のみ
で構成されており、上記実施例のように手ぶれ補正時に
固定の負レンズは備えていない。

【００８４】参考例において、手ぶれ補正のために手ぶ
れ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２を偏心させると、上述した
ように軸上光においても波長によって像点がずれ、横色
収差(軸上横色収差)が発生する。これをできる限り抑え
るには、前記条件式(ｃ)を満たすのが望ましいが、それ
でも表１，表２に示すように２０〜４０μｍ程度の横色
収差(補正角１°，全体の焦点距離１００ｍｍ)が発生す
る。

【００８５】通常の撮影レンズでは、軸外光に対して倍
率色収差と呼ばれる横色収差が発生する。手ぶれ補正に
よってレンズを偏心させると、軸外光においては、およ
そ(倍率色収差＋軸上横色収差)の横色収差が発生するこ
とになる。

【００８６】参考例のベースとなる正負２成分ズーム
(即ち、第２群Ｇｒ１及び第３群Ｇｒ３で構成されるズ
ーム光学系)では、３倍程度のズームを達成した場合、
倍率色収差が広角[Ｗ]側と望遠[Ｔ]側とで反対方向に大
きく発生する。例えば望遠端のＹ’＝１５ｍｍでは、表
２に示すように約３５μｍの倍率色収差が発生する。こ
れに手ぶれ補正による軸上横色収差を加えると、横色収
差は６０μｍを超えて許容できない大きさとなる。

【００８７】そこで、倍率色収差の発生を小さく抑える
ために、各実施例を、物体側から順に、手ぶれ補正のた
めに光軸ＡＸに対してほぼ垂直方向に移動可能な手ぶれ
補正レンズＬＣ１，ＬＣ２及び手ぶれ補正のために移動
しない負レンズＬＮを含む第１群Ｇｒ１と，正のパワー
を有する第２群Ｇｒ２と，負のパワーを有する第３群Ｇ
ｒ３との３成分で構成している。

【００８８】手ぶれ補正時固定の負レンズ(即ち、凹レ
ンズ)ＬＮの分散によって、第２群Ｇｒ１と第３群Ｇｒ
３で発生する倍率色収差がキャンセルされるため、手ぶ
れ補正時においても倍率色収差の発生が小さく抑えられ
る。負レンズＬＮは、そのアッベ数(νd)が小さいほ
ど、第２群ＧＲ２と第３群Ｇｒ２で発生する倍率色収差
を大きくキャンセルする方向に作用する。そのため、負
レンズＬＮとして、補正する倍率色収差に応じたアッベ
数を有するものを用いている。

【００８９】手ぶれ補正のために手ぶれ補正レンズＬＣ
１，ＬＣ２を偏心させたとき、手ぶれ補正レンズＬＣ
１，ＬＣ２が第２群Ｇｒ２と離れている方が、片ボケの
発生を小さく抑えることができる。また、手ぶれ補正レ
ンズＬＣ１，ＬＣ２の偏心による片ボケの発生は、広角
[Ｗ]側よりも望遠[Ｔ]側の方が大きい。従って、各実施
例は、広角[Ｗ]側から望遠側[Ｔ]へのズーミングにおい
て、手ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２を含む第１群Ｇｒ
１が、第２群Ｇｒ２から離れていく方向(即ち、被写体
側)に移動する構成となっている。これは、手ぶれ補正
レンズＬＣ１，ＬＣ２を偏心させたときの収差の劣化、
とりわけ片ボケの発生を小さく抑える上で好ましい。

【００９０】上記のように手ぶれ補正時固定の負レンズ
ＬＮを第１群Ｇｒ１に含ませたのは、手ぶれ補正レンズ
ＬＣ１，ＬＣ２が、第２群Ｇｒ２に対して広角[Ｗ]側で
接近し望遠[Ｔ]側で離れるように、ズーミングに伴って
移動するのを利用するためである。広角[Ｗ]側から望遠
側[Ｔ]へのズーミングにおいて、負レンズＬＮが第２群
Ｇｒ２と離れていく方が、片ボケの広角[Ｗ]側と望遠側
[Ｔ]での格差を小さく抑えることができる。また、手ぶ
れ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２の偏心による片ボケの発生
は、広角[Ｗ]側よりも望遠[Ｔ]側の方が大きい。従っ
て、各実施例は、広角[Ｗ]側と望遠側[Ｔ]での倍率色収
差の格差を小さくできるという効果を、特に望遠側[Ｗ]
の片ボケを抑えるために利用する構成となっている。こ
れは、手ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２を偏心させたと
きの収差の劣化、とりわけ片ボケの発生を小さく抑える
上で好ましい。

【００９１】なお、広角[Ｗ]時に第１群Ｇｒ１を第２群
Ｇｒ２から離すと、ズームレンズの全長が大きくなるだ
けでなく、広角[Ｗ]側の大きい画角によって、手ぶれ補
正レンズＬＣ１，ＬＣ２の有効径を大きくしなければな
らず、偏心させるレンズが重くなり、すばやく偏心させ
るのが困難となる。

【００９２】実施例１及び実施例２は、先に述べたよう
に、共に第１群Ｇｒ１中に２枚の独立した手ぶれ補正レ
ンズＬＣ１，ＬＣ２を配し、更に手ぶれ補正レンズＬＣ
１，ＬＣ２とは別に負レンズＬＮと正レンズＬ４を加え
た構成となっている。この負レンズＬＮと正レンズＬ４
による色補正の効果によって、倍率色収差が抑えられ
る。また、第１群Ｇｒ１全体として正のパワーを有して
いるため、参考例に比べて、特に第２群Ｇｒ２のパワー
と第３群Ｇｒ３の移動量が小さくなっている。第２群Ｇ
ｒ２のパワーが小さいと誤差感度的に有利であり、ま
た、第３群Ｇｒ３の移動量が小さいとズームメカ等の構
成が簡単になる。

【００９３】実施例３及び実施例４は、先に述べたよう
に、共に第１群Ｇｒ１中に、正と負の２枚の独立した手
ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２を配した構成となってい
る。正の手ぶれ補正レンズの方が負の手ぶれ補正レンズ
よりも少しパワーの絶対値が大きいため、２枚の手ぶれ
補正レンズＬＣ１，ＬＣ２を合わせた状態で、弱い正の
パワーとなっている。手ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２
としては、条件式(ｃ)について前述したように、アッベ
数νdが大きい硝材(ガラス，プラスチック等)で構成さ
れたものがよい。従って、２枚合わせた状態で弱い正の
パワーと大きなνdを示す手ぶれ補正光学系に、νdが小
さい負レンズＬＮを加えた構成とすることによって、実
施例１，実施例２に比べて、第１群Ｇｒ１のレンズ枚数
を１枚少なくしている。

【００９４】このとき第１群Ｇｒ１の全体のパワーは、
実施例１のように正に大きい値を持つことができない。
これは、第１群Ｇｒ１中、正レンズとしては手ぶれ補正
レンズが１枚、負レンズとしては手ぶれ補正レンズと固
定された負レンズの２枚から成り、正の手ぶれ補正レン
ズを強くすると、手ぶれ補正時の収差劣化が大きくな
り、負の手ぶれ補正レンズを弱くすると、手ぶれ補正の
ために偏心させる偏心量が大きくなって、条件式(ｄ)の
範囲から外れ、手ぶれ補正時固定の負レンズＬＮのパワ
ーを弱くすると、倍率色収差が大きくなる。第１群Ｇｒ
１中に手ぶれ補正レンズの他に固定された負レンズしか
ない場合、このような問題が発生しないようにするに
は、第１群Ｇｒ１のパワーφIが次の条件式(ｅ)を満足
するのが好ましい。 ０．０１≧φI ……(ｅ)

【００９５】実施例１〜実施例４の手ぶれ補正光学系
が、正・負２枚の手ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２の組
み合わせであったのに対し、実施例５の手ぶれ補正レン
ズＬＣ１，ＬＣ２は、２枚共凸レンズである。

【００９６】実施例５の第１レンズＬＣ１と第２レンズ
ＬＮに注目すると、実施例１，実施例４における２枚の
手ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２と同様、物体側から順
に、ほぼ凸平型の正レンズと，平凹型の負レンズとで構
成されていることが分かる。実施例５では、この構成で
正レンズＬＣ１の方のみを手ぶれ補正レンズとして用い
る。

【００９７】実施例５の第２レンズＬＮと第３レンズＬ
Ｃ２に注目すると、実施例２，実施例３における２枚の
手ぶれ補正レンズＬＣ１，ＬＣ２と同様、物体側から順
に、ほぼ平凹型の負レンズと，凸平型の正レンズとで構
成されている。実施例５では、この構成でやはり正レン
ズである第３レンズＬＣ２のみを手ぶれ補正レンズとし
て用いる。

【００９８】実施例５の第１レンズＬＣ１と第３レンズ
ＬＣ２は、手ぶれ補正レンズであるので、条件式(ｃ)に
ついて前述したように、アッベ数νdが大きい方が好ま
しいが、第２レンズＬＮは、手ぶれ補正時に動かないの
で、アッベ数νdが大きい必要はない。従って、アッベ
数νdの小さい硝材から成る負レンズＬＮを用いれば、
倍率色収差を小さく抑えることができる。

【００９９】実施例１〜実施例５を通して、性能を良く
するその他の条件を説明する。倍率色収差を小さくする
には、手ぶれ補正時固定の負レンズＬＮのアッベ数νd
(LN)，パワーφLNが、次の条件式(ｆ)，条件式(ｇ)を満
足するのが好ましい。 νd(LN)＜５０ ……(ｆ) φLN＜−０．００３ ……(ｇ)

【０１００】第１群Ｇｒ１全体のパワーφIが負に大き
くなると、広角[Ｗ]側から望遠[Ｔ]側へのズーミングに
おいて第１群Ｇｒ１が第２群Ｇｒ２から離れるようにす
るためには、第２群Ｇｒ２のパワーφIIを強くし、第３
群Ｇｒ３のズーミングにおける移動量を大きくする必要
が生じる。これを避けるためには、第１群Ｇｒ１のパワ
ーφIが次の条件式(ｈ)を満足するのが好ましい。 φI≧−０．０１ ……(ｈ)

【０１０１】実際の手ぶれは１方向だけでなく、上下左
右と２次元的に動くので、手ぶれ補正光学系も２次元的
に動かす必要がある。１つのレンズを２次元的に動かす
のは、駆動装置が大がかりになるだけでなく、駆動精度
が悪くなる等の問題がある。各実施例においては、それ
ぞれ異なる１方向に移動可能な２つの手ぶれ補正レンズ
ＬＣ１，ＬＣ２で手ぶれ補正光学系を構成することによ
って、一つの手ぶれ補正レンズを上下左右２方向に動か
すよりも、簡単な駆動装置，駆動メカで、結果的に２次
元の手ぶれ補正を可能としている。

【０１０２】上記のように、一方の手ぶれ補正レンズを
上下方向の手ぶれ補正のために、他方の手ぶれ補正レン
ズを左右方向の手ぶれ補正のために、個別に偏心させる
場合、上下方向に動かす手ぶれ補正レンズは、左右方向
に動かす手ぶれ補正レンズよりも重力の影響を大きく受
けるので、それに伴ってその手ぶれ補正レンズの駆動に
も大きな電力が必要となる。そこで、駆動に要する電力
を少なくするために、軽い方の手ぶれ補正レンズを上下
方向に移動させ、重い方の手ぶれ補正レンズを左右方向
に移動させる構成とするのが好ましい。なお、必要に応
じて、それぞれ異なる１方向に移動可能な３以上の手ぶ
れ補正レンズを用いてもよい。

【０１０３】

【発明の効果】以上説明したように本発明に係る手ぶれ
補正機能付きズームレンズによれば、手ぶれ補正は、光
軸に対してほぼ垂直方向に移動可能な手ぶれ補正光学系
の移動によって行われるが、この手ぶれ補正が行われた
ときでも、第１群には手ぶれ補正のために移動しない負
レンズが含まれているので、倍率色収差の発生は小さく
抑えられるという効果がある。これにより、３倍程度以
上の高変倍ズームレンズでも、手ぶれ補正を良好に行う
とともに、手ぶれ補正時の倍率色収差を大きくすること
なく、収差を良好に保つことが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１のレンズ構成図。

【図２】本発明の実施例１の収差図。

【図３】本発明の実施例２のレンズ構成図。

【図４】本発明の実施例２の収差図。

【図５】本発明の実施例３のレンズ構成図。

【図６】本発明の実施例３の収差図。

【図７】本発明の実施例４のレンズ構成図。

【図８】本発明の実施例４の収差図。

【図９】本発明の実施例５のレンズ構成図。

【図１０】本発明の実施例５の収差図。

【図１１】参考例のレンズ構成図。

【図１２】参考例の収差図。

【図１３】軸上光の補正角が１°で、撮影光学系の焦点
距離が１００ｍｍの場合のアッベ数と軸上横色収差との
関係を表すグラフ。

【符号の説明】

Ｇｒ１ …第１群 Ｇｒ２ …第２群 Ｇｒ３ …第３群 ＬＣ１ …第１の手ぶれ補正レンズ ＬＣ２ …第２の手ぶれ補正レンズ ＬＮ …手ぶれ補正時固定の負レンズ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】物体側から順に、手ぶれ補正のために光軸
   に対してほぼ垂直方向に移動可能な手ぶれ補正光学系及
   び手ぶれ補正のために移動しない負レンズを含む第１群
   と，正のパワーを有する第２群と，負のパワーを有する
   第３群との３成分から成る手ぶれ補正機能付きズームレ
   ンズ。