JPH07233794A - 横形回転圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】モータの回転速度を制御して高ヘルツ運転を行
うときの油の汲上げ量を抑制してモータ負荷を少なくす
ることにより動力損失を軽減しながら、高ヘルツ運転時
の油汲上げ量の抑制により油汲上げ側の油溜に常に一定
油量を確保する。さらに、低ヘルツ運転時の給油も確実
に行えるようにする。 【構成】モータ２における回転子２１の反圧縮要素側
に、駆動軸３における給油通路３１の開口部３０に対向
するポンププレート５１と、開口部３０の周部に配設さ
れ、径方向に延びるフィン５３とを備えた遠心ポンプ要
素５を設けると共に、フィン５３を、軸方向一端側を自
由端とし、かつ、モータ２の回転速度の増加に応じて弾
性変形可能として、高ヘルツ運転時の油吐出通路５４の
通路面積を増大させて、油の流速を低下させ、吐出量を
軽減する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、主として冷凍装置に使
用されるインバータ制御等によりモータの回転速度を制
御可能とした横形回転圧縮機に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えば特開平５−２８０４８５号
公報に示されているように、横長の密閉ケーシング内
に、回転子と固定子とから成るモータと圧縮要素とを内
装し、前記モータの駆動軸に一端が前記ケーシング内の
油溜に連通し、他端が前記ケーシング内におけるモータ
の反圧縮要素側空間に開口する給油通路を形成すると共
に、前記回転子の反圧縮要素側端面にポンププレートを
配設して、遠心ポンプ要素を構成した横形回転圧縮機が
知られている。

【０００３】この横形回転圧縮機は、図５で示したよう
に、横形密閉ケーシングＡの長さ方向一側に設けるモー
タＢをインバータ制御等により速度制御可能とし、ま
た、前記ケーシングＡの長さ方向他側に、圧縮要素Ｄを
内装して、この圧縮要素Ｄの反モータ側に圧縮要素側空
間Ｓ１を、前記ケーシングＡ内における前記モータＢの
反圧縮要素側に反圧縮要素側空間Ｓ２をそれぞれ形成す
ると共に、前記モータＢの駆動軸Ｃに、その圧縮要素側
端部が前記圧縮要素側空間Ｓ１と連通し、モータ側端部
が前記反圧縮要素側空間Ｓ２に開口する給油通路Ｃ１を
形成して、この給油通路Ｃ１の圧縮要素側端部に、前記
圧縮要素側空間Ｓ１に形成される第１油溜Ｏ１に臨む油
汲上管Ｃ２を取付ける一方、前記モータＢにおける回転
子Ｂ１の反圧縮要素側端面には、前記反圧縮要素側空間
Ｓ２に形成される第２油溜Ｏ２に開口するポンププレー
トＥ１を取付けて遠心ポンプ要素Ｅを構成している。
尚、前記第１及び第２油溜Ｏ１，Ｏ２は、前記モータＢ
の固定子Ｂ２に設けられるコアカット部（図示せず）
や、前記圧縮要素ＤのシリンダＤ１の脚部に設けられる
油通路（図示せず）により、互いに連通されている。

【０００４】さらに、前記ポンプ要素Ｅは、インバータ
制御による低ヘルツ運転時の油汲上性能を改善すること
を目的として、次のような構成とされている。つまり、
図６に示すように、前記回転子Ｂ１における反圧縮要素
側のエンドリングＢ４の端部に設けた半円形状をなすバ
ランスウエイトＢ５に、円形状のポンププレートＥ１を
取付け、このポンププレートＥ１と前記エンドリングＢ
４、バランスウエイトＢ５とにより油汲上チャンバーＥ
２を形成すると共に、前記ポンププレートＥ１とエンド
リングＢ４との間に形成される開放部に、前記ポンププ
レートＥ１とエンドリングＢ４との両者間を連結するよ
うに、放射方向に延びる複数のフィンＥ３を架設して、
これら各フィンＥ３により前記反圧縮要素側空間Ｓ２に
開口する複数の油吐出通路Ｅ４をそれぞれ独立状に画成
している。

【０００５】そして、前記圧縮要素Ｄから、前記モータ
Ｂと圧縮要素Ｄとの間に形成した吐出空間Ｓ３に圧縮ガ
スを吐出して、この吐出ガスが前記モータＢのエアギャ
ップＢ３や前記固定子Ｂ２の上部コアカット部（図示せ
ず）を経て前記反圧縮要素側空間Ｓ２に案内されて、こ
の空間Ｓ２に開口した吐出管Ｇから外部に排出される。

【０００６】また、前記モータＢの回転子Ｂ１に追従す
る前記ポンププレートＥ１の回転により、図５の矢印で
示すように、前記第１油溜Ｏ１内の油が前記油汲上管Ｃ
２から前記駆動軸Ｃの給油通路Ｃ１に汲上げられ、この
給油通路Ｃ１から各潤滑箇所に給油された後に、該給油
通路Ｃ１の前記開口部Ｃ０から前記ポンプ要素Ｅの各油
吐出通路Ｅ４を経て前記第２油溜Ｏ２に排出されるので
ある。以上の遠心ポンプ要素Ｅによる遠心ポンプ作用
は、前記モータＢの回転子Ｂ１の回転により前記油汲上
チャンバーＥ２内の油が遠心作用で前記各油吐出通路Ｅ
４から径方向外方に向けて吐出されることにより、前記
チャンバーＥ２内が負圧となり、このチャンバーＥ２の
内部が負圧となることによって前記第１油溜Ｏ１内の油
が前記駆動軸Ｃの給油通路Ｃ１に汲上げられるのであ
る。

【０００７】そして、インバータ制御により低ヘルツ運
転を行う場合、前記ポンプ要素Ｅの遠心力が小さくなっ
ても、前記各フィンＥ３で各々独立した複数の小さな油
吐出通路Ｅ４を形成したことにより、これら各油吐出通
路Ｅ４から前記チャンバーＥ２内の油が径方向外方に向
けて吐出されるとき、前記各油吐出通路Ｅ４内を通過す
るときの油の通路抵抗を大きくできるので、それだけ前
記油吐出通路Ｅ４から吐出する際の油の流速を速くし
て、この油の外部への吐出を円滑に行えるのであり、し
かも、前記各フィンＥ３を設けたことによって前記各吐
出通路Ｅ４を通過するときの油の通路壁への接触量も多
くでき、その粘性で前記各油吐出通路Ｅ４を伝わって外
部吐出される油量も多くできるのであり、従って、これ
らの作用効果が相俟って低ヘルツ運転を行うときの前記
第１油溜Ｏ１から前記給油通路Ｃ１への油汲上性能を改
善できて、各潤滑部位への給油を確実かつ良好に行うこ
とが可能となるのである。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところが、以上の横形
回転圧縮機では、インバータ制御により低ヘルツ運転を
行う場合の油汲上性能は改善できるが、高ヘルツ運転を
行う場合には、前記モータＢ及び圧縮要素Ｄが高速で回
転駆動され、これに伴い前記ポンププレートＥ１も高速
回転されるので、このとき、前記ポンププレートＥ１と
エンドリングＢ４との間に設けられる前記各フィンＥ３
によって形成される複数の油吐出通路Ｅ４は、その通路
抵抗が大きく、しかも、通路壁への油の接触量も過剰と
なることから、該吐出通路Ｅ４からの油吐出量が過剰と
なって、前記各フィンＥ３に付与される油による抵抗も
大となるのであり、従って、図４のモータの回転数（Ｈ
ｚ）と動力損失（Ｗ）との関係を示すグラフの線（ロ）
で示すように、従来は回転数が高くなるに従って圧縮機
の動力損失が直線的に上昇し、特に高ヘルツ運転時に、
前記モータＢの負荷が著しく増大して動力損失が大きく
なる問題があった。

【０００９】また、以上のような高ヘルツ運転時には、
前記モータＢの高速回転に伴い、前記遠心ポンプ要素Ｅ
による油汲上量が過剰となることから、つまり、前記ポ
ンプ要素Ｅの油汲上げ量増大により、前記第１油溜Ｏ１
の油が多量に汲上げられ、この多量の油が前記第２油溜
Ｏ２に排出され、しかも、前記各油溜Ｏ１，Ｏ２が互い
に連通されてはいるものの、この連通は、前記固定子Ｂ
２に設けられたコアカット部と、前記シリンダＤ１の脚
部に形成した油通路を介して行われ、これらは何れも通
路面積が小さいので、前記第２油溜Ｏ２から第１油溜Ｏ
１への油戻しが充分に行えないことから、高ヘルツ運転
時には、前記ポンプ要素Ｅから排出される油が前記第２
油溜Ｏ２に多量に溜り、前記第１油溜Ｏ１では油面が低
下して、前記油汲上管Ｃ２から給油通路Ｃ１への油汲上
げ不足が生じ、各潤滑箇所への給油ができなくなる問題
も発生したのである。

【００１０】本発明の目的は、モータの回転速度を制御
して高ヘルツ運転を行うときには、油の汲上げ量を抑制
してモータ負荷を少なくすることにより動力損失を軽減
でき、しかも、高ヘルツ運転時の油汲上げ量の抑制によ
り油汲上げ側の油溜に常に一定油量を確保でき、さら
に、低ヘルツ運転時の給油も確実に行えるようにして、
動力損失を軽減できながら各潤滑箇所への給油を確実か
つ良好に行うことができる横形回転圧縮機を提供するこ
とにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明は、密閉ケーシング１の長さ方
向一側に、駆動軸３をもった回転子２１と固定子２２と
から成る速度制御可能なモータ２を内装し、長さ方向他
側に前記駆動軸３と連結する圧縮要素４を内装して、前
記駆動軸３に、一端が前記ケーシング１内の油溜Ｏと連
通し、他端が前記ケーシング１内における前記モータ２
の反圧縮要素側空間Ｓ２に開口する給油通路３２を設け
た横形回転圧縮機において、前記回転子２１の反圧縮要
素側に、前記給油通路３２の開口部３０に対向するポン
ププレート５１と、前記開口部３０の周部に配設され、
径方向に延びるフィン５３とを備えた遠心ポンプ要素５
を設けると共に、前記フィン５３の軸方向一端側を自由
端とし、かつ、前記モータ２の回転速度の増加に応じて
弾性変形可能としたのである。

【００１２】また、請求項２記載の発明は、前記遠心ポ
ンプ要素５のフィン５３を、前記モータ２の所定回転速
度以上で撓む弾性材料により形成している。

【００１３】

【作用】請求項１記載の発明では、前記各フィン５３
を、その軸方向一端側を自由端とし、かつ、前記モータ
２の回転速度の増加に応じて弾性変形可能としたから、
モータ２の回転速度を制御して高ヘルツ運転を行う時、
前記モータ２に追従して前記ポンププレート５１が高速
回転されると、このモータ２の高速回転に伴う油の遠心
作用による粘性抵抗で前記フィン５３の自由端側が弾性
変形されて撓み、該各フィン５３により形成された各油
吐出通路が連通されて、該油吐出通路の通路面積を増大
させられるのであって、この通路面積の増大により、通
路抵抗を小さくして、油の流速を遅くし、かつ、油の前
記フィン５３への接触量を少なくして粘性による油の排
出量も抑えることができるできるから、ポンプ能力が抑
制され、従って、高ヘルツ運転を行う場合の前記モータ
２の負荷を少なくして動力損失を低減できるし、さら
に、前記フィン５３の自由端側の弾性変形により油吐出
通路の通路面積を大きくしてポンプ能力を抑制できるか
ら、前記油吐出通路からの油吐出量、つまり、前記油溜
Ｏから前記給油通路３２への油汲上量が過剰となるのを
防止して、該油溜Ｏからの油汲上量を適正量にでき、こ
の結果、油汲上げ側の油溜Ｏに常に一定油量を確保で
き、高ヘルツ運転時における油不足も防止できて各潤滑
箇所への給油を確実かつ良好に行うことができる。しか
も、低ヘルツ運転時には、前記モータ２が低速回転され
ることから、前記フィン５３は弾性変形されることな
く、軸方向に直立状態に保持されて、複数の油吐出通路
が形成されるのであり、従って、前記油吐出通路での通
路面積を小さくして通路抵抗を増大させて、ポンプ能力
を高め、低ヘルツ運転でありながら各潤滑箇所への給油
を確実かつ良好に行うことができるのである。

【００１４】また、請求項２記載の発明では、前記遠心
ポンプ要素５のフィン５３を、前記モータ２の所定回転
速度以上で撓む弾性材料により形成したから、高ヘルツ
運転を行う場合に、撓むばね定数を選択するだけの簡単
な構造で構成でき、コスト高になることなく、高ヘルツ
運転時における動力損失の軽減を行うことができて、低
ヘルツ運転時の油量確保が可能となるのである。

【００１５】

【実施例】図３に示す実施例は、インバータ制御運転可
能とした高圧ドーム形の横形ロータリー圧縮機を示して
おり、この圧縮機は、底部に油溜Ｏをもった横形密閉ケ
ーシング１の内部で長手方向一側に、回転子２１と固定
子２２とから成るインバータ制御により速度制御可能と
したモータ２を配設すると共に、前記ケーシング１の内
方他側には、前記回転子２１から延びる駆動軸３で駆動
される圧縮要素４を配設している。この圧縮要素４は、
シリンダ４１と、前記駆動軸３を軸受支持する軸受部４
２ａ，４３ａを備えたフロント及びリヤヘッド４２，４
３と、前記シリンダ４１内に配設され、前記駆動軸３の
偏心軸部３１に挿嵌されるローラ４４とから構成されて
おり、また、前記フロントヘッド４２には前記シリンダ
４１内で圧縮された圧縮ガスを吐出させる吐出口４５を
設け、かつ、前記フロントヘッド４２の周りには吐出マ
フラー４６を被嵌させている。

【００１６】また、前記ケーシング１内における前記圧
縮要素４の反モータ側には、この圧縮要素４で画成され
る圧縮要素側空間Ｓ１を、前記ケーシング１内における
前記モータ２の反圧縮要素側には、該モータ２で画成さ
れる反圧縮要素側空間Ｓ２をそれぞれ形成すると共に、
前記駆動軸３の軸心内部には、軸方向に貫通する給油通
路３２を形成して、この給油通路３２における前記リヤ
ヘッド４３側端部に、前記圧縮要素側空間Ｓ１の底部側
に形成される第１油溜Ｏ１に臨む油汲上管３３を取付け
る一方、前記給油通路３２の反圧縮要素側端部には、前
記反圧縮要素側空間Ｓ２に開口する開口部３０を形成し
て、該開口部３０から前記反圧縮要素側空間Ｓ２の底部
側に形成される第２油溜Ｏ２に油を排出するようにして
いる。さらに、前記第１及び第２油溜Ｏ１，Ｏ２は、前
記固定子２２に設けられるコアカット部（図示せず）
と、前記モータ２と圧縮要素４との間に形成される吐出
空間Ｓ３の油溜と、前記シリンダ４１の脚部に設けられ
る油通路（図示せず）により互いに連通されている。

【００１７】しかして、以上の横形回転圧縮機におい
て、前記回転子２１の反圧縮要素側に遠心ポンプ要素５
を設けるのであって、この遠心ポンプ要素５は、図１及
び図２に示すように、前記回転子２１における反圧縮要
素側エンドリング２４の端面に取付けられた半円形状を
なすバランスウエイト２５の外端面に、前記給油通路３
２の開口部３０と対向させて円板状のポンププレート５
１を固定具５１ａにより固定することにより、このポン
ププレート５１と前記回転子２１の外端面と前記エンド
リング２４と前記バランスウエイト２５とによって油汲
上チャンバー５２を形成すると共に、前記ポンププレー
ト５１とエンドリング２４との間に前記反圧縮要素側空
間Ｓ２に開放する開放部を形成して、該開放部に放射状
に延びる複数のフィン５３を周方向に配設して、これら
各フィン５３により複数の油吐出通路５４を形成するの
である。

【００１８】そして、前記各フィン５３は、軸方向一端
側を自由端とし、かつ、前記モータ２の回転速度の増加
に応じて弾性変形可能とするのである。即ち、前記各フ
ィン５３は、図２に示すように、前記エンドリング２４
に固定具５３ａを介して取付けられる取付片５３ｂと、
該取付片５３ｂから垂直方向に立上がる立上片５３ｃと
から成り、前記取付片５３ｂを前記エンドリング２４へ
取付けた後、前記ポンププレート５１を前記バランスウ
エイト２５に取付けるのであって、このとき、前記立上
片５３ｃの先端側と前記ポンププレート５１との間に小
さな隙間Ｔ０を形成しておくのである。この隙間Ｔ０を
設けることで前記立上片５３ｃの先端側に前記ポンププ
レート５１に非接触な状態の自由端部５３ｄを形成する
のであって、高ヘルツ運転時に、前記立上片５３ｃに油
が接触し、その粘性抵抗で該立上片５３ｃを前記回転子
２１の反回転方向側に前記ポンププレート５１に接触す
ることなく弾性変形させて撓ますことができるのであ
る。

【００１９】また、前記立上片５３ｃの自由端部５３ｄ
は先端を円弧形状とするのが好ましく、斯くするときに
は、前記隙間Ｔ０を、前記立上片５３ｃが高ヘルツ運転
により弾性変形する際に、前記自由端部５３ｄが前記ポ
ンププレート５１の下面に接触せずに前記立上片５３ｃ
の弾性変形を確実に行うことができる最小の隙間にする
ことができる。

【００２０】さらに、前記遠心ポンプ要素５の各フィン
５３は、前記モータ２の所定回転速度以上で撓む弾性材
料により形成するのであって、本実施例では、６０Ｈｚ
以上の運転で前記各フィン５３が撓むように、その材質
と厚みを設定しており、主に鉄が用いられ、この他に耐
熱性樹脂や耐熱性ゴムなどの使用も可能であり、更に、
前記モータ２の性能に悪影響を与える恐れがない、非磁
性体から成る銅やステンレスなどの使用も可能である。

【００２１】次に、以上の構成による作用について説明
する。先ず、前記圧縮要素４のシリンダ４１に接続され
た吸入管１ａから前記シリンダ４１の内部に吸入ガスを
導入して圧縮し、この圧縮ガスが前記フロントヘッド４
２の吐出ポート４５から吐出マフラー４６を経て前記吐
出空間Ｓ３へと吐出され、この吐出ガスが前記モータ２
のエアギャップ２３や前記固定子２２のコアカット部を
経て前記圧縮要素側空間Ｓ１に案内され、該空間Ｓ１に
開口させた吐出管１ｂから外部に吐出される。

【００２２】また、以上のような圧縮要素４の駆動時に
は、前記モータ２の回転子２１に追従して前記ポンププ
レート５１が回転され、これに伴い前記油汲上チャンバ
ー５２内の油が遠心作用で前記各フィン５３間に形成さ
れる油吐出通路５４から径方向外方に向けて吐出される
ことにより、前記チャンバー５２の内部が負圧となっ
て、前記汲上管３３から前記第１油溜Ｏ１の油が汲上げ
られるのである。

【００２３】しかも、低ヘルツ運転時（６０Ｈｚより低
い低速運転時）には、前記各フィン５３の立上片５３ｃ
が弾性変形されることなく、これら各立上片５３ｃは、
図２の実線で示すように、前記ポンププレート５１に対
し直立状に保持されるので、複数の前記各油吐出通路５
４を形成できるのであって、通路面積を小さくして油が
吐出する際の流速を速くでき、しかも、前記油吐出通路
５４を通過するときの通路壁への油の接触量を多くでき
るから、その粘性で前記各油吐出通路５４を伝わって外
部へ吐出される油量を多くできることから、図３の矢印
で示すように、前記第１油溜Ｏ１内の油が前記油汲上管
３３から駆動軸３の給油通路３２へと汲上げられ、この
汲上油が前記各ヘッド４２，４３の軸受部４２ａ，４３
ａや前記駆動軸３の偏心軸部３１と前記ローラ４４との
摺接部位などの各潤滑箇所に十分給油でき、この後前記
給油通路３２の開口部３０から前記油吐出通路５４を経
て前記第２油溜Ｏ２へと排出されるのである。

【００２４】さらに、高ヘルツ運転（６０Ｈｚ以上の高
速運転）をする場合には、前記モータ２の高速回転に伴
い前記ポンププレート５１も高速回転されるのである
が、このとき、前記各フィン５３における立上片５３ｃ
の先端側に自由端部５３ｄが形成されて、この立上片５
３ｃが前記モータ２の回転速度に応じて変化する油の遠
心作用で弾性変形可能とされているため、前記回転子２
１の高速回転に伴い前記立上片５３ｃが、図２の仮想線
で示すように、回転方向と逆方向に弾性変形されて撓
み、前記立上片５３ｃの自由端部５３ｄと前記ポンププ
レート５１との間に前記隙間Ｔ０より大きな隙間Ｔ１が
形成されて、各油吐出通路５４が連通状態となって、前
記ポンププレート５１とエンドリング２４との間に形成
される吐出通路の通路面積を増大させることができるの
であり、従って、通路面積が大きくなっただけ、油の流
速が低下し、通路壁への油の接触量も低下することか
ら、油の吐出通路からの吐出量を軽減できるのであっ
て、前記油汲上チャンバー５２内での負圧が小となり、
前記ポンプ要素５によるポンプ能力が必要以上に高くな
るのを防止できるので、前記フィン５３にかかる油の抵
抗を小さくできるのであり、高ヘルツ運転を行う場合の
前記モータ２での負荷を少なくして動力損失を低減でき
るのである。

【００２５】即ち、図４のモータの回転数（Ｈｚ）と前
記モータ２の動力損失（Ｗ）との関係を示すグラフに示
すように、前記圧縮機が、１５〜１３０Ｈｚの範囲でイ
ンバータ制御運転されるとき、従来では、前記した線
（ロ）で示すように、モータの回転数が高くなるのに伴
い動力損失が直線的に上昇し、特に約６０Ｈｚを越えた
領域での運転時に、前記モータ２の負荷が著しく増大し
て大きな動力損失となるのに対し、本発明のものでは、
線（イ）で示すように、約６０Ｈｚを越えた領域での運
転時に、前記モータ２の負荷を従来に対し低減できて動
力損失を軽減できるのである。

【００２６】また、以上の高ヘルツ運転時には、前記各
フィン５３の立上片５３ｃを弾性変形させて、ポンプ能
力を抑制できるため、前記各油吐出通路５４からの前記
第２油溜Ｏ２への油吐出量、つまり、前記第１油溜Ｏ１
から給油通路３２への油汲上量が過剰となるのを防止で
き、該油溜Ｏ１からの油汲上量を適正量とすることがで
きるから、この油溜Ｏ１に常に一定油量を確保できて、
たとえ高ヘルツ運転時においても油不足を招いたりする
ことなく、各潤滑箇所への給油を確実かつ良好に行うこ
とができるのである。

【００２７】以上のように、高ヘルツ運転を行う場合に
は、前記各フィン５３における立上片５３ｃを弾性変形
させて、高ヘルツ運転時における動力損失の軽減を確実
に行い、しかも、前記油溜Ｏに常に一定油量を確保でき
ながら、低ヘルツ運転時には、各潤滑箇所への給油を確
実かつ良好に行うことができるのである。

【００２８】さらに、以上の実施例では、前記各フィン
５３を前記エンドリング２４の端面に固定して、前記各
フィン５３における立上片５３ｃの先端側を前記ポンプ
プレート５１に対し所定の隙間Ｔ０を介して自由端とし
たが、前記各フィン５３は前記ポンププレート５１側に
固定して、前記立上片５３ｃの先端側を前記エンドリン
グ２４の端面に対して弾性変形可能な自由端とするよう
にしてもよい。また、各実施例では、前記各フィン５３
の全部を弾性変形可能としたが、これら各フィン５３の
うち複数個だけを、例えば１個おきに弾性変形させるよ
うにしてもよいし、前記取付片５３ｂと、前記立上片５
３ｃとを別部材で形成し、該立上片５３ｃのみを弾性材
料により形成してもよいし、また、前記取付片５３ｂと
立上片５３ｃとを弾性変形可能なヒンジ部で連結しても
よい。

【００２９】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１記載の発
明によれば、密閉ケーシング１の長さ方向一側に、駆動
軸３をもった回転子２１と固定子２２とから成る速度制
御可能なモータ２を内装し、長さ方向他側に前記駆動軸
３と連結する圧縮要素４を内装して、前記駆動軸３に、
一端が前記ケーシング１内の油溜Ｏと連通し、他端が前
記ケーシング１内における前記モータ２の反圧縮要素側
空間Ｓ２に開口する給油通路３２を設けた横形回転圧縮
機において、前記回転子２１の反圧縮要素側に、前記給
油通路３２の開口部３０に対向するポンププレート５１
と、前記開口部３０の周部に配設され、径方向に延びる
フィン５３とを備えた遠心ポンプ要素５を設けると共
に、前記フィン５３の軸方向一端側を自由端とし、か
つ、前記モータ２の回転速度の増加に応じて弾性変形可
能としたから、モータの回転速度を制御して高ヘルツ運
転を行う時、前記モータ２に追従して前記ポンププレー
ト５１が高速回転されると、このモータ２の高速回転に
伴う油の遠心作用による粘性抵抗で前記フィン５３の自
由端側を弾性変形させて撓ませて、該各フィン５３によ
り形成されていた各油吐出通路を連通させて、該油吐出
通路の通路面積を増大させることができるから、この通
路面積の増大により油が吐出する際の流速を低下させら
れ、しかも、前記フィン５３への油の接触量を少なくで
きるから、ポンプ能力を抑制でき、従って、高ヘルツ運
転を行う場合、前記フィン５３にかかる油の抵抗を軽減
して前記モータ２の負荷を少なくでき、その結果、動力
損失を低減できるのである。また、高ヘルツ運転時に
は、前記フィン５３の自由端側の弾性変形により油吐出
通路の通路面積が大きくなって、ポンプ能力が抑制され
るから、前記油吐出通路からの油吐出量、つまり、前記
油溜Ｏから前記給油通路３２への油汲上量が過剰となる
を防止して、該油溜Ｏからの油汲上量を適正量とするこ
とができるのであって、油汲上げ側の油溜Ｏに常に一定
油量を確保して、各潤滑箇所への給油を確実かつ良好に
行えるのである。しかも、低ヘルツ運転時には、前記モ
ータ２が低速回転されることから、前記フィン５３は弾
性変形されることなく、軸方向に直立状態に保持できる
ので、複数の油吐出通路を形成できるのであり、従っ
て、前記油吐出通路の通路抵抗を増大させて油の流速を
速め、かつ、通路壁への油の接触量を増大させて、ポン
プ能力を高め、低ヘルツ運転でありながら各潤滑箇所へ
の給油を確実かつ良好に行うことができるのである。

【００３０】また、請求項２記載の発明によれば、前記
遠心ポンプ要素５のフィン５３を前記モータ２の所定回
転速度以上で撓む弾性材料により形成したから、高ヘル
ツ運転を行う場合に、撓むばね定数を選択するだけの簡
単な構造で構成でき、コスト高になることなく、高ヘル
ツ運転時における動力損失の軽減を行うことができて、
低ヘルツ運転時の油量確保が可能となるのである。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明にかかる横形回転圧縮機の実施例で、
モータの回転子に設けた遠心ポンプ要素部分を示す斜視
図である。

【図２】 図１の遠心ポンプ要素におけるフィン取付部
分の拡大図である。

【図３】 本実施例の横形回転圧縮機の全体構造を示す
縦断面図である。

【図４】 従来例と本発明とを、モータの回転数と動力
損失との関係について比較したグラフである。

【図５】 従来例を示す縦断面図である。

【図６】 従来例の遠心ポンプ要素部分を示す斜視図で
ある。

【符号の説明】

１ 密閉ケーシング ２ モータ ２１ 回転子 ２２ 固定子 ３ 駆動軸 ３０ 開口部 ３２ 給油通路 ４ 圧縮要素 ５ 遠心ポンプ要素 ５１ ポンププレート ５３ フィン Ｏ 油溜 Ｓ２ 反圧縮要素側空間

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】密閉ケーシング（１）の長さ方向一側に、
   駆動軸（３）をもった回転子（２１）と固定子（２２）
   とから成る速度制御可能なモータ（２）を内装し、長さ
   方向他側に前記駆動軸（３）と連結する圧縮要素（４）
   を内装して、前記駆動軸（３）に、一端が前記ケーシン
   グ（１）内の油溜（Ｏ）と連通し、他端が前記ケーシン
   グ（１）内における前記モータ（２）の反圧縮要素側空
   間（Ｓ２）に開口する給油通路（３２）を設けた横形回
   転圧縮機において、前記回転子（２１）の反圧縮要素側
   に、前記給油通路（３２）の開口部（３０）に対向する
   ポンププレート（５１）と、前記開口部（３０）の周部
   に配設され、径方向に延びるフィン（５３）とを備えた
   遠心ポンプ要素（５）を設けると共に、前記フィン（５
   ３）の軸方向一端側を自由端とし、かつ、前記モータ
   （２）の回転速度の増加に応じて弾性変形可能としてい
   ることを特徴とする横形回転圧縮機。
2. 【請求項２】遠心ポンプ要素（５）のフィン（５３）
   が、モータ（２）の所定回転速度以上で撓む弾性材料に
   より形成されている請求項１記載の横形回転圧縮機。