JPH0723227B2 - 光学素子の成形装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、溶融ガラスから直接、光学素子をプレス成形
する、光学素子の成形装置に関する。

（従来の技術） 近年、所定の表面精度を有する成形用型内にガラス素材
を収容してプレス成形することにより、研削及び研摩等
の後加工を不要とした高精度の光学素子を成形する方法
が開発されている。

このプレス成形法には、一般にリヒートプレス法とダイ
レクトプレス法がある。

リヒートプレス法は、予め溶融固化したガラス材料の必
要量を切断し、砂ずり等の方法により重量調整を施して
ガラス小塊とし、これを成形用型内に入れ、該ガラス小
塊と成形用型を同時に又は別々にプレス温度まで加熱し
た後、プレス成形して成形用型に形成した光学機能面を
押圧転写して光学素子を成形する方法である。

一方、ダイレクトプレス法は、溶融ガラス流出オリフィ
スより流出若しくは押出される溶融ガラス流の必要量を
切断刃により切断し、これを成形用型内に直接落下させ
るか又はシュートによって投入し、しかる後成形用型を
押圧して光学素子を成形する方法である。

又、上記のリヒートプレス法において、切断及び砂ずり
等のような生産性の低い工程を経ずに上記のダイレクト
プレス法における如く、溶融ガラスを成形用型に入れて
プレス成形し、最終製品に近似した形状の予備成形品
（プリフォーム）を得た上で該プリフォームを最終製品
の形状及び面精度と同じか若しくはそれ以上に精度の高
い光学機能面を有する成形用型に入れてプレス成形を行
なう方法がある。

（発明が解決しようとする問題点） これらの成形方法により得られた光学素子は、良好な像
形成品質が得られるよう所定の面精度及び寸法精度が要
求され、又このため上記のいずれの方法においても最終
製品を得るためのプレス成形に供給されるガラス材料は
十分に重量調整がなされていなければならない。

しかしながら、上記のガラス小塊を用いてプレス成形す
る方法では、ガラス小塊の重量調整を切断及び砂ずり等
により行なうため、成形品の表面に砂目が残留したり、
プレス成形前にガラス小塊を加熱する際、ガラスと加熱
用受皿との融着を防止するために塗布した離型剤がプレ
ス時に成形品の表面に食い込んで該成形品の表面精度が
著しく悪化するという問題がある。

又、直接溶融ガラスを用いてプレス成形する方法では、
切断刃による切断の際、成形品にシャーマークと称せら
れる切断痕が生じ、成形品の面精度が劣化するという問
題がある。又、このプレス成形法においては、成形品の
重量調整を溶融ガラス流の切断によって行なうため、こ
の溶融ガラス流の温度変化や切断タイミング或いはガラ
ス流の脈動等により成形品に重量変動が生じ、所定の寸
法精度が得られないという問題点もある。

なお、特にシャーマークの発生を防止したプレス成形法
としては、特公昭41-9190号公報或いは特開昭61-132523
号公報に記載されたものがある。

特公昭41-9190号公報に記載された成形方法では、成形
用型を溶融ガラスの流下方向に直角の方向に押圧して型
空所内に溶融ガラスを充填させてプレス成形する方法で
あるが、成形用型の押圧時に型空所内の余剰ガラスが成
形用型とこれに対向するアンビルとの間から流出すると
いう現象が生じる。この余剰ガラスは成形用型の押圧動
作が進行するに伴い、その流出抵抗を増大するとともに
成形用型により冷却されて粘性を増し、これが成形用型
とこれに対向するアンビル間で完全に切取られないまま
冷却されて成形品の外周にはみ出し部分を形成する。こ
のため、プレス成形後においてこのはみ出し部分の破断
及び破断面を仕上げる作業が必要となる。又、溶融ガラ
ス流の大きさが変動することにより上記した成形品とは
み出し部分との間のガラス厚さが変動して成形品の厚さ
にバラツキが生じてしまい、重量調整が高精度に行なえ
ないという問題もある。

一方、特開昭61-132523号公報に記載された成形方法で
は、成形品の精度は流動するガラス体を打抜く前の該ガ
ラス体の大きさ等に依存しており高精度の寸法形状を有
するロッド又はガラスシートが必要となる。

この方式の欠点は、ロッドやガラスシートを予め、高精
度に成形して置く必要があることで、溶融ガラスから直
接、成形する場合に比較して、作業工数が多く、コスト
が上がる点である。

（問題点を解決するための手段） 上述の問題点を解決するために、本発明の光学素子の成
形装置では、溶融ガラスを流出するノズルからの前記溶
融ガラスを受けてガラス成形品を成形する装置におい
て、前記ノズルから流出するガラスを挟む少なくとも一
対の成形用型部材５、６と、 流出ガラスを切断する部
材４と、前記溶融ガラスを一次成形するために前記流出
するガラスを挟んで前記成形用型部材を所定間隔に駆動
する一次成型用の駆動手段13、16と、前記成形用型部材
５、６に挟まれたガラス部分を切断する切断刃７と、前
記成形用型部材に挟まれたガラスを二次成形するために
前記成形用型部材の所定距離を狭くする二次成形用の駆
動手段31と、を有し、前記二次成形用駆動手段は、前記
成形用型部材に挟まれたガラスの温度が、ガラス粘度で
10⁸〜10¹¹ポアズに相当する温度範囲において、作動す
るようにしたことを特徴とするものである。

（作用） 従って、溶融ガラスを直接、成形用型部材に挟んで加圧
成形してレンズなどの光学素子を成形する場合、成型品
にヒケを生じさせない装置を得ることができる。つま
り、本発明の装置では、一次成形工程の、ノズルから流
出する溶融ガラスを駆動手段13、16により作動させて、
成形用型部材５、６の間隔を最終成型品の肉厚寸法に近
い値に正確に移動させてガラスを一次成形し、次に、該
ガラスの温度が、ガラス粘度で10⁸〜10¹¹ポアズに相当
する温度範囲にある状態で、更に成形用型部材を移動さ
せる、二次成形により、成型品のヒケを防止するのであ
る。

（実施例） 以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明
する。

第１図は本発明の実施例に用いられるプレス成形装置の
概略断面図である。第２図〜第７図は第１図に示す装置
の要部断面図であり、同装置の工程順の作動状態が示し
てある。

第１図において、１は不図示の溶融炉から溶融ガラスを
流出するノズルであり、２はこのノズルから流出したガ
ラス流体であり、３はガラス流体２の先端に生じた切断
跡である。４はノズル１の下方に設けられ、不図示の駆
動装置により開閉動作を行なうことによりガラス流体２
を切断する切断刃である。

本実施例に示すプレス成形装置は、ガラス流体２がノズ
ル１から流下する形式のものに対して構成されており、
一対の成形用型を構成する第１の型部材５と第２の型部
材６とがガラス流体２を略直角方向から挟むように互い
に対向した状態で配置してある。型部材5,6は、対向す
る夫々の面に鏡面加工が施された成形面5a,6aを有して
いる。これら型部材5,6の各成形面5a,6aにより形成され
るキャビティは、以下に示すシリンダー13,16の夫々の
ストロークにより設定することができる。

各型部材5,6の内部にはヒーター8,9が設けられている。
10,11は夫々のヒーターに接続された導線である。

第２の型部材６の外周には、ガラス切断部材としての切
断リング７が該第２の型部材６の外周に沿って摺動可能
に設けられている。

第１の型部材５は第１のスライダー14に固着され、この
第１のスライダー14は本装置全体を保持するベース19に
固設された第１のスライドシャフト18に摺動可能に保持
されている。又、第１のスライダー14はシリンダーロッ
ド16aを介して第１のシリンダー16に連結され、この第
１のシリンダー16の駆動により第１のスライダー14は第
１のスライドシャフト18の摺動方向に移動して第１の型
部材５の（第２の型部材６方向への）押圧、又は復帰動
作を行なう。

一方、第２の型部材６はアダプター12及びこれに連結さ
れたシリンダーロッド31aを介して第３のシリンダー31
に接続されている。さらに、この第３のシリンダー31は
第２のスライダー27を介してシリンダーロッド13aに連
結され、第２のシリンダー13に接続されている。さら
に、第２のスライダー27は、ベース19に固設された第２
のスライドシャフト28に摺動可能に保持されている。従
って、第２のシリンダー13の駆動により第２のスライダ
ー27は第２のスライドシャフト28の摺動方向に移動して
第２の型部材６の（第１の型部材５方向への）押圧、又
は復帰動作を行なう。

又、上記第２のスライダー27は、上述した如く第２のス
ライドシャフト28に摺動可能に保持されるとともに、ス
リーブ26を摺動可能に保持し、さらにこのスリーブ26内
にはプッシュロッド24が摺動可能に保持されている。こ
れら第２のスライダー27、スリーブ26及びプッシュロッ
ド24は第２のスライドシャフト28の摺動方向と同方向に
移動するよう構成されている。

スリーブ26の両端には、スリーブフランジ26a、26bが設
けられている。これらスリーブフランジのうち切断リン
グ７側に設けられたスリーブフランジ26bはロッド25を
介して第３のスライダー15に連結され、第３のスライダ
ー15は第１のスライドシャフト18に摺動可能に保持され
るとともに上記第２の型部材６の外周に設けられた切断
リング７と固着保持されている。

又、スリーブフランジのうち第４のシリンダー17側に設
けられたスリーブフランジ26aと第２のスライダー27と
の間には復帰用スプリング30が介在してある。

プッシュロッド24の切断リング７と反対の側には上記ス
リーブフランジ26aと当接可能なプッシュロッドフラン
ジ24aが設けられるとともにこの側がシリンダーロッド1
7aを介して第４のシリンダー17に連結され、該第４のシ
リンダー17の駆動によりプッシュロッド24がスリーブ26
内を摺動しつつ移動する。

なお、上記の各シリンダーにおいて、第３のシリンダー
31は型部材６のみを移動する第１の駆動手段に相当し、
第２のシリンダー13は型部材６及び切断部材７を同時に
移動する第２の駆動手段に相当するものである。

このような構成により、第２のシリンダー13が駆動して
当該シリンダーロッド13aを押圧方向（第１の型部材５
の方向）に作動すると、第２のスライダー27は第３のシ
リンダー31を移動するとともにアダプター12を介して第
２の型部材６を押圧方向に移動し、さらにこの第２のス
ライダー27はスリーブ26のフランジ26bを介してロッド2
5を作動し切断リング７を第２の型部材６について第１
の型部材５の方向に摺動させる。この動作においては、
第３のシリンダー31は固定状態にあり、第２の型部材６
と切断リング７の作動は一体的に行なわれ、第２の型部
材６と切断リング７との間における相対的な移動は成さ
れない。

又、第４のシリンダー17が駆動して当該シリンダーロッ
ド17aを第１の型部材５の方向に作動すると、プッシュ
ロッド24が作動し、この際プッシュロッド24のフランジ
24aがスリーブ26のフランジ26aに当接して該スリーブ26
及びこれに連結されたロッド25を介して第３のスライダ
ー15が作動せしめられ、切断リング７が第２の型部材６
の外周について第１の型部材５の方向に摺動せしめられ
る。又、第４のシリンダー17が第２の型部材５とは反対
方向に駆動されると、スリーブ26のフランジ26aと第２
のスライダー27間の復帰用スプリング30の復元力によ
り、スリーブ26は第１の型部材５とは反対方向に移動
し、これに伴ない切断リング７も同方向に復帰移動す
る。

さらに、上記のように構成されたプレス成形装置は、本
装置全体を保持するベース19の下方に設けられた複数の
上下用シリンダー32によって支持されるとともに該シリ
ンダーの駆動により上下方向に移動することが可能とさ
れている。ただし、上記切断刃４は本装置に付設された
構成となっており、本装置の上下動と共に上下移動す
る。又、ノズル１は本装置とは別の位置に設けられてい
る。従ってシリンダー32の駆動によって本装置が上下動
すると切断刃４とノズル１との間隔は相対的に変化せし
められる。

なお、上記各シリンダーにはこれらシリンダーの駆動源
としてのエアー或はオイルを供給するための配管が接続
されている。これらは、図中において各シリンダーに対
応する数字にb,cを付したものが該当する。各シリンダ
ーのうち第３のシリンダー31のみを油圧式とし、他は空
圧式としてある。これは、第３のシリンダー31が後述す
るように、他のシリンダーに比べ微妙なストローク調整
が要求されるからであり、正確な圧力制御が比較的容易
に行なえる油圧式シリンダーが好適する。これらのシリ
ンダーには不図示のコントローラーが接続され、このコ
ントローラーにより後述する各シリンダーの作動タイミ
ングに従って作動することができる。

次に、上述のように構成された本装置の動作について第
２〜７図及び第８図を用いて説明する。

第２〜７図は、本装置の各工程順における作動状態を示
す要部断面図である。第８図は、本装置における作動部
の作動タイミングを示すタイミングチャートであり、横
軸は時間Ｔを示す。これら作動タイミングは、各作動部
を接続した不図示のコントローラーにより制御すること
ができる。

第２図はプレス成形直前の状態である。このとき、切断
刃４はノズル１に接近した状態にあり、該ノズル１から
はガラス流体２が流下している。

そして、このガラス流体２の先端、即ち切断跡３が対向
する各成形面5a,6aより下方に流下した時点で、第１の
型部材５及び第２の型部材６の押圧動作を開始して被成
形部に対する１次プレスを行なう。第８図においてＴ＝
０はこの両型部材5,6の作動開始時期を示す。これら型
部材５、６の作動開始時期は双方において同時でよい
が、型部材5,6のガラス流体２に対する押圧動作終了時
期T₂は双方において同時か、多くとも±0.05sの誤差に
収めるのが好ましい。この誤差が大きいと型部材５、６
の片方のみがガラス流体２に衝突して該ガラス流体２に
横ブレが生じ好ましくない。

その後、型部材5,6は、第３図に示すように、ガラス流
体２の被成形部21を押圧したままの状態を所定時間（T₂
〜T₆）保ち、この間被成形部21の両表面に対して夫々の
成形面5a,6aによる押圧転写が行なわれる。

切断刃４の作動開始時期は、型部材5,6の作動開始時期
Ｔ＝０と同時であってよいが、この切断刃４によるガラ
ス流体２の切断終了時期T₂は型部材5,6がガラス流体２
を保持すると同時か少なくとも保持した後でなければな
らない。その後、切断刃４は元の状態に復帰せしめられ
る。第８図には、この切断刃４の復帰開始時期をT₄と
し、復帰終了時期をT₅として示してある。好ましくは、
切断刃４の作動開始時期Ｔ＝０から復帰開始時期T₄まで
に要する時間を0.3〜0.4sとする。

又、この型部材５、６の押圧動作終了時期T₂と同時かや
や遅れて上下用シリンダー32を駆動し、本装置全体を下
方に移動する。切断刃４によるガラス流体２の切断は、
本装置の下降中に終了するようにする。この切断終了時
期が装置の下降開始と同時であると、ガラス流体２の先
端が冷却されすぎると同時に先端にガラスが集中して次
のプレス成形に最適なガラス量を供給できなくなる。

切断リング７の作動開始時期T₁は、第５図に示すよう
に、少なくとも切断リング７による被成形部21の外周切
断終了(T₃)前に切断刃４によるガラス流体２の切断が終
了(T₂)した状態となるように設定する必要がある。こう
することにより、切断リング７の切断動作が完了した時
点においてガラス流体２は切断刃４により既に切り離さ
れた状態にあり、切断リング７で切取られた切断片22は
容易に第１の型部材５の外方に移動することができる。

かくして、切断リング７は第２の型部材６の外周に沿っ
て摺動しつつ被成形部21の外周を切断し、該被成形部21
の外周側面の形状を形成する。そして、この切断リング
７の切断終了(T₃)後、該切断リング７は被成形部21の外
周を保持したまま、第３のシリンダー31を作動し、第１
の型部材は固定状態で第２の型部材の押圧による２次プ
レスを行なう。１次プレスにおいては、型部材５、６の
成形面5a、6aで転写されるとともに被成形部21と型部材
５、６との温度差により該被成形部の冷却が始まる。こ
の冷却の初期段階においてガラス温度が10⁸〜10¹¹ポア
ズに相当する範囲内であれば、被成形部21はまだプレス
成形されるに十分の流動性を有しているから、この時期
において上記初期の冷却時に生じた被成形部21のヒケを
２次プレスにより吸収することができる。

その後、切断リング７は切断終了時の状態を維持し、被
成形部21の外周側面を保持したままその温度差により被
成形部21を外周から冷却し、該被成形部21の外周付近は
粘度を増してその形状が定着する。又、２次プレスによ
り被成形部21の表面が押圧されることにより、被成形部
の外周方向へもガラスが流動するが、被成形部21の外周
は切断リング７により接触保持されているから、これに
より被成形部外周にあったヒケも解消される。

なお、２次プレス後においては、冷却は初期段階におけ
るより低温度状態で行なわれるからヒケは生じにくい。

次いで、まず、第６図に示すように、第１の型部材５を
元の状態に復帰する。この作動開始時期をT₆とし、作動
終了時期をT₇とし、切断リング７を元の状態に作動する
開始時期を第１の型部材５の復帰終了時期T₇と同時かそ
の終了後とすると、切断リング７の作動開始前において
被成形部21は該切断リング７により保持された状態にあ
り、自然に落下することがない。

そして、切断リング７の復帰終了時期T₈と同時に、被成
形部即ち成形品23を取出す。これは、周知の吸着ハンド
等を用いて行なうことができる。この取出し作業の終了
後、第２の型部材６を元の状態に復帰せしめる。第８図
には、この第２の型部材６の復帰開始時期をT₉とし、復
帰終了時期をT₁₀としてある。そして、この復帰終了時
期T₁₀と同時かそれより後に装置全体を元のプレス成形
位置に復帰せしめる。これより速く装置全体を上方へ移
動すると、切断後も引続き略一定速度で流下するガラス
流体２が型部材６に接触してしまう。

以上のようなプレス成形方法では、上述したようにヒケ
のない成形品が得られる。

又、成形用型5,6によるプレス成形は、ガラス流体２の
先端即ち切断跡３を除いた部分に対して行なわれるた
め、得られた成形品23にシャーマーク等の表面欠陥が生
じない。

さらに、切断刃４によるガラス流体２の切断と同時に装
置全体が下方に移動せしめられノズル１と切断刃４との
間隔があけられて流下するガラス流体２が切断刃４に接
触することがないように構成されているから、次のプレ
ス成形には良好な中太りのガラス流体２となって供給さ
れる。従って、次のプレス成形に十分なガラス容量が確
保され、先細りのガラス流体にみられるような冷却に伴
なう成形に使用するガラス流体上下の温度の不均一が生
じにくい。又、流下するガラス流体２が切断刃４に接触
して不均一に冷却され、部分的に固化すると成形不可能
となるが、本実施例にあってはこのような不都合も生じ
ない。

又、成形用型5,6により形成されるキャビティは、各シ
リンダー13,16のストロークにより設定することができ
る。即ち、設定されたシリンダー13,16のストロークに
よって、押圧終了時期T₂における成形用型5,6の成形面
間隔が決まる。成形品23の重量はこの成形面間隔により
決定されるものであるから、シリンダー13,16のストロ
ークを製造すべき成形品23の重量に応じて設定すること
により常に所定の重量を有する成形品が得られる。ただ
し、上記シリンダーのストロークは２次プレスにおける
収縮分だけ大きく取っておく必要がある。又、成形品23
の表面形状及び性状は各成形部材5,6の夫々の成形面5a,
6aにより決まる。さらに、成形品23の外周形状は切断リ
ング７の内周形状により決まり、該切断リング７の切断
動作と同時に成形品の外周が形成される。

次に、上述のようなプレス成形法を用いた具体的実施例
について第１図〜第８図を参照しながら説明する。

通常カメラレンズ等に使用される光学ガラスSF8（Tg＝4
43℃、比重4.22）を用いて、外径20mm、肉厚3.0mm、ガ
ラス容量0.924cc、重量3.98gの平板状の光学素子の成形
を非酸化雰囲気中で行なった。

型部材5,6は炭化タングステンから形成し、夫々の成形
面5a,6aは光学鏡面に研磨してある。この型部材5,6の型
温が510℃（SF8の粘度で約10⁹ポアズに相当する）とな
るようヒーター8,9で加熱する。又、第１のシリンダー1
6,第２のシリンダー13のストロークを調整し、所望重量
のガラスが得られるようにしてある。

まず、不図示の溶融炉で溶融したガラスをガラス流体２
の粘度が約10^4.6ポアズ（815°±５℃）となるように調
整し、ノズル１より流出させた。次に、第２図及び第３
図に示すように、ガラス流体２の先端の切断跡３が型部
材5,6の各成形面5a,6aより下方に流下した時点でシリン
ダー13,16を作動させ１次プレスを行ない、これと同時
に切断刃４も作動させた。このシリンダー13,16の作動
圧力は夫々150kg、300kgであり、作動速度は双方とも20
0mm/sとしてある。

そして、第３図に示すように、型部材5,6のガラス流体
２に対する押圧動作が開始された後、切断リング７を作
動させる。なお、この切断リング７は炭化タングステン
より形成され、予め型部材5,6の押圧動作が完了した時
点から切断リング７による切断が完了するまでの時間を
0.2sとなるよう不図示のコントローラーで各シリンダー
の作動タイミングを調整しておく。この切断リング７を
駆動する第４のシリンダー17の作動圧力は100kgであ
り、作動速度は200mm/sとしてある。又、第５図に示す
ように、切断リング７による切断動作が完了した時点で
は、切断刃４によるガラス流２の切断も完了する。同図
に示すように、切断リング７の切断動作により、被成形
部21の外周形状が形成されると同時にこの被成形部21と
切断片22とが分離される。

さらに、切断部材７を被成形部21の外周に接触保持した
まま第３のシリンダー31を作動し、第２の型部材６のみ
を被成形部21に対し押圧して２次プレスを行なう。この
ときの第３のシリンダー31の作動圧力は120kgとしてあ
る。この２次のプレスにより、１次成形において被成形
部21の表面付近及び外周に生じたヒケが解消される。こ
の２次プレスにおける第３のシリンダー31の作動は被成
形部21のガラス粘度が10⁸〜10¹¹ポアズに相当する温度
の範囲内で行なうのが好ましい。即ち、本実施例におい
ては、１次プレスにおいて約10^4.6ポアズに相当する温
度のガラス素材に対して成形面5a、6aによる成形を行な
い、２次プレスにおいて10⁸〜10¹¹ポアズに相当する温
度のガラス素材についてヒケを吸収するための押圧を行
なうようにしている。

次に、シリンダー16,13、31に圧力を加えたまま、成形
品23の温度と型部材5,6の温度（400℃）とが480℃（ガ
ラス粘度で約10^9.5ポアズ）になるまで保持し、その後
シリンンダー31の圧力を０として、成形品23及び型部材
５、６が370℃になるまで保持した。しかる後、第６図
に示すように、第１のシリンダー16のみを作動させ、第
１の型部材５を成形品23から引き離した。この時、成形
品23は切断リング７に保持された状態を保ち勝手に落下
しない。次いで、第４のシリンダー17を作動させて切断
リング７を引き戻すと同時に、不図示のハンドリング装
置により成形品23を取り出し、第１のシリンダー13を作
動させて第１の型部材６を元の位置に戻す。そして、切
断片22を不図示の切断片排除装置により取り除く。

かくして、この実施例により得られた成形品23は、所望
成形品に対して外径精度で±0.005mm、中心肉厚で±0.0
1mm、重量で0.03g（±0.4％）以内のバラツキに収ま
り、シャーマークはもとより有害な表面欠陥も生ぜず、
又ヒケもなく、両平面の面精度はニュウトンリング±２
本以内に収まっていた。ちなみに、同じ方法で第３シリ
ンダーを作用させなかった時、ヒケは平面中央で約30μ
ｍの凹部を生じた。

第９図は、本実施例における第１の型部材5,第２の型部
材６及び被成形材料であるガラスの温度の時間的変化を
示すグラフである。なお、この説明にあたり、第８図の
時間Ｔが用いてある。

当初（第８図においてＴ＝０）、第１及び第２の型部材
5,6は、ガラス粘度で約10⁹ポアズに相当する510℃に調
整された。又、第２図に示すノズル１から流化するガラ
ス流体２の粘度は約10^4.6ポアズ（815°±５℃）となる
ように調整された。

上記型部材5,6の押圧動作終了時期T2から復帰動作開始
時期T₆までの成形期間において、被成形部21のガラス
は、型部材5,6の温度差により急激に冷却され、粘度は1
0^4.6ポアズから10^14.5ポアズ以上となる。本実施例にお
いては、型部材5,6は押圧終了時まで、図示のように、5
10℃から370℃になるよう夫々ヒーター8,9によりコント
ロールされ、この時成形品23のガラス温度はこの型部材
5,6と略同温となる。

（発明の効果） 本発明は、以上詳述したようになり、溶融ガラスを直
接、成形用型部材に挟んで加圧成形してレンズなどの光
学素子を成形する場合、一次成形工程の、ノズルから流
出する溶融ガラスを駆動手段13、16により作動させて、
成形用型部材５、６の間隔を最終成型品の肉厚寸法に近
い値に正確に移動させてガラスを一次成形し、次に、該
ガラスの温度が、ガラス粘度で10⁸〜10¹¹ポアズに相当
する温度範囲にある状態で、更に成形用型部材を移動さ
せる、二次成形により、成型品のヒケを防止することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図、は本発明の実施例を示すプレス成形装置の概略
的断面図である。 第２図〜第７図は、第１図に示す装置の要部断面図であ
り、同装置の工程順の作動状態が示してある。 第８図は、第１図に示すプレス成形装置の各作動部のタ
イミングチャートを示す図である。 第９図は、本発明の実施例における型部材及び被成形材
料であるガラスの温度の時間的変化を示すグラフであ
る。 １…ノズル ２…ガラス流体 ３…切断跡 ４…切断刃 ５…第１の型部材 ６…第２の型部材 ７…切断部材 7a…切断部材の先端部 21…被成形部 22…切断片 23…成形品 13…第２のシリンダー 16…第１のシイリンダー 17…第４のシリンダー 31…第３のシリンダー

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】溶融ガラスを流出するノズルからの前記溶
   融ガラスを受けてガラス成形品を成形する装置におい
   て、 前記ノズルから流出するガラスを挟む少なくとも一対の
   成形用型部材と、 流出ガラスを切断する部材と、 前記溶融ガラスを一次成形するために前記流出するガラ
   スを挟んで前記成形用型部材を所定間隔に駆動する一次
   成型用の駆動手段と、 前記成形用型部材に挟まれたガラス部分を切断する切断
   刃と、 前記成形用型部材に挟まれたガラスを二次成形するため
   に前記成形用型部材の所定距離を狭くする二次成形用の
   駆動手段と、 を有し、 前記二次成形用駆動手段は、前記成形用型部材に挟まれ
   たガラスの温度が、ガラス粘度で10⁸〜10¹¹ポアズに相
   当する温度範囲において、作動するようにしたことを特
   徴とする光学素子の成形装置。