JPH07229431A - 内燃機関の圧縮比制御装置 - Google Patents
内燃機関の圧縮比制御装置Info
- Publication number
- JPH07229431A JPH07229431A JP2264294A JP2264294A JPH07229431A JP H07229431 A JPH07229431 A JP H07229431A JP 2264294 A JP2264294 A JP 2264294A JP 2264294 A JP2264294 A JP 2264294A JP H07229431 A JPH07229431 A JP H07229431A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- combustion chamber
- chamber
- sleeve
- compression ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃料消費率を向上しつつノッキングの発生を
確実に阻止する。 【構成】 ハウジング８内に摺動可能に配置されたピス
トン１０と、ピストン１０内に摺動可能に配置されたス
リーブ１５とを具備する。ピストン１０内には絞り１７
を介して燃焼室４内に連結されたガス室１６が形成され
る。オイルポンプ２８から吐出された作動油は油通路２
２，２６を介して油圧室２３に供給され、次いで絞り２
４を介してオイルタンク２５に返戻される。ガス室１６
内の圧力が高くなるとスリーブ１５が上昇し、それに追
従してピストン１０が上昇する。
確実に阻止する。 【構成】 ハウジング８内に摺動可能に配置されたピス
トン１０と、ピストン１０内に摺動可能に配置されたス
リーブ１５とを具備する。ピストン１０内には絞り１７
を介して燃焼室４内に連結されたガス室１６が形成され
る。オイルポンプ２８から吐出された作動油は油通路２
２，２６を介して油圧室２３に供給され、次いで絞り２
４を介してオイルタンク２５に返戻される。ガス室１６
内の圧力が高くなるとスリーブ１５が上昇し、それに追
従してピストン１０が上昇する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧縮比制御装置に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関においては圧縮比を高くするほ
ど燃料消費率が向上するが圧縮比を高くすると高負荷運
転時にノッキングが発生する。従って燃料消費率を向上
しつつノッキングの発生を阻止するためには機関負荷が
高くなるほど圧縮比を低下させることが好ましい。そこ
でシリンダヘッド内に燃焼室の容積を変化させうる圧縮
比制御用ピストンを摺動可能に挿入すると共にこのピス
トンの位置を制御カムにより制御し、この制御カムを機
関回転数、吸気管負圧或いはスロットル弁開度等に基い
て制御することにより高負荷運転時に圧縮比を低下させ
るようにした内燃機関が公知である（特開昭６０−１２
８９４５号公報参照）。
ど燃料消費率が向上するが圧縮比を高くすると高負荷運
転時にノッキングが発生する。従って燃料消費率を向上
しつつノッキングの発生を阻止するためには機関負荷が
高くなるほど圧縮比を低下させることが好ましい。そこ
でシリンダヘッド内に燃焼室の容積を変化させうる圧縮
比制御用ピストンを摺動可能に挿入すると共にこのピス
トンの位置を制御カムにより制御し、この制御カムを機
関回転数、吸気管負圧或いはスロットル弁開度等に基い
て制御することにより高負荷運転時に圧縮比を低下させ
るようにした内燃機関が公知である（特開昭６０−１２
８９４５号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで正確にいうと
ノッキングは圧縮開始時における燃焼室内のガス圧が高
くなるほど発生しやすくなり、燃焼圧が高くなるほど発
生しやすくなる。即ち、ノッキングが発生するか否かは
燃焼室内の実際のガス圧の平均値に依存している。この
場合、一般に機関負荷が高くなれば燃焼室内のガス圧の
平均値が高くなり、機関回転数、吸気管負圧或いはスロ
ットル弁開度等の運転パラメータが定まれば機関負荷が
定まるのでこれら運転パラメータに基いて圧縮比を制御
すればノッキングの発生を阻止しうるようにみえる。
ノッキングは圧縮開始時における燃焼室内のガス圧が高
くなるほど発生しやすくなり、燃焼圧が高くなるほど発
生しやすくなる。即ち、ノッキングが発生するか否かは
燃焼室内の実際のガス圧の平均値に依存している。この
場合、一般に機関負荷が高くなれば燃焼室内のガス圧の
平均値が高くなり、機関回転数、吸気管負圧或いはスロ
ットル弁開度等の運転パラメータが定まれば機関負荷が
定まるのでこれら運転パラメータに基いて圧縮比を制御
すればノッキングの発生を阻止しうるようにみえる。
【０００４】しかしながら実際の燃焼圧、従って燃焼室
内の実際のガス圧の平均値はスロットル弁開度等の運転
パラメータが定まったとしても必ずしもこれら運転パラ
メータにより定まる一定値とはならず、特に多気筒内燃
機関においては気筒毎に燃焼圧、従って燃焼室内の実際
のガス圧の平均値が異なるのが一般的である。従って上
述の内燃機関におけるようにスロットル弁開度等の運転
パラメータに基いて圧縮比を制御しても圧縮比を燃焼室
内の実際のガス圧の平均値に応じた最適の圧縮比に常時
制御しえないという問題がある。
内の実際のガス圧の平均値はスロットル弁開度等の運転
パラメータが定まったとしても必ずしもこれら運転パラ
メータにより定まる一定値とはならず、特に多気筒内燃
機関においては気筒毎に燃焼圧、従って燃焼室内の実際
のガス圧の平均値が異なるのが一般的である。従って上
述の内燃機関におけるようにスロットル弁開度等の運転
パラメータに基いて圧縮比を制御しても圧縮比を燃焼室
内の実際のガス圧の平均値に応じた最適の圧縮比に常時
制御しえないという問題がある。
【０００５】更に上述の内燃機関におけるようにスロッ
トル弁開度等の運転パラメータに基いて制御するように
した場合には運転パラメータを検出するためのセンサが
必要であるばかりでなく、これらセンサからの信号を処
理するための電子制御装置が必要となるために圧縮比制
御装置全体の構造が複雑になってしまうという問題があ
る。
トル弁開度等の運転パラメータに基いて制御するように
した場合には運転パラメータを検出するためのセンサが
必要であるばかりでなく、これらセンサからの信号を処
理するための電子制御装置が必要となるために圧縮比制
御装置全体の構造が複雑になってしまうという問題があ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、シリンダヘッド内に摺動可能に挿
入されたピストンを具備すると共にピストンの頂面を燃
焼室内に露呈させ、ピストンの背後に燃焼室内のガス圧
を導びいて燃焼室内のガス圧の平均値が高くなるにつれ
てピストンを燃焼室から離れる方向に後退させるピスト
ン駆動手段を具備している。
めに本発明によれば、シリンダヘッド内に摺動可能に挿
入されたピストンを具備すると共にピストンの頂面を燃
焼室内に露呈させ、ピストンの背後に燃焼室内のガス圧
を導びいて燃焼室内のガス圧の平均値が高くなるにつれ
てピストンを燃焼室から離れる方向に後退させるピスト
ン駆動手段を具備している。
【０００７】更に本発明によれば上記問題点を解決する
ために、ピストン駆動手段は、ピストン内に形成されか
つ絞りを介して燃焼室内に連結されたガス室と、ピスト
ンの背後に形成されかつピストンに対して燃焼室に向か
う押圧力を与える油圧室と、ガス室内に発生するガス圧
の平均値に応動してガス圧の平均値が高くなるにつれて
燃焼室から離れる方向に移動するスリーブとを具備し、
スリーブの移動に追従してピストンが移動するようにス
リーブによって油圧室内への供給油圧が制御せしめられ
る。
ために、ピストン駆動手段は、ピストン内に形成されか
つ絞りを介して燃焼室内に連結されたガス室と、ピスト
ンの背後に形成されかつピストンに対して燃焼室に向か
う押圧力を与える油圧室と、ガス室内に発生するガス圧
の平均値に応動してガス圧の平均値が高くなるにつれて
燃焼室から離れる方向に移動するスリーブとを具備し、
スリーブの移動に追従してピストンが移動するようにス
リーブによって油圧室内への供給油圧が制御せしめられ
る。
【０００８】
【作用】第１番目の発明では、ピストンの背後に燃焼室
内の実際のガス圧が導びかれ、燃焼室内の実際のガス圧
の平均値が高くなるにつれてピストンが燃焼室から離れ
る方向に後退せしめられ、それによって圧縮比が低下せ
しめられる。第２番目の発明では、燃焼室内の実際のガ
ス圧の平均値が高くなるにつれてスリーブが燃焼室から
離れる方向に移動せしめられ、ピストンがこのスリーブ
に追従して移動せしめられるのでピストンも燃焼室内の
実際のガス圧の平均値が高くなるにつれて燃焼室から離
れる方向に後退せしめられる。
内の実際のガス圧が導びかれ、燃焼室内の実際のガス圧
の平均値が高くなるにつれてピストンが燃焼室から離れ
る方向に後退せしめられ、それによって圧縮比が低下せ
しめられる。第２番目の発明では、燃焼室内の実際のガ
ス圧の平均値が高くなるにつれてスリーブが燃焼室から
離れる方向に移動せしめられ、ピストンがこのスリーブ
に追従して移動せしめられるのでピストンも燃焼室内の
実際のガス圧の平均値が高くなるにつれて燃焼室から離
れる方向に後退せしめられる。
【０００９】
【実施例】図１を参照すると、１はシリンダブロック、
２はシリンダブロック１内で往復動するピストン、３は
シリンダヘッド、４は燃焼室、５は点火栓、６は吸気弁
又は排気弁、７は圧縮比制御装置を夫々示し、圧縮比制
御装置７はシリンダヘッド３内に嵌着固定されたハウジ
ング８を具備する。ハウジング８は燃焼室４内に開口す
る円筒孔９を有し、この円筒孔９内に圧縮比制御用ピス
トン１０が摺動可能に挿入される。図１からわかるよう
にピストン１０の頂面１１は燃焼室４内に露呈してい
る。
２はシリンダブロック１内で往復動するピストン、３は
シリンダヘッド、４は燃焼室、５は点火栓、６は吸気弁
又は排気弁、７は圧縮比制御装置を夫々示し、圧縮比制
御装置７はシリンダヘッド３内に嵌着固定されたハウジ
ング８を具備する。ハウジング８は燃焼室４内に開口す
る円筒孔９を有し、この円筒孔９内に圧縮比制御用ピス
トン１０が摺動可能に挿入される。図１からわかるよう
にピストン１０の頂面１１は燃焼室４内に露呈してい
る。
【００１０】ピストン１０内にはピストン１０の背面１
２から頂面１１に向けて延びる円筒孔１３が形成され、
ピストン１０上方にハウジング８内には円筒孔１３と整
列して円筒孔１４が形成される。これら円筒孔１３，１
４内には各円筒孔１３，１４内まで延びる円筒状のスリ
ーブ１５が摺動可能に挿入される。ピストン１０内には
スリーブ１５の端面により画定されたガス室１６が形成
され、このガス室１６はピストン１０上に形成された絞
り１７を介して燃焼室４内に連結される。一方、円筒孔
１４の外端部には端板１８が固定され、端板１８とスリ
ーブ１５の端面間には例えば圧縮ばねからなる弾性部材
１９が挿入される。従ってスリーブ１５はこの弾性部材
１９の弾撥力によって常時ガス室１６に向けて付勢され
る。
２から頂面１１に向けて延びる円筒孔１３が形成され、
ピストン１０上方にハウジング８内には円筒孔１３と整
列して円筒孔１４が形成される。これら円筒孔１３，１
４内には各円筒孔１３，１４内まで延びる円筒状のスリ
ーブ１５が摺動可能に挿入される。ピストン１０内には
スリーブ１５の端面により画定されたガス室１６が形成
され、このガス室１６はピストン１０上に形成された絞
り１７を介して燃焼室４内に連結される。一方、円筒孔
１４の外端部には端板１８が固定され、端板１８とスリ
ーブ１５の端面間には例えば圧縮ばねからなる弾性部材
１９が挿入される。従ってスリーブ１５はこの弾性部材
１９の弾撥力によって常時ガス室１６に向けて付勢され
る。
【００１１】ピストン１１の円筒孔１３の内周面と対面
するスリーブ１５の外周面上にはスリーブ１５の外周面
に沿って延びる環状溝２０が形成され、ハウジング８の
円筒孔１４の内周面と対面するスリーブ１５の外周面上
にはスリーブ１５の外周面に沿って延びる環状溝２１が
形成される。図１からわかるように環状溝２１は環状溝
２０よりも巾広であり、これら環状溝２０，２１はスリ
ーブ１５内に形成された油通路２２を介して互いに連通
せしめられる。
するスリーブ１５の外周面上にはスリーブ１５の外周面
に沿って延びる環状溝２０が形成され、ハウジング８の
円筒孔１４の内周面と対面するスリーブ１５の外周面上
にはスリーブ１５の外周面に沿って延びる環状溝２１が
形成される。図１からわかるように環状溝２１は環状溝
２０よりも巾広であり、これら環状溝２０，２１はスリ
ーブ１５内に形成された油通路２２を介して互いに連通
せしめられる。
【００１２】ケーシング８内にはピストン１０の背面１
２によって画定された環状の油圧室２３が形成され、こ
の油圧室２３は絞り２４を介してオイルタンク２５に連
結される。ピストン１０内には一方では油圧室２３内に
開口し、他方では環状溝２０と連通可能なように円筒孔
１３の内周面に開口する油通路２６が形成される。一
方、ケーシング８内には環状溝２１に常時連通する油流
入ポート２７が形成され、オイルポンプ２８の吐出口は
オイルポンプ２８から油流入ポート２７に向けてのみ流
通可能な逆止弁２９を介して油流入ポート２７に連結さ
れる。
２によって画定された環状の油圧室２３が形成され、こ
の油圧室２３は絞り２４を介してオイルタンク２５に連
結される。ピストン１０内には一方では油圧室２３内に
開口し、他方では環状溝２０と連通可能なように円筒孔
１３の内周面に開口する油通路２６が形成される。一
方、ケーシング８内には環状溝２１に常時連通する油流
入ポート２７が形成され、オイルポンプ２８の吐出口は
オイルポンプ２８から油流入ポート２７に向けてのみ流
通可能な逆止弁２９を介して油流入ポート２７に連結さ
れる。
【００１３】オイルポンプ２８から吐出されたオイルは
逆止弁２９、油流入ポート２７、環状溝２１および油通
路２２を介して環状溝２０に供給される。環状溝２０内
に供給されたオイルは環状溝２０と油通路２６が連通し
ていると油通路２６を介して油圧室２３内に流入する。
油圧室２３内はオイルで満たされており、油圧室２３内
のオイルは絞り２４を介してオイルタンク２５に返戻さ
れる。
逆止弁２９、油流入ポート２７、環状溝２１および油通
路２２を介して環状溝２０に供給される。環状溝２０内
に供給されたオイルは環状溝２０と油通路２６が連通し
ていると油通路２６を介して油圧室２３内に流入する。
油圧室２３内はオイルで満たされており、油圧室２３内
のオイルは絞り２４を介してオイルタンク２５に返戻さ
れる。
【００１４】燃焼室４内のガス圧は絞り１７を介して油
圧室１６に伝わる。燃焼室４内の圧力は吸気行程、圧縮
行程、爆発行程および膨張行程においてかなり変動する
が絞り１７の絞り作用によってガス室１６内の圧力は燃
焼室４内のガス圧のほぼ平均値に維持される。スリーブ
１５はガス室１６内の圧力に応動し、ガス室１６内の圧
力が高くなるほど弾性部材１９の弾発力に抗して上昇す
る。即ち、スリーブ１５は燃焼室４内のガス圧の平均値
が高くなるほど燃焼室４から離れる方向に移動する。
圧室１６に伝わる。燃焼室４内の圧力は吸気行程、圧縮
行程、爆発行程および膨張行程においてかなり変動する
が絞り１７の絞り作用によってガス室１６内の圧力は燃
焼室４内のガス圧のほぼ平均値に維持される。スリーブ
１５はガス室１６内の圧力に応動し、ガス室１６内の圧
力が高くなるほど弾性部材１９の弾発力に抗して上昇す
る。即ち、スリーブ１５は燃焼室４内のガス圧の平均値
が高くなるほど燃焼室４から離れる方向に移動する。
【００１５】一方、燃焼室４内のガス圧によりピストン
１０に付与される上向きの力が油圧室２３内のオイル圧
によりピストン１０に付与される下向きの力よりも強く
なるとピストン１０が上昇するために環状溝２０が油通
路２１に連通し、或いは環状溝２０と油通路２１との連
通面積が増大し、斯くして油圧室２３内のオイル圧が上
昇する。油圧室２３内のオイル圧が上昇して油圧室２３
内のオイル圧によりピストン１０に付与される下向きの
力が燃焼室４内のガス圧によりピストン１０に付与され
る上向きの力よりも強くなると今度はピストン１０が下
降するために環状溝２０と油通路２１との連通が断た
れ、或いは環状溝２０と連通路２１との連通面積が減少
し、斯くして油圧室２３内のオイル圧が低下する。斯く
してピストン１０はスリーブ１５に対してほぼ図１に示
される位置に保持されることになる。従ってスリーブ１
５が移動するとそれに追従してピストン１０が移動する
ことになる。
１０に付与される上向きの力が油圧室２３内のオイル圧
によりピストン１０に付与される下向きの力よりも強く
なるとピストン１０が上昇するために環状溝２０が油通
路２１に連通し、或いは環状溝２０と油通路２１との連
通面積が増大し、斯くして油圧室２３内のオイル圧が上
昇する。油圧室２３内のオイル圧が上昇して油圧室２３
内のオイル圧によりピストン１０に付与される下向きの
力が燃焼室４内のガス圧によりピストン１０に付与され
る上向きの力よりも強くなると今度はピストン１０が下
降するために環状溝２０と油通路２１との連通が断た
れ、或いは環状溝２０と連通路２１との連通面積が減少
し、斯くして油圧室２３内のオイル圧が低下する。斯く
してピストン１０はスリーブ１５に対してほぼ図１に示
される位置に保持されることになる。従ってスリーブ１
５が移動するとそれに追従してピストン１０が移動する
ことになる。
【００１６】ところで前述したようにスリーブ１５は燃
焼室４内のガス圧の平均値が高くなると燃焼室４から離
れる方向に移動するのでピストン１０も燃焼室４内のガ
ス圧の平均値が高くなると燃焼室４から離れる方向に後
退することになる。従って実際に機関負荷が高くなるほ
どピストン１０が燃焼室４から離れる方向に移動して燃
焼室４の容積が増大せしめられ、斯くして実際に機関負
荷が高くなるほど圧縮比が減少せしめられることにな
る。
焼室４内のガス圧の平均値が高くなると燃焼室４から離
れる方向に移動するのでピストン１０も燃焼室４内のガ
ス圧の平均値が高くなると燃焼室４から離れる方向に後
退することになる。従って実際に機関負荷が高くなるほ
どピストン１０が燃焼室４から離れる方向に移動して燃
焼室４の容積が増大せしめられ、斯くして実際に機関負
荷が高くなるほど圧縮比が減少せしめられることにな
る。
【００１７】
【発明の効果】燃料消費率を向上しつつ確実にノッキン
グの発生を阻止することができる。
グの発生を阻止することができる。
【図１】内燃機関の側面断面図である。
１０…ピストン １５…スリーブ １６…ガス室 １７…絞り ２２，２６…油通路 ２３…油圧室
Claims (2)
- 【請求項１】 シリンダヘッド内に摺動可能に挿入され
たピストンを具備すると共に該ピストンの頂面を燃焼室
内に露呈させ、ピストンの背後に燃焼室内のガス圧を導
びいて燃焼室内のガス圧の平均値が高くなるにつれて該
ピストンを燃焼室から離れる方向に後退させるピストン
駆動手段を具備した内燃機関の圧縮比制御装置。 - 【請求項２】 上記ピストン駆動手段は、ピストン内に
形成されかつ絞りを介して燃焼室内に連結されたガス室
と、ピストンの背後に形成されかつピストンに対して燃
焼室に向かう押圧力を与える油圧室と、該ガス室内に発
生するガス圧の平均値に応動して該ガス圧の平均値が高
くなるにつれて燃焼室から離れる方向に移動するスリー
ブとを具備し、該スリーブの移動に追従してピストンが
移動するように該スリーブによって該油圧室内への供給
油圧が制御される内燃機関の圧縮比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2264294A JPH07229431A (ja) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | 内燃機関の圧縮比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2264294A JPH07229431A (ja) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | 内燃機関の圧縮比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07229431A true JPH07229431A (ja) | 1995-08-29 |
Family
ID=12088507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2264294A Pending JPH07229431A (ja) | 1994-02-21 | 1994-02-21 | 内燃機関の圧縮比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07229431A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1431559A2 (en) | 2002-12-16 | 2004-06-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Intake-air control system for engine |
| WO2011030471A1 (ja) | 2009-09-11 | 2011-03-17 | トヨタ自動車株式会社 | 燃焼圧力制御装置 |
| WO2014046059A1 (ja) * | 2012-09-21 | 2014-03-27 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置及び方法 |
| CN114810368A (zh) * | 2022-05-10 | 2022-07-29 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种压缩比可变结构、压缩比可变控制方法及发动机 |
-
1994
- 1994-02-21 JP JP2264294A patent/JPH07229431A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1431559A2 (en) | 2002-12-16 | 2004-06-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Intake-air control system for engine |
| US7100547B2 (en) | 2002-12-16 | 2006-09-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Intake-air control system for engine |
| WO2011030471A1 (ja) | 2009-09-11 | 2011-03-17 | トヨタ自動車株式会社 | 燃焼圧力制御装置 |
| WO2014046059A1 (ja) * | 2012-09-21 | 2014-03-27 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置及び方法 |
| JP2014062498A (ja) * | 2012-09-21 | 2014-04-10 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| CN104603427A (zh) * | 2012-09-21 | 2015-05-06 | 日立汽车系统株式会社 | 内燃机的控制装置及方法 |
| CN114810368A (zh) * | 2022-05-10 | 2022-07-29 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种压缩比可变结构、压缩比可变控制方法及发动机 |
| CN114810368B (zh) * | 2022-05-10 | 2023-03-21 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种压缩比可变结构、压缩比可变控制方法及发动机 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4111165A (en) | Valve operating mechanism of internal combustion engine | |
| US6892683B2 (en) | Electrohydraulic valve controller | |
| JP2001050411A (ja) | リリーフ弁装置 | |
| JP2007247628A (ja) | 内燃機関の排気弁制御装置 | |
| US4114643A (en) | Valve operating mechanism of internal combustion engine | |
| JPH0742644A (ja) | 電磁弁 | |
| JPH07229431A (ja) | 内燃機関の圧縮比制御装置 | |
| CA2223770A1 (en) | Valve assembly using pressurized medium for controlling operating conditions of a two-stroke engine | |
| JP4043136B2 (ja) | 油圧式排気弁駆動装置 | |
| JP4953250B2 (ja) | 吸排気弁駆動装置 | |
| CN107690509A (zh) | 用于发动机阀的气动促动器 | |
| JP2005517118A (ja) | 内燃機関に用いられる燃料噴射装置 | |
| JP3366495B2 (ja) | 流体噴射装置 | |
| JP3908397B2 (ja) | 内燃エンジンのエンジンブレーキ装置 | |
| US4616607A (en) | Valve driving device for internal combustion engine | |
| JPH04303141A (ja) | 内燃エンジンの制御装置 | |
| KR100319120B1 (ko) | 엔진보조브레이크장치 | |
| JPH0754662A (ja) | 一体型空気圧縮機構 | |
| KR100213545B1 (ko) | 자동차용연료압축비가변엔진 | |
| JPH09264231A (ja) | 内燃機関用燃料噴射ノズルの噴孔位置制御装置 | |
| JP3443514B2 (ja) | エンジンブレーキ装置の排気弁操作用アクチュエータ | |
| JP2563796Y2 (ja) | 内燃機関用油圧動弁装置 | |
| JPS6238835A (ja) | 内燃機関における圧縮比可変装置 | |
| JPH11236809A (ja) | 可変動弁装置 | |
| JP3796793B2 (ja) | 燃料噴射ポンプのタイマ装置 |