JPH07197902A - ベローズ形アキュムレータ - Google Patents
ベローズ形アキュムレータInfo
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- JPH07197902A JPH07197902A JP5348958A JP34895893A JPH07197902A JP H07197902 A JPH07197902 A JP H07197902A JP 5348958 A JP5348958 A JP 5348958A JP 34895893 A JP34895893 A JP 34895893A JP H07197902 A JPH07197902 A JP H07197902A
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- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B1/00—Installations or systems with accumulators; Supply reservoir or sump assemblies
- F15B1/02—Installations or systems with accumulators
- F15B1/04—Accumulators
- F15B1/08—Accumulators using a gas cushion; Gas charging devices; Indicators or floats therefor
- F15B1/10—Accumulators using a gas cushion; Gas charging devices; Indicators or floats therefor with flexible separating means
- F15B1/103—Accumulators using a gas cushion; Gas charging devices; Indicators or floats therefor with flexible separating means the separating means being bellows
-
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- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2201/00—Accumulators
- F15B2201/20—Accumulator cushioning means
- F15B2201/205—Accumulator cushioning means using gas
-
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- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- F15B2201/30—Accumulator separating means
- F15B2201/315—Accumulator separating means having flexible separating means
- F15B2201/3153—Accumulator separating means having flexible separating means the flexible separating means being bellows
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- F15B2201/00—Accumulators
- F15B2201/40—Constructional details of accumulators not otherwise provided for
- F15B2201/41—Liquid ports
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 シェル１の内部空間１０をベローズ７を備え
た可動部６により圧力導入ポート３に連通する第一室１
１とガス１３および液体１４を封入する第二室１２とに
仕切ってなるベローズ形アキュムレータに、優れた脈動
吸収性能を発揮させる。 【構成】 ガス１３に、オストワルド係数の小さなヘリ
ウムガスまたは窒素ガスを使用するとともに、液体１４
に、粘度の大きな油圧サスペンション油を使用すること
にした。
た可動部６により圧力導入ポート３に連通する第一室１
１とガス１３および液体１４を封入する第二室１２とに
仕切ってなるベローズ形アキュムレータに、優れた脈動
吸収性能を発揮させる。 【構成】 ガス１３に、オストワルド係数の小さなヘリ
ウムガスまたは窒素ガスを使用するとともに、液体１４
に、粘度の大きな油圧サスペンション油を使用すること
にした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ベローズ形アキュムレ
ータに関するものである。
ータに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の油圧システムの高圧化に
伴い、高圧の油圧源として小型のプランジャポンプが開
発され、既に一部の車両で実用化されている。車載用の
プランジャポンプの実用化に当たっては、吐出脈動を吸
収して騒音または振動の発生を低減するために、アキュ
ムレータの設置が不可欠である。この種の用途に使用さ
れるアキュムレータのタイプとしては、耐ガス透過性に
優れたベローズ形アキュムレータが選定されているが、
この種のアキュムレータの設計諸元と脈動吸収性能との
関係は未だに十分に解明されていない。
伴い、高圧の油圧源として小型のプランジャポンプが開
発され、既に一部の車両で実用化されている。車載用の
プランジャポンプの実用化に当たっては、吐出脈動を吸
収して騒音または振動の発生を低減するために、アキュ
ムレータの設置が不可欠である。この種の用途に使用さ
れるアキュムレータのタイプとしては、耐ガス透過性に
優れたベローズ形アキュムレータが選定されているが、
この種のアキュムレータの設計諸元と脈動吸収性能との
関係は未だに十分に解明されていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ベロ
ーズ形アキュムレータの第二室に封入されるガスおよび
液体の組み合わせと脈動吸収性能との関係を明らかに
し、設計的指針を見出すことにある。
ーズ形アキュムレータの第二室に封入されるガスおよび
液体の組み合わせと脈動吸収性能との関係を明らかに
し、設計的指針を見出すことにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】結論から言うと、シェル
の内部空間をベローズを備えた可動部により圧力導入ポ
ートに連通する第一室とガスおよび液体を封入する第二
室とに仕切ってなるベローズ形アキュムレータにおい
て、ガスには、オストワルド係数の小さなヘリウムガス
または窒素ガスを使用するのが好ましく、またこれとの
組み合わせにおいて、液体には、粘度の大きな油圧サス
ペンション油を使用するのが望ましい。以下にその理由
を説明する。
の内部空間をベローズを備えた可動部により圧力導入ポ
ートに連通する第一室とガスおよび液体を封入する第二
室とに仕切ってなるベローズ形アキュムレータにおい
て、ガスには、オストワルド係数の小さなヘリウムガス
または窒素ガスを使用するのが好ましく、またこれとの
組み合わせにおいて、液体には、粘度の大きな油圧サス
ペンション油を使用するのが望ましい。以下にその理由
を説明する。
【０００５】
【作用】図１および図２はそれぞれベローズ形アキュム
レータの構造を示しており、シェル１の内部空間１０
が、ベローズ７およびベローズキャップ８よりなる可動
部６により、圧力導入ポート３に連通する第一室（以
下、液体室とも称する）１１と、ガス１３および容積調
整用の液体１４を封入する第二室（以下、ガス室とも称
する）１２とに仕切られている。符号２は圧力導入ポー
ト３および円筒部４を備えるとともにシェル１の開口部
に固設されたポート部材、５は円筒部４の先端に固設さ
れたシールラバー、９はシェル１に設けられたガスプラ
グであり、また図２において、１５は可動部６に設けら
れたガイドリングである。
レータの構造を示しており、シェル１の内部空間１０
が、ベローズ７およびベローズキャップ８よりなる可動
部６により、圧力導入ポート３に連通する第一室（以
下、液体室とも称する）１１と、ガス１３および容積調
整用の液体１４を封入する第二室（以下、ガス室とも称
する）１２とに仕切られている。符号２は圧力導入ポー
ト３および円筒部４を備えるとともにシェル１の開口部
に固設されたポート部材、５は円筒部４の先端に固設さ
れたシールラバー、９はシェル１に設けられたガスプラ
グであり、また図２において、１５は可動部６に設けら
れたガイドリングである。
【０００６】上記ベローズ形アキュムレータをプランジ
ャポンプに取り付けた状態で、プランジャポンプが吐出
する液体の圧力が初期封入ガス圧以上の大きさになる
と、ベローズ７が伸び、ガス１３が圧縮されて吐出脈動
が吸収される。しかしながらガス１３の液体１４への飽
和溶解量が、ガス１３および液体１４の種類により異な
り、かつ圧力の上昇とともに増大するために、使用圧力
範囲内でガス１３が消失することがないように、それぞ
れの種類および封入量を設定する必要がある。
ャポンプに取り付けた状態で、プランジャポンプが吐出
する液体の圧力が初期封入ガス圧以上の大きさになる
と、ベローズ７が伸び、ガス１３が圧縮されて吐出脈動
が吸収される。しかしながらガス１３の液体１４への飽
和溶解量が、ガス１３および液体１４の種類により異な
り、かつ圧力の上昇とともに増大するために、使用圧力
範囲内でガス１３が消失することがないように、それぞ
れの種類および封入量を設定する必要がある。
【０００７】
【実施例】実験に用いたベローズ７、シェル１およびプ
ランジャポンプの仕様はそれぞれ以下のとおりである。 ベローズ７ 内径 φ１８ｍｍ 外径 φ２５ｍｍ ピッチ １．４ｍｍ 山数 ４０ 板厚 ０．１５ｍｍ バネ定数 ６．３７Ｎ／ｍｍ 材質 ＳＵＳ３０４ シェル１ 外径 φ３１ｍｍ 全長 １０３ｍｍ プランジャポンプ 形式 ７シリンダ 固有吐出量 ６．１ｃｃ／ｒｅｖ 制御流量 １２ｌ／ｍｉｎ 最高油圧 １１．２ＭＰａ（常用） 使用回転数 ５００〜７５００ｒｐｍ 温度範囲 −４０〜１２０℃
ランジャポンプの仕様はそれぞれ以下のとおりである。 ベローズ７ 内径 φ１８ｍｍ 外径 φ２５ｍｍ ピッチ １．４ｍｍ 山数 ４０ 板厚 ０．１５ｍｍ バネ定数 ６．３７Ｎ／ｍｍ 材質 ＳＵＳ３０４ シェル１ 外径 φ３１ｍｍ 全長 １０３ｍｍ プランジャポンプ 形式 ７シリンダ 固有吐出量 ６．１ｃｃ／ｒｅｖ 制御流量 １２ｌ／ｍｉｎ 最高油圧 １１．２ＭＰａ（常用） 使用回転数 ５００〜７５００ｒｐｍ 温度範囲 −４０〜１２０℃
【０００８】図３は実験装置全体の回路を示している。
モータ１６の回転によりプランジャポンプ１７が作動す
ると、モータ１６の回転数に応じた周波数の脈動が発生
する。アキュムレータ１８内部の挙動を観察するため
に、シェル１の一部または全部を透明材により成形し、
ストロボスコープを用いて脈動の周波数と同期させた状
態でビデオカメラを使って撮影する。脈動吸収性能の測
定は、圧力変換器（キスラー社製）１９を取り付けて圧
力変動を測定し、ＦＦＴアナライザ２０を用いて周波数
分析を行なう。２１はインバータ、２２はアンプ、２３
はスパイラルホース、２４はタンク、２５はストレーナ
である。
モータ１６の回転によりプランジャポンプ１７が作動す
ると、モータ１６の回転数に応じた周波数の脈動が発生
する。アキュムレータ１８内部の挙動を観察するため
に、シェル１の一部または全部を透明材により成形し、
ストロボスコープを用いて脈動の周波数と同期させた状
態でビデオカメラを使って撮影する。脈動吸収性能の測
定は、圧力変換器（キスラー社製）１９を取り付けて圧
力変動を測定し、ＦＦＴアナライザ２０を用いて周波数
分析を行なう。２１はインバータ、２２はアンプ、２３
はスパイラルホース、２４はタンク、２５はストレーナ
である。
【０００９】モータ１６を回転させてポンプ１７を作動
させると、作動圧力および脈動によりベローズ７が振動
（伸縮）し、回転数を徐々に増していくと、これに応じ
てベローズ７の振動数も上がっていく。この振動に伴っ
て、封入されているガス１３が激しく撹拌されて液体１
４中に分散する。ガス室１２に封入するガス１３と液体
１４をその種類について以下の組み合わせとし、これら
の挙動を観察した。 組み合わせ例１ ヘリウムガス＋軽油 組み合わせ例２ ヘリウムガス＋油圧サスペンション
油 組み合わせ例３ 窒素ガス＋軽油 組み合わせ例４ 窒素ガス＋油圧サスペンション油 組み合わせ例５ 二酸化炭素＋軽油 組み合わせ例６ 二酸化炭素＋油圧サスペンション油
させると、作動圧力および脈動によりベローズ７が振動
（伸縮）し、回転数を徐々に増していくと、これに応じ
てベローズ７の振動数も上がっていく。この振動に伴っ
て、封入されているガス１３が激しく撹拌されて液体１
４中に分散する。ガス室１２に封入するガス１３と液体
１４をその種類について以下の組み合わせとし、これら
の挙動を観察した。 組み合わせ例１ ヘリウムガス＋軽油 組み合わせ例２ ヘリウムガス＋油圧サスペンション
油 組み合わせ例３ 窒素ガス＋軽油 組み合わせ例４ 窒素ガス＋油圧サスペンション油 組み合わせ例５ 二酸化炭素＋軽油 組み合わせ例６ 二酸化炭素＋油圧サスペンション油
【００１０】尚、ヘリウムガス、窒素ガスおよび二酸化
炭素のオストワルド係数（ａｔ０℃）はそれぞれ以下の
とおりである。 ヘリウムガス ０．０１０ 窒素ガス ０．０７５ 二酸化炭素 １．０ また軽油および油圧サスペンション油の粘性係数（ｃｓ
ｔ ａｔ４０℃）はそれぞれ以下が代表値である。 軽油 ６．３ 油圧サスペンション油 ２〜３
炭素のオストワルド係数（ａｔ０℃）はそれぞれ以下の
とおりである。 ヘリウムガス ０．０１０ 窒素ガス ０．０７５ 二酸化炭素 １．０ また軽油および油圧サスペンション油の粘性係数（ｃｓ
ｔ ａｔ４０℃）はそれぞれ以下が代表値である。 軽油 ６．３ 油圧サスペンション油 ２〜３
【００１１】ガス１３がヘリウムガスまたは窒素ガスで
ある場合、回転数の上昇とともにガス１３が微細化さ
れ、軽油および油圧サスペンション油ともに白濁し、見
かけのガス量が徐々に減少する。ストロボスコープの周
波数を回転数×７×Ｎ倍にすると、ベローズ７の振動と
同期することから、高次の振動が重なったモードであ
り、これによりガス１３が激しく撹拌され、微細化され
る。ガス１３が微細化される様子は５０００ｒｐｍ近傍
で最大となるが、その理由は、この実験装置全体の振動
系の共振点が５０００ｒｐｍ近傍にあるためであると考
えられる。ヘリウムガス＋軽油の組み合わせの場合、５
０００ｒｐｍ近傍（共振点）を超えると、白濁は状態は
軽微となり、見かけのガス量が回復してくる。ヘリウム
ガス＋油圧サスペンション油、窒素ガス＋軽油、窒素ガ
ス＋油圧サスペンション油の組み合わせでは、何れも７
５００ｒｐｍ近傍で液体１４の白濁が続き、ガス１３が
僅かに残っているような状態が観察される。回転数を７
５００ｒｐｍまで上げ、挙動を観察した後にポンプ１７
の作動を止めると、ベローズ７も振動しなくなるために
微細化されていたガス１３が元の状態に戻り始める。回
復の速度はヘリウムガス＋軽油の場合が最も速く、上記
した現象と関係していることが分かる。ガス１３が二酸
化炭素である場合、軽油および油圧サスペンション油と
もに３０００ｒｐｍ以下でガス１３が消失し、白濁現象
も見られない。
ある場合、回転数の上昇とともにガス１３が微細化さ
れ、軽油および油圧サスペンション油ともに白濁し、見
かけのガス量が徐々に減少する。ストロボスコープの周
波数を回転数×７×Ｎ倍にすると、ベローズ７の振動と
同期することから、高次の振動が重なったモードであ
り、これによりガス１３が激しく撹拌され、微細化され
る。ガス１３が微細化される様子は５０００ｒｐｍ近傍
で最大となるが、その理由は、この実験装置全体の振動
系の共振点が５０００ｒｐｍ近傍にあるためであると考
えられる。ヘリウムガス＋軽油の組み合わせの場合、５
０００ｒｐｍ近傍（共振点）を超えると、白濁は状態は
軽微となり、見かけのガス量が回復してくる。ヘリウム
ガス＋油圧サスペンション油、窒素ガス＋軽油、窒素ガ
ス＋油圧サスペンション油の組み合わせでは、何れも７
５００ｒｐｍ近傍で液体１４の白濁が続き、ガス１３が
僅かに残っているような状態が観察される。回転数を７
５００ｒｐｍまで上げ、挙動を観察した後にポンプ１７
の作動を止めると、ベローズ７も振動しなくなるために
微細化されていたガス１３が元の状態に戻り始める。回
復の速度はヘリウムガス＋軽油の場合が最も速く、上記
した現象と関係していることが分かる。ガス１３が二酸
化炭素である場合、軽油および油圧サスペンション油と
もに３０００ｒｐｍ以下でガス１３が消失し、白濁現象
も見られない。
【００１２】上記したガス１３および液体１４の組み合
わせでそれぞれ脈動の周波数分析を行ない、アキュムレ
ータ１８を取り付けていない状態のポンプ１７の脈動圧
力状態と比較した。アキュムレータ１８が無い場合の周
波数分析結果を図４に、またガス１３と液体１４の組み
合わせ例の順に、その結果を図５ないし図１０に示し
た。
わせでそれぞれ脈動の周波数分析を行ない、アキュムレ
ータ１８を取り付けていない状態のポンプ１７の脈動圧
力状態と比較した。アキュムレータ１８が無い場合の周
波数分析結果を図４に、またガス１３と液体１４の組み
合わせ例の順に、その結果を図５ないし図１０に示し
た。
【００１３】低回点数域でガス１３が消失してしまう二
酸化炭素の場合は、ガスバネの機能が無くなってしまう
ために脈動減衰効果は認められず、アキュムレータ１８
として封入するガス１３の種類として、二酸化炭素は不
適であることが分かる。回転数の全範囲においてガス１
３の消失現象が無いヘリウムガスまたは窒素ガスの場
合、同一の液体１４に対しては脈動減衰性能の差は認め
られないが、軽油と油圧サスペンション油で比較する
と、油圧サスペンション油の方が減衰効果が大きい。こ
れは液体の粘度の差によるものである。
酸化炭素の場合は、ガスバネの機能が無くなってしまう
ために脈動減衰効果は認められず、アキュムレータ１８
として封入するガス１３の種類として、二酸化炭素は不
適であることが分かる。回転数の全範囲においてガス１
３の消失現象が無いヘリウムガスまたは窒素ガスの場
合、同一の液体１４に対しては脈動減衰性能の差は認め
られないが、軽油と油圧サスペンション油で比較する
と、油圧サスペンション油の方が減衰効果が大きい。こ
れは液体の粘度の差によるものである。
【００１４】したがって以上の結果から、アキュムレー
タ１８に封入するガス１３および液体１４の種類として
は、ヘリウムガスまたは窒素ガスのようにオストワルド
係数の小さいガスと、油圧サスペンション油のように粘
度の大きい液体の組み合わせが適していると言うことが
できる。
タ１８に封入するガス１３および液体１４の種類として
は、ヘリウムガスまたは窒素ガスのようにオストワルド
係数の小さいガスと、油圧サスペンション油のように粘
度の大きい液体の組み合わせが適していると言うことが
できる。
【００１５】また実使用回転数の全範囲でベローズ７の
耐久性を確保する必要がある。上記したように高回転数
域では見かけのガス量が減少するために、この現象がベ
ローズ７の耐久性能に及ぼす影響を、初期に封入するガ
ス１３の量を変えて（封入する液体１４の量を変えて）
耐久試験を行ない、調べてみた。耐久試験に用いたアキ
ュムレータの仕様は以下のとおりである。 ガス１３の種類 窒素ガス 封入圧力 ７．８４ＭＰａ ガス封入量 ５．０ｃｍ3 （試料） または７．０ｃｍ3 （試料） または８．０ｃｍ3 （試料） 液体１４の種類 サスペンション油 また耐久試験の試験条件は以下のとおりである。 ポンプ回転数 ７５００ｒｐｍ 作動圧力 ９．８０ＭＰａ 雰囲気温度 常温
耐久性を確保する必要がある。上記したように高回転数
域では見かけのガス量が減少するために、この現象がベ
ローズ７の耐久性能に及ぼす影響を、初期に封入するガ
ス１３の量を変えて（封入する液体１４の量を変えて）
耐久試験を行ない、調べてみた。耐久試験に用いたアキ
ュムレータの仕様は以下のとおりである。 ガス１３の種類 窒素ガス 封入圧力 ７．８４ＭＰａ ガス封入量 ５．０ｃｍ3 （試料） または７．０ｃｍ3 （試料） または８．０ｃｍ3 （試料） 液体１４の種類 サスペンション油 また耐久試験の試験条件は以下のとおりである。 ポンプ回転数 ７５００ｒｐｍ 作動圧力 ９．８０ＭＰａ 雰囲気温度 常温
【００１６】下記表１に耐久試験結果を示すとおり、ガ
ス封入量が８．０ｃｍ3 であると１時間以内にベローズ
７が破損しており、この場合にのみシェル１の表面温度
が顕著に上昇している。これは、アキュムレータ内部の
挙動を可視化した際に、微細化された気泡がベローズ７
の山の間に閉じ込められることが観察されており、封入
したガス１３の量が多い場合は、気泡がベローズ７全体
を被い、断熱効果を現わし、温度が顕著に上昇し、この
顕著な温度上昇によりガスの圧力が増大し、ベローズ７
が破損したものと推定される。したがってこの耐久試験
の結果から、ベローズ７の振動によりガス１３が微細化
され、その気泡がベローズ７全体を被ってしまうと断熱
効果が現われて耐久性能に良くない影響を及ぼすため
に、ガス１３の封入量には限界があることが確認され
た。
ス封入量が８．０ｃｍ3 であると１時間以内にベローズ
７が破損しており、この場合にのみシェル１の表面温度
が顕著に上昇している。これは、アキュムレータ内部の
挙動を可視化した際に、微細化された気泡がベローズ７
の山の間に閉じ込められることが観察されており、封入
したガス１３の量が多い場合は、気泡がベローズ７全体
を被い、断熱効果を現わし、温度が顕著に上昇し、この
顕著な温度上昇によりガスの圧力が増大し、ベローズ７
が破損したものと推定される。したがってこの耐久試験
の結果から、ベローズ７の振動によりガス１３が微細化
され、その気泡がベローズ７全体を被ってしまうと断熱
効果が現われて耐久性能に良くない影響を及ぼすため
に、ガス１３の封入量には限界があることが確認され
た。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】本発明のように、シェルの内部空間をベ
ローズを備えた可動部により圧力導入ポートに連通する
第一室とガスおよび液体を封入する第二室とに仕切って
なるベローズ形アキュムレータにおいて、ガスに、オス
トワルド係数の小さなヘリウムガスまたは窒素ガスを使
用するとともに、液体に、粘度の大きな油圧サスペンシ
ョン油を使用することにより、この種のアキュムレータ
に、優れた脈動吸収性能を発揮させることが可能とな
る。
ローズを備えた可動部により圧力導入ポートに連通する
第一室とガスおよび液体を封入する第二室とに仕切って
なるベローズ形アキュムレータにおいて、ガスに、オス
トワルド係数の小さなヘリウムガスまたは窒素ガスを使
用するとともに、液体に、粘度の大きな油圧サスペンシ
ョン油を使用することにより、この種のアキュムレータ
に、優れた脈動吸収性能を発揮させることが可能とな
る。
【図１】本発明の実施例に係るベローズ形アキュムレー
タの断面図
タの断面図
【図２】本発明の他の実施例に係るベローズ形アキュム
レータの断面図
レータの断面図
【図３】実験装置の回路図
【図４】周波数分析結果を示すグラフ図
【図５】周波数分析結果を示すグラフ図
【図６】周波数分析結果を示すグラフ図
【図７】周波数分析結果を示すグラフ図
【図８】周波数分析結果を示すグラフ図
【図９】周波数分析結果を示すグラフ図
【図１０】周波数分析結果を示すグラフ図
１ シェル ２ ポート部材 ３ 圧力導入ポート ４ 円筒部 ５ シールラバー ６ 可動部 ７ ベローズ ８ ベローズキャップ ９ ガスプラグ １０ 内部空間 １１ 第一室（液体室） １２ 第二室（ガス室） １３ ガス １４ 液体 １５ ガイドリング １６ モータ １７ プランジャポンプ １８ アキュムレータ １９ 圧力変換器 ２０ ＦＦＴアナライザ ２１ インバータ ２２ アンプ ２３ スパイラルホース ２４ タンク ２５ ストレーナ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年９月８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】また実使用回転数の全範囲でベローズ７の
耐久性を確保する必要がある。上記したように高回転数
域では見かけのガス量が減少するために、この現象がベ
ローズ７の耐久性能に及ぼす影響を、初期に封入するガ
ス１３の量を変えて（封入する液体１４の量を変えて）
耐久試験を行ない、調べてみた。耐久試験に用いたアキ
ュムレータの仕様は以下のとおりである。 ガス１３の種類 窒素ガス 封入圧力 ７．８４ＭＰａ ガス封入量 ５．０ｃｍ3 （試料） または７．０ｃｍ3 （試料） または８．０ｃｍ3 （試料） 液体１４の種類 サスペンション油 また耐久試験の試験条件は以下のとおりである。 ポンプ回転数 ７５００ｒｐｍ 作動圧力 ９．８０ＭＰａ 雰囲気温度 常温またこの耐久試験中、シェル１のＡ部（ポート部材２の
取付座面２ａから１５ｍｍの位置）とシェル１のＢ部
（ポート部材２の取付座面２ａから５０ｍｍの位置）に
それぞれ熱電対をセットし、シェル１の表面温度を同時
に計測した。
耐久性を確保する必要がある。上記したように高回転数
域では見かけのガス量が減少するために、この現象がベ
ローズ７の耐久性能に及ぼす影響を、初期に封入するガ
ス１３の量を変えて（封入する液体１４の量を変えて）
耐久試験を行ない、調べてみた。耐久試験に用いたアキ
ュムレータの仕様は以下のとおりである。 ガス１３の種類 窒素ガス 封入圧力 ７．８４ＭＰａ ガス封入量 ５．０ｃｍ3 （試料） または７．０ｃｍ3 （試料） または８．０ｃｍ3 （試料） 液体１４の種類 サスペンション油 また耐久試験の試験条件は以下のとおりである。 ポンプ回転数 ７５００ｒｐｍ 作動圧力 ９．８０ＭＰａ 雰囲気温度 常温またこの耐久試験中、シェル１のＡ部（ポート部材２の
取付座面２ａから１５ｍｍの位置）とシェル１のＢ部
（ポート部材２の取付座面２ａから５０ｍｍの位置）に
それぞれ熱電対をセットし、シェル１の表面温度を同時
に計測した。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図５
【補正方法】変更
【補正内容】
【図５】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図６
【補正方法】変更
【補正内容】
【図６】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】
【手続補正７】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図８
【補正方法】変更
【補正内容】
【図８】
【手続補正８】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】変更
【補正内容】
【図９】
【手続補正９】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１０】
Claims (1)
- 【請求項１】 シェル（１）の内部空間（１０）をベロ
ーズ（７）を備えた可動部（６）により圧力導入ポート
（３）に連通する第一室（１１）とガス（１３）および
液体（１４）を封入する第二室（１２）とに仕切ってな
るベローズ形アキュムレータにおいて、前記ガス（１
３）が、オストワルド係数の小さなヘリウムガスまたは
窒素ガスであり、前記液体（１４）が、粘度の大きな油
圧サスペンション油であることを特徴とするベローズ形
アキュムレータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5348958A JPH07197902A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | ベローズ形アキュムレータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5348958A JPH07197902A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | ベローズ形アキュムレータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197902A true JPH07197902A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=18400543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5348958A Pending JPH07197902A (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | ベローズ形アキュムレータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07197902A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014005882A (ja) * | 2012-06-25 | 2014-01-16 | Toyota Motor Corp | 金属ベローズ型アキュムレータ |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP5348958A patent/JPH07197902A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014005882A (ja) * | 2012-06-25 | 2014-01-16 | Toyota Motor Corp | 金属ベローズ型アキュムレータ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031210 |