JPH07190148A - ベルトの抗張体 - Google Patents
ベルトの抗張体Info
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- JPH07190148A JPH07190148A JP5331224A JP33122493A JPH07190148A JP H07190148 A JPH07190148 A JP H07190148A JP 5331224 A JP5331224 A JP 5331224A JP 33122493 A JP33122493 A JP 33122493A JP H07190148 A JPH07190148 A JP H07190148A
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- cord
- belt
- twisted
- diameter
- metal
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ベルト強力を高め、耐屈曲疲労性を向上させ
る。 【構成】 金属繊維の素線２を多数、適宜使用するベル
トに応じて選定し引き揃えて下撚りを加えた下撚り糸と
する。３本の下撚り糸３をさらに上撚りして、下の式を
満足するコード１を構成する。 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、Ｄはコードの径（mm）、Ｎは１ｃｍ当たりの撚
り回数（回／ｃｍ）で、ａ＝−０．３４８８，ｂ＝−
０．０４３２，ｃ＝０．５３７９，ｄ＝０．１５１０，
ｅ＝０．００７４，ｆ＝０．６４７０である。
る。 【構成】 金属繊維の素線２を多数、適宜使用するベル
トに応じて選定し引き揃えて下撚りを加えた下撚り糸と
する。３本の下撚り糸３をさらに上撚りして、下の式を
満足するコード１を構成する。 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、Ｄはコードの径（mm）、Ｎは１ｃｍ当たりの撚
り回数（回／ｃｍ）で、ａ＝−０．３４８８，ｂ＝−
０．０４３２，ｃ＝０．５３７９，ｄ＝０．１５１０，
ｅ＝０．００７４，ｆ＝０．６４７０である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、歯付ベルト、Ｖベル
ト、平ベルト、変速用ベルト等の各種ベルトに埋設して
用いられるベルトの抗張体に関する。
ト、平ベルト、変速用ベルト等の各種ベルトに埋設して
用いられるベルトの抗張体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、歯付ベルト、Ｖベルト、平ベ
ルト、変速用ベルト等の各種ベルトは、高強力、高弾性
率、高寸法安定性等の特性が要求されることから、これ
らの要求を満たすべく、一般には、ベルト本体に、繊維
からなる補強用コード、布状物等の抗張体が埋設されて
いる。
ルト、変速用ベルト等の各種ベルトは、高強力、高弾性
率、高寸法安定性等の特性が要求されることから、これ
らの要求を満たすべく、一般には、ベルト本体に、繊維
からなる補強用コード、布状物等の抗張体が埋設されて
いる。
【０００３】ところで、近年、殊に機械設備のコンパク
ト化、安全性の向上等の面から、ベルトに対し、メンテ
ナンスフリー、長寿命化等の要求が高まっている。
ト化、安全性の向上等の面から、ベルトに対し、メンテ
ナンスフリー、長寿命化等の要求が高まっている。
【０００４】また、機械設備のコンパクト化に伴い、駆
動形式が、従来採用されていた、１つの従動軸を駆動す
る２軸駆動のものから、多くの従動軸を１つのベルトで
同時に駆動する多軸駆動のものに移行しつつあり、ま
た、小径プーリ化の傾向もあるため、ベルトの抗張体は
多軸駆動により激しい屈曲作用を受けることになり、前
述した特性に加えて、耐屈曲疲労性も強く要求されてい
る。
動形式が、従来採用されていた、１つの従動軸を駆動す
る２軸駆動のものから、多くの従動軸を１つのベルトで
同時に駆動する多軸駆動のものに移行しつつあり、ま
た、小径プーリ化の傾向もあるため、ベルトの抗張体は
多軸駆動により激しい屈曲作用を受けることになり、前
述した特性に加えて、耐屈曲疲労性も強く要求されてい
る。
【０００５】さらに、無段変速機用ベルト等の高性能ベ
ルトは、高温、高負荷の条件下で使用されるため、上記
特性に加えて、高強度、耐熱性も要求される。
ルトは、高温、高負荷の条件下で使用されるため、上記
特性に加えて、高強度、耐熱性も要求される。
【０００６】ところで、現在、自動車用タイミングベル
ト等の抗張体には、噛合い等の問題から、一般に弾性率
の大きいガラスコードあるいはアラミドコードが用いら
れている。
ト等の抗張体には、噛合い等の問題から、一般に弾性率
の大きいガラスコードあるいはアラミドコードが用いら
れている。
【０００７】ガラスコードは線膨張係数が大きいため、
抗張体として用いた場合、エンジン、プーリ等の熱膨張
に対するベルトの追随性は優れるが、耐屈曲疲労性に関
しては十分とはいえなかった。
抗張体として用いた場合、エンジン、プーリ等の熱膨張
に対するベルトの追随性は優れるが、耐屈曲疲労性に関
しては十分とはいえなかった。
【０００８】また、アラミドコードは、耐屈曲疲労性に
は優れるが、熱収縮を起こすという性質を有するため、
抗張体として用いた場合、エンジンの暖機昇温時に、エ
ンジン、プーリ等が熱膨張するのに対しベルトが熱収縮
を起こし、それに伴い、ベルトの張力が増大するので、
抗張体の屈曲疲労を早めることとなり、また、ベルトの
張力の増大は歯部の破損の原因ともなり易く、伝動装置
自体を破損に至らしめる場合もある。一方、冷間地にあ
っては、熱収縮は起こらず、逆にベルトの張力が低下す
るため、エンジンの始動時に噛合い不良でジャンピング
現象を起こし、ベルトの寿命を短くする。
は優れるが、熱収縮を起こすという性質を有するため、
抗張体として用いた場合、エンジンの暖機昇温時に、エ
ンジン、プーリ等が熱膨張するのに対しベルトが熱収縮
を起こし、それに伴い、ベルトの張力が増大するので、
抗張体の屈曲疲労を早めることとなり、また、ベルトの
張力の増大は歯部の破損の原因ともなり易く、伝動装置
自体を破損に至らしめる場合もある。一方、冷間地にあ
っては、熱収縮は起こらず、逆にベルトの張力が低下す
るため、エンジンの始動時に噛合い不良でジャンピング
現象を起こし、ベルトの寿命を短くする。
【０００９】そこで、そのような不具合を解消するため
に、ベルトの抗張体として線膨張係数が大きく耐屈曲疲
労性に優れる材料である金属繊維を撚り合わせたコード
を用いることが提案されている（例えば特開昭６１−２
４４９３８号公報参照）。
に、ベルトの抗張体として線膨張係数が大きく耐屈曲疲
労性に優れる材料である金属繊維を撚り合わせたコード
を用いることが提案されている（例えば特開昭６１−２
４４９３８号公報参照）。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、そのよ
うなコードに用いる金属素線は素線自体の強度が小さ
く、素線径が小さい金属素線を用いてコード断面積当た
りの繊維の占有率が高いコードを作成しても、金属素線
の引き揃えが不十分となったり、整線が得られない等の
理由から、コード断面積当たりの強力利用率が低いコー
ドとなる。
うなコードに用いる金属素線は素線自体の強度が小さ
く、素線径が小さい金属素線を用いてコード断面積当た
りの繊維の占有率が高いコードを作成しても、金属素線
の引き揃えが不十分となったり、整線が得られない等の
理由から、コード断面積当たりの強力利用率が低いコー
ドとなる。
【００１１】また、素線径の大きい金属素線を用いてコ
ードを作成すると、整線され強力利用率の高いコードが
得られるが、コード断面積当たりの繊維の占有率が低く
なるため、コード断面積当たりの強力は低く、さらに金
属素線に加わる屈曲歪が大きくなり、屈曲疲労寿命は短
くなる。
ードを作成すると、整線され強力利用率の高いコードが
得られるが、コード断面積当たりの繊維の占有率が低く
なるため、コード断面積当たりの強力は低く、さらに金
属素線に加わる屈曲歪が大きくなり、屈曲疲労寿命は短
くなる。
【００１２】従って、従来の、金属素線を用いたコード
は高負荷あるいは多屈曲の条件下で用いるベルトの抗張
体としては不十分なものであった。
は高負荷あるいは多屈曲の条件下で用いるベルトの抗張
体としては不十分なものであった。
【００１３】本発明はかかる点に鑑みてなされたもの
で、強度が高く、屈曲疲労性にも優れるベルトの抗張体
を提供するものである。
で、強度が高く、屈曲疲労性にも優れるベルトの抗張体
を提供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、金属素線より
なるコードで構成される、ベルトの抗張体であって、上
記金属素線は、組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅ
の金属微細結晶繊維で構成され、上記金属素線の多数本
を引き揃えて加撚されてコードとされ、又は金属素線を
多数本引き揃えて下撚りされ、この下撚り糸をさらに適
宜数集めて加撚されてコードとされ、該コードの径と撚
り回数とが次の関係式を満足する構成とする。
なるコードで構成される、ベルトの抗張体であって、上
記金属素線は、組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅ
の金属微細結晶繊維で構成され、上記金属素線の多数本
を引き揃えて加撚されてコードとされ、又は金属素線を
多数本引き揃えて下撚りされ、この下撚り糸をさらに適
宜数集めて加撚されてコードとされ、該コードの径と撚
り回数とが次の関係式を満足する構成とする。
【００１５】 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ ところで、ベルトの抗張体となるコードの径が小さい
と、コードの屈曲で生じる歪は小さくなり、耐屈曲疲労
性の面では有利に作用するが、強度はコード径の二乗に
比例して大きくなるため、コードの径が小さいと、高強
度のコードが得られない。また、コードの径を大きくす
ると、高強度のコードが得られるが、屈曲変形時におい
てコードの最外層にかかる歪は、コード径に比例して大
きくなるので、耐屈曲疲労性が劣ることになる。
と、コードの屈曲で生じる歪は小さくなり、耐屈曲疲労
性の面では有利に作用するが、強度はコード径の二乗に
比例して大きくなるため、コードの径が小さいと、高強
度のコードが得られない。また、コードの径を大きくす
ると、高強度のコードが得られるが、屈曲変形時におい
てコードの最外層にかかる歪は、コード径に比例して大
きくなるので、耐屈曲疲労性が劣ることになる。
【００１６】また、コードの撚り回数が少ないと、金属
素線とコードの軸線とがなす角度が小さくなるため、コ
ードの寸法が安定する。しかしながら、撚りをかけるこ
とによる引き揃えの効果が小さくなるため、素線総数か
らみた強度利用率は低くなる。一方、撚り回数を多くす
ると、金属素線が引き揃えられ、強度利用率が高くな
り、またコードの剛性が小さくなるため、耐屈曲疲労性
の面では有利に作用するが、コードの寸法安定性が劣る
ことになる。
素線とコードの軸線とがなす角度が小さくなるため、コ
ードの寸法が安定する。しかしながら、撚りをかけるこ
とによる引き揃えの効果が小さくなるため、素線総数か
らみた強度利用率は低くなる。一方、撚り回数を多くす
ると、金属素線が引き揃えられ、強度利用率が高くな
り、またコードの剛性が小さくなるため、耐屈曲疲労性
の面では有利に作用するが、コードの寸法安定性が劣る
ことになる。
【００１７】従って、一定のコード径、撚り回数の組合
せをとることによって、即ち以下の式を満足するコード
径、撚り回数の組合せをとることによって、強度が強
く、耐屈曲疲労性に優れるコードを得ることができる。
せをとることによって、即ち以下の式を満足するコード
径、撚り回数の組合せをとることによって、強度が強
く、耐屈曲疲労性に優れるコードを得ることができる。
【００１８】 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０
【００１９】
【作用】組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．１
〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅの金属
微細結晶繊維で構成される金属素線の多数本を引き揃え
て加撚されてコードとされ、又は金属素線を多数本引き
揃えて下撚りされ、この下撚り糸をさらに適宜数集めて
加撚されてコードとされ、該コードの径と撚り回数とが
次の関係式を満足するようにしたから、ベルト強度が高
くなり、耐屈曲疲労性が大幅に向上する。
〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅの金属
微細結晶繊維で構成される金属素線の多数本を引き揃え
て加撚されてコードとされ、又は金属素線を多数本引き
揃えて下撚りされ、この下撚り糸をさらに適宜数集めて
加撚されてコードとされ、該コードの径と撚り回数とが
次の関係式を満足するようにしたから、ベルト強度が高
くなり、耐屈曲疲労性が大幅に向上する。
【００２０】 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０
【００２１】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に沿って詳細に
説明する。
説明する。
【００２２】ベルトの抗張体の一実施例を示す図１にお
いて、１は歯付ベルトの抗張体であるコードで、２は金
属繊維の素線、３は金属繊維の素線２を多数、適宜使用
するベルトに応じて選定し引き揃えて下撚りを加えた下
撚り糸であって、上記抗張体１は、３本の下撚り糸３を
さらに上撚りして構成されている。
いて、１は歯付ベルトの抗張体であるコードで、２は金
属繊維の素線、３は金属繊維の素線２を多数、適宜使用
するベルトに応じて選定し引き揃えて下撚りを加えた下
撚り糸であって、上記抗張体１は、３本の下撚り糸３を
さらに上撚りして構成されている。
【００２３】歯付ベルトに適用した例を示す図２におい
て、１１は歯付ベルトであって、伸張部ゴム層１２と、
該伸張部ゴム層１２にスパイラル状に埋設され金属素線
を多数本引き揃えて下撚りし、この下撚り糸３をさらに
適宜数集めて加撚してなるコード１３（抗張体）と、上
記伸張部ゴム層１２の片側（図２において下側）に伸張
部ゴム層１２と同一材質のゴムにて一体形成された複数
の歯部１４，…とを備える。歯部１４，…の表面には、
補強帆布１５が一体的に装着されている。
て、１１は歯付ベルトであって、伸張部ゴム層１２と、
該伸張部ゴム層１２にスパイラル状に埋設され金属素線
を多数本引き揃えて下撚りし、この下撚り糸３をさらに
適宜数集めて加撚してなるコード１３（抗張体）と、上
記伸張部ゴム層１２の片側（図２において下側）に伸張
部ゴム層１２と同一材質のゴムにて一体形成された複数
の歯部１４，…とを備える。歯部１４，…の表面には、
補強帆布１５が一体的に装着されている。
【００２４】上記金属素線２は、組成がＣ：０．０５〜
０．２％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜
２．０％、残部Ｆｅの金属微細結晶繊維であり、該コー
ド１の径と撚り回数とが次の関係式を満足する。
０．２％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜
２．０％、残部Ｆｅの金属微細結晶繊維であり、該コー
ド１の径と撚り回数とが次の関係式を満足する。
【００２５】 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝０．５３７９ ｄ＝０．１５１０ ｅ＝０．００７４ ｆ＝０．６４７０ 尚、ベルトに用いられるゴム材料は、特に限定されない
が、一般にゴム製品に用いられる天然ゴム、ＳＢＲ、Ｎ
ＢＲ、Ｈ−ＮＢＲ、ＣＲ、ＣＳＭ、アルキル化ＣＳＭ、
ＥＰＤＭ、ＥＰ、ＢＲ、ＩＲ、フッソゴム等が挙げられ
る。
が、一般にゴム製品に用いられる天然ゴム、ＳＢＲ、Ｎ
ＢＲ、Ｈ−ＮＢＲ、ＣＲ、ＣＳＭ、アルキル化ＣＳＭ、
ＥＰＤＭ、ＥＰ、ＢＲ、ＩＲ、フッソゴム等が挙げられ
る。
【００２６】また、上述の金属コードは、ゴム層に埋設
される前段階で、例えばエポキシ樹脂、イソシアネート
化合物、エチレン尿素化合物及びレゾルシン・ホルマリ
ン・ラテックス（ＲＦＬ）、塩化ゴム、フェノール樹脂
等からなる接着剤の組合せによる接着剤処理が施され
る。接着剤処理方法としては、接着剤をコードに均一に
付着させる必要上、浸漬法が望ましい。
される前段階で、例えばエポキシ樹脂、イソシアネート
化合物、エチレン尿素化合物及びレゾルシン・ホルマリ
ン・ラテックス（ＲＦＬ）、塩化ゴム、フェノール樹脂
等からなる接着剤の組合せによる接着剤処理が施され
る。接着剤処理方法としては、接着剤をコードに均一に
付着させる必要上、浸漬法が望ましい。
【００２７】上記実施例においては、金属素線２を多数
本引き揃えて下撚りし、この下撚り糸３をさらに適宜数
集めて加撚してコードとしているものに適用した例であ
るが、単に金属素線の多数本を引き揃えて加撚してコー
ドとするものにも適用することができる。
本引き揃えて下撚りし、この下撚り糸３をさらに適宜数
集めて加撚してコードとしているものに適用した例であ
るが、単に金属素線の多数本を引き揃えて加撚してコー
ドとするものにも適用することができる。
【００２８】続いて、上述した如く構成された本発明ベ
ルトについて行った屈曲疲労試験について説明する。
ルトについて行った屈曲疲労試験について説明する。
【００２９】本発明例１のベルト Ｃ：０．１５％、Ｓｉ：０．８％、Ｍｎ：１．５％、残
部Ｆｅの金属微細結晶繊維で構成される金属素線（ニッ
ケルメッキされたサイファ（商品名）、神戸製鋼（株）
製、素線径５０μｍ）を１５本、１．８１回／ｃｍでも
って下撚りしたものを集め、さらにそれらを下撚りとは
逆の方向に１．８１回／ｃｍでもって上撚りをかけ、コ
ードの径を０．６３ｍｍとしたものを抗張体として用い
た。この際、下撚りがＺ撚り、上撚りがＳ撚りとしたコ
ードと、下撚りがＳ撚り、上撚りがＺ撚りとしたコード
との２種類のコードを準備した。
部Ｆｅの金属微細結晶繊維で構成される金属素線（ニッ
ケルメッキされたサイファ（商品名）、神戸製鋼（株）
製、素線径５０μｍ）を１５本、１．８１回／ｃｍでも
って下撚りしたものを集め、さらにそれらを下撚りとは
逆の方向に１．８１回／ｃｍでもって上撚りをかけ、コ
ードの径を０．６３ｍｍとしたものを抗張体として用い
た。この際、下撚りがＺ撚り、上撚りがＳ撚りとしたコ
ードと、下撚りがＳ撚り、上撚りがＺ撚りとしたコード
との２種類のコードを準備した。
【００３０】この抗張体を、まず、イソシアネート化合
物の接着剤に浸漬してサブコート層を形成し、次いで、
レゾルシン・ホルマリン・ラテックス（ＲＦＬ）の接着
剤に浸漬してセカンドコート層を形成し、しかる後、緊
張下熱処理を施した。この処理済みの複数本の抗張体を
ゴムコーティングされた歯帆布の上に、上述した如く準
備した上撚りがＳ撚りのコードとＺ撚りのコードが交互
に並ぶようにスパイラル状に配列し、その上にＣＲシー
トを接着し、加圧、圧入加硫することにより、上記複数
本のコードがベルト本体に埋設された歯付ベルトを得
た。
物の接着剤に浸漬してサブコート層を形成し、次いで、
レゾルシン・ホルマリン・ラテックス（ＲＦＬ）の接着
剤に浸漬してセカンドコート層を形成し、しかる後、緊
張下熱処理を施した。この処理済みの複数本の抗張体を
ゴムコーティングされた歯帆布の上に、上述した如く準
備した上撚りがＳ撚りのコードとＺ撚りのコードが交互
に並ぶようにスパイラル状に配列し、その上にＣＲシー
トを接着し、加圧、圧入加硫することにより、上記複数
本のコードがベルト本体に埋設された歯付ベルトを得
た。
【００３１】比較例１のベルト 金属素線をステンレス鋼で形成した点を除き、本発明例
１と同じである。
１と同じである。
【００３２】本発明例２〜５のベルト、比較例２〜３の
ベルト 組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．１〜１．０
％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅの金属微細結晶
繊維で構成される金属素線として、サイファ（商品名、
神戸製鋼（株）製）を用いた。コード径と撚り回数を表
１に示すようにしたほかは、本発明例１と同じである。
ベルト 組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．１〜１．０
％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅの金属微細結晶
繊維で構成される金属素線として、サイファ（商品名、
神戸製鋼（株）製）を用いた。コード径と撚り回数を表
１に示すようにしたほかは、本発明例１と同じである。
【００３３】
【表１】 試験要領 本発明例１のベルトと比較例１のベルトについては、１
９ｍｍ幅のベルトについて強力及び、強力維持率に基づ
き屈曲疲労性を調べ、本発明例２〜５のベルト、比較例
２〜３のベルトについては、強力維持率に基づき屈曲疲
労性を調べた。屈曲疲労性は図３に示す屈曲疲労試験機
を用いて調べた。即ち、４つの大径プーリ２１，…と、
それらの間に配設された４つの小径プーリ２２，…とを
備えるベルト屈曲疲労試験機を用意し、歯付ベルト２３
を該ベルト屈曲試験機の大径及び小径プーリ２１，…，
２２，…に巻き掛け、ウェイト２４によって歯付ベルト
２３に所定のテンションを掛けた状態で走行させ、歯付
ベルト２３が一巡して上記４つの小径プーリ２２，…を
各々１回ずつ通過すること、つまり、各小径プーリ２
２，…によるベルト屈曲回数４回をもって４サイクルと
した。尚、上記各小径プーリ２２，…の直径は３０mmで
ある。
９ｍｍ幅のベルトについて強力及び、強力維持率に基づ
き屈曲疲労性を調べ、本発明例２〜５のベルト、比較例
２〜３のベルトについては、強力維持率に基づき屈曲疲
労性を調べた。屈曲疲労性は図３に示す屈曲疲労試験機
を用いて調べた。即ち、４つの大径プーリ２１，…と、
それらの間に配設された４つの小径プーリ２２，…とを
備えるベルト屈曲疲労試験機を用意し、歯付ベルト２３
を該ベルト屈曲試験機の大径及び小径プーリ２１，…，
２２，…に巻き掛け、ウェイト２４によって歯付ベルト
２３に所定のテンションを掛けた状態で走行させ、歯付
ベルト２３が一巡して上記４つの小径プーリ２２，…を
各々１回ずつ通過すること、つまり、各小径プーリ２
２，…によるベルト屈曲回数４回をもって４サイクルと
した。尚、上記各小径プーリ２２，…の直径は３０mmで
ある。
【００３４】試験結果 ベルト強力については表２に、屈曲疲労性については表
３及び表４に示す通りである。尚、表４において、本発
明例２〜５及び比較例２〜３共に、強度維持率は走行前
の強力を基準として、１×１０8 回の屈曲走行後のもの
を百分率（％）で示している。
３及び表４に示す通りである。尚、表４において、本発
明例２〜５及び比較例２〜３共に、強度維持率は走行前
の強力を基準として、１×１０8 回の屈曲走行後のもの
を百分率（％）で示している。
【００３５】
【表２】
【表３】
【表４】 表３及び表４に示す結果より、本発明例は、比較例１に
比べて、ベルト強力および屈曲疲労性（ベルト強力維持
率）共に優れる。
比べて、ベルト強力および屈曲疲労性（ベルト強力維持
率）共に優れる。
【００３６】表４に示す結果から、強度維持率を次の
式で表わし、の係数を用いると、本発明例２〜５及び
比較例２，３の結果を説明できることが、図４から判
る。
式で表わし、の係数を用いると、本発明例２〜５及び
比較例２，３の結果を説明できることが、図４から判
る。
【００３７】 強力維持率＝ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ （Ｄ：コードの径（mm）、Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数
（回／ｃｍ）） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ また、図４より、次の式で規定される範囲を外れる
と、急速に屈曲疲労性（強力維持率）が低下することが
判る。
（回／ｃｍ）） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ また、図４より、次の式で規定される範囲を外れる
と、急速に屈曲疲労性（強力維持率）が低下することが
判る。
【００３８】 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ 従って、上記式を満たすコード径及び撚り回数を選択
することによって、強度が高く、屈曲疲労性に優れたベ
ルトを得ることができる。図４において本発明例２〜５
をＰ2 〜Ｐ5 で、比較例２，３をＱ2 〜Ｑ3 で表わす。
することによって、強度が高く、屈曲疲労性に優れたベ
ルトを得ることができる。図４において本発明例２〜５
をＰ2 〜Ｐ5 で、比較例２，３をＱ2 〜Ｑ3 で表わす。
【００３９】上記実施例では、歯付ベルトに適用した例
について説明したが、これに限定されるものではなく、
そのほか、Ｖベルト、平ベルト、Ｖリブドベルト、変速
用ベルト等の伝動ベルト、搬送ベルトであっても適用す
ることができる。
について説明したが、これに限定されるものではなく、
そのほか、Ｖベルト、平ベルト、Ｖリブドベルト、変速
用ベルト等の伝動ベルト、搬送ベルトであっても適用す
ることができる。
【００４０】
【発明の効果】本発明は、上記のように、金属素線は、
組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．１〜１．０
％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅの金属微細結晶
繊維であり、上記金属素線の多数本を引き揃えて加撚さ
れてコードとされ、又は金属素線を多数本引き揃えて下
撚りされ、この下撚り糸をさらに適宜数集めて加撚され
てコードとし、 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ という関係式を満たすように構成したから、強度が高く
なり、耐屈曲疲労性に優れる。
組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．１〜１．０
％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部Ｆｅの金属微細結晶
繊維であり、上記金属素線の多数本を引き揃えて加撚さ
れてコードとされ、又は金属素線を多数本引き揃えて下
撚りされ、この下撚り糸をさらに適宜数集めて加撚され
てコードとし、 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ という関係式を満たすように構成したから、強度が高く
なり、耐屈曲疲労性に優れる。
【図１】ベルトの抗張体の一例を示す概略構成図であ
る。
る。
【図２】歯付ベルトの縱断面図である。
【図３】ベルト屈曲疲労試験機の概略構成図である。
【図４】横軸にコード径、縦軸に１ｃｍ当たりの撚り回
数をとり、両者の組合せと屈曲疲労後の強度維持率の関
係を示す図である。
数をとり、両者の組合せと屈曲疲労後の強度維持率の関
係を示す図である。
1 抗張体 2 金属素線 3 下撚り糸
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３７】 強力維持率＝（ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ）×１００ （Ｄ：コードの径（mm）、Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数
（回／ｃｍ）） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ また、図４より、次の式で規定される範囲を外れる
と、急速に屈曲疲労性（強力維持率）が低下することが
判る。
（回／ｃｍ）） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０ また、図４より、次の式で規定される範囲を外れる
と、急速に屈曲疲労性（強力維持率）が低下することが
判る。
Claims (1)
- 【請求項１】 金属素線よりなるコードで構成される、
ベルトの抗張体であって、 上記金属素線は、組成がＣ：０．０５〜０．２％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．７〜２．０％、残部
Ｆｅの金属微細結晶繊維で構成され、 上記金属素線の多数本を引き揃えて加撚されてコードと
され、又は金属素線を多数本引き揃えて下撚りされ、こ
の下撚り糸をさらに適宜数集めて加撚されてコードとさ
れ、該コードの径と撚り回数とが次の関係式を満足する
ことを特徴とするベルトの抗張体。 ａＤ2 ＋ｂＮ2 ＋ｃＤ＋ｄＮ＋ｅＤＮ＋ｆ≧０．９０ ここで、 Ｄ：コードの径（mm） Ｎ：１ｃｍ当たりの撚り回数（回／ｃｍ） ａ＝−０．３４８８ ｂ＝−０．０４３２ ｃ＝ ０．５３７９ ｄ＝ ０．１５１０ ｅ＝ ０．００７４ ｆ＝ ０．６４７０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5331224A JPH07190148A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ベルトの抗張体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5331224A JPH07190148A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ベルトの抗張体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07190148A true JPH07190148A (ja) | 1995-07-28 |
Family
ID=18241283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5331224A Pending JPH07190148A (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | ベルトの抗張体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07190148A (ja) |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP5331224A patent/JPH07190148A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030218 |