JPH07188667A - 成型コークス製造設備における高温乾留ガス加熱流路の除煤方法及び除煤制御方法 - Google Patents
成型コークス製造設備における高温乾留ガス加熱流路の除煤方法及び除煤制御方法Info
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- JPH07188667A JPH07188667A JP33106693A JP33106693A JPH07188667A JP H07188667 A JPH07188667 A JP H07188667A JP 33106693 A JP33106693 A JP 33106693A JP 33106693 A JP33106693 A JP 33106693A JP H07188667 A JPH07188667 A JP H07188667A
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Abstract
燃焼除去するに際して、適正な除煤用ガス条件及び除煤
完了時期を的確に判定するための手段を提供する。 【構成】 部分燃焼空間に開口した供給管よりガス温度
500〜700℃、高温乾留ガス加熱流路断面の空塔ガ
ス速度0.7〜1.8Nm/sに設定した酸素含有ガス
を除煤ガスとして供給することにより、効率的で安定し
た除煤運転を行う。また、高温乾留ガス加熱流路下流に
おける壁温度または燃焼排ガスのガス成分、またはその
両方を検知することによって除煤完了時期を判定し、除
煤ガス送風の停止時期を決定する。
Description
て直立型連続乾留炉に供給し、成型炭を乾留して成型コ
ークスを製造する連続式成型コークス製造設備におい
て、部分燃焼により熱媒体ガスを昇温する場合の高温乾
留ガス加熱流路の除煤方法に関する。
来から広く知られており、この設備において、炉頂部か
ら排出された発生ガスの一部を循環し、部分燃焼により
加熱し乾留用熱媒体ガスとして再び乾留炉に供給する過
程で、ガス供給管路に煤が付着して、管路を閉塞する場
合がある。
れる乾留用熱媒体ガスを加熱する蓄熱装置からのガス
に、酸素を含有するガス(通常は空気)を通すことが、
特公昭62−41636号公報に記載されている。
は、この連続式コークス製造設備において、乾留炉直近
に高温乾留ガスの一部を空気等の酸素含有ガスで部分燃
焼して昇温させる燃焼用空間を設け、この空間に酸素含
有ガス供給管を開口し、煤の付着自体を低減させること
が開示されている。
口までの内壁への煤の付着は回避されず、放置すればガ
ス流路が閉塞する。このため、除煤運転は不可欠であ
り、燃焼と除煤を交互に行うことが必要である。しか
も、この操作を効率よく行うためには、適正な除煤ガス
条件及び除煤完了時期の的確な判定に基づく操作によっ
て、初めて安定した長期連続運転が可能となる。
了時期よりも遅れて行われると、除煤コストが上昇する
ばかりではなく、未燃焼のO2 が乾留炉内に多量に導入
され乾留炉内で成型炭と反応することによりコークス品
質に悪影響を及ぼす。
用熱媒体ガスを部分燃焼により加熱するに当たって、酸
素を含有するガスを供給して管路内の煤を燃焼除去する
に際して、適正な除煤用ガス条件及び除煤完了時期を的
確に判定するための手段を提供することにある。
熱流路の除煤方法は、部分燃焼空間に開口した供給管よ
りガス温度500〜700℃、高温乾留ガス加熱流路断
面の空塔ガス速度0.7〜1.8Nm/sに設定した酸
素含有ガスを除煤ガスとして供給して付着煤を燃焼除去
する。ここで、高温乾留ガス加熱流路下流の壁温度が最
高点に達する時期または燃焼ガス中のCO2 含有量が減
少し、O2 が増加する時期、またはその両方を検知する
こによって除煤完了時期を判定し、除煤ガス送風の停止
時期を決定する。
ス、空気の温度、流量、燃焼時間等の燃焼条件によって
変化し、除煤の所要時間も異なるが、高温乾留ガス加熱
流路下流の壁温度または燃焼ガス中のガス成分(C
O2 ,O2 )の含有量を、またはその両方を検知するこ
とにより、明確な除煤完了時期を判定できる。また、除
煤用酸素含有ガス温度を500〜700℃、高温乾留ガ
ス流路内除煤用酸素含有ガス空塔速度を0.7〜1.8
Nm/sとすることで、安定かつ効率的な除煤ができ
る。
設備の概要を示す。
造された成型炭Aは、直立型連続乾留炉2の頂部から投
入され、直立型連続乾留炉2の中間部の羽口3から導入
される低温乾留ガスBと、それよりも下方位置の羽口4
から導入される高温乾留ガスCによって順次加熱乾留さ
れ、得られた成型コークスは、直立型連続乾留炉2の下
部の冷却ゾーンに降下し、底部の羽口5から導入される
冷ガスにDによって冷却され、排出装置6によって乾留
コークスEとして切り出される。
Fは、高温及び低温乾留ガスと混合され、炉頂ガスFと
して、炉頂部から顕熱回収装置7またはガスクーラー8
を経て集塵器9で除塵したのち、一部は回収ガスGとし
て回収設備10に送られる。他の大部分は、循環ガスH
として循環され、低温乾留ガスB、高温乾留ガスC、冷
ガスDとして直立型連続乾留炉2に循環吹き込まれる。
乾留炉2の底部に導入され、他の一部は循環ガス加熱器
11によって加熱されたのち、エジェクター12を経て
炉内下方からの炉内ガスKと混合され、低温ガスBとし
て乾留炉2に導入され、他は、加熱器13を経て酸素含
有ガスIとの混合による部分燃焼によって高温にした
後、高温乾留ガスCとして乾留炉2に導入される。
焼除去のための加熱空気送入及び部分燃焼用の酸素含有
ガスのための供給管を示し、後述する燃焼用空間で、高
温乾留ガス送入管16に開口している。14は、この送
入空気の加熱のための加熱器を示す。
一部Jは、抽出されず乾留炉内を上昇し、高温乾留ガス
と混合されて発生COガスと共に、乾留炉炉頂部より炉
頂ガスFとして回収される。
縦断面図で、20は燃焼用空間、15はこの部分燃焼室
20内に開口した酸素含有ガス供給管を示す。また、羽
口4部分には、壁の温度を検出する温度信号検出センサ
21、及びO2 ,CO2 濃度を検出するガス信号検出セ
ンサ22がそれぞれ設けられている。
(a)のように煤の燃焼量が把握できる。当然のことな
がら、これは排ガス中のO2 及びCO2 濃度を検知する
ことにより把握ができる(図3(b)参照)。これと壁
の温度の測定結果を比較すると(図3(c)参照)、煤
の燃焼が終了したタイミング(O2 ,CO2 濃度が安定
したタイミング)と、壁温度がピークを示すタイミング
が一致していることがわかる。すなわち、壁温度がピー
クを示すタイミング及び排ガス中のO2 ,CO2濃度が
安定するタイミングが煤の燃焼が終了するタイミングと
一致している。よってこれらの検知により除煤の完了時
期が判断できる。
除煤用ガス温度と除煤時間(煤の燃焼が終了するまでの
時間)との関係を示すグラフで、同図に示すように、5
00℃を境にそれ以下の温度では、極端に除煤時間が長
くなっているのがわかる。また、ガス温度を700℃以
上とした場合、高価な蓄熱式熱風発生器が必要となり、
実機向きではない。また除煤時間短縮の効果も少ない。
化させた場合の、除煤用ガス流速とコークスロス割合及
び除煤時間との関係を示すグラフである。なおここでコ
ークスロス割合(%)は、未燃O2 と反応するC量/コ
ークス生産量で表される。
Nm/s未満とした場合、除煤時間が極端に長くなり、
またコークスロス低減効果もない。除煤用ガス流速が
1.8Nm/sを越える場合、コークスロス量が極端に
増加しており、また除煤時間低減の効果もない。以上の
結果より、除煤用ガスを0.7Nm/s〜1.8Nm/
sで除煤を行うことにより、効率的な除煤運転が可能と
なる。
ができる。
壁温度またはガス成分またはその両方を検知することに
よって除煤完了を判断することにより、付着煤量あるい
は除煤条件に拘わらず、除煤完了時期の的確な決定と除
煤時間の制御が可能となる。
適な条件(500〜700℃、0.7〜1.8Nm/
s)に設定することにより、安定かつ効率的な除煤運転
が可能となる。
の最適化、コークスの燃焼ロスの抑制等が実現でき、良
質なコークス品質の確保と直立型連続乾留炉の連続長期
安定運転が同時に達成される。
要を示す説明図である。
ラフ、(b)は除煤時間とO2 及びCO2 ガスの濃度の
関係を示すグラフ、(c)は除煤時間と壁温度の関係を
示すグラフである。
ス温度と除煤時間(煤の燃焼が終了するまでの時間)と
の関係を示すグラフである。
場合の、除煤用ガス流速とコークスロス割合及び除煤時
間との関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項1】 成型コークス製造設備の高温乾留ガス流
路に付着した煤を酸素含有ガスにより焼き落として除煤
するに当たって、高温乾留ガス流路内酸素含有ガス空塔
速度を0.7〜1.8Nm/s、酸素含有ガス温度を5
00〜700℃に設定することを特徴とする成型コーク
ス製造設備における高温乾留ガス加熱流路の除煤方法。 - 【請求項2】 高温乾留ガス流路に付着した煤を酸素含
有ガスにより焼き落として除煤するに当たって、高温乾
留ガス加熱流路下流の壁温度またはガス組成、またはそ
の両方を検知することにより、除煤の完了時期を決定す
る成型コークス製造設備における高温乾留ガス加熱流路
の除煤制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33106693A JP3159418B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 成型コークス製造設備における高温乾留ガス流路の除煤方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP33106693A JP3159418B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 成型コークス製造設備における高温乾留ガス流路の除煤方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07188667A true JPH07188667A (ja) | 1995-07-25 |
JP3159418B2 JP3159418B2 (ja) | 2001-04-23 |
Family
ID=18239481
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP33106693A Expired - Lifetime JP3159418B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 成型コークス製造設備における高温乾留ガス流路の除煤方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3159418B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006124559A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Jfe Steel Kk | コークス炉炭化室の付着カーボン除去方法 |
EP2450419A1 (en) * | 2009-08-10 | 2012-05-09 | JFE Steel Corporation | Ferro-coke producing method and producing device |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP33106693A patent/JP3159418B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006124559A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Jfe Steel Kk | コークス炉炭化室の付着カーボン除去方法 |
JP4736400B2 (ja) * | 2004-10-29 | 2011-07-27 | Jfeスチール株式会社 | コークス炉炭化室の付着カーボン除去方法 |
EP2450419A1 (en) * | 2009-08-10 | 2012-05-09 | JFE Steel Corporation | Ferro-coke producing method and producing device |
EP2450419A4 (en) * | 2009-08-10 | 2012-06-27 | Jfe Steel Corp | IRON KOKS MANUFACTURING METHOD AND MANUFACTURER |
US8690987B2 (en) | 2009-08-10 | 2014-04-08 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for producing carbon iron composite |
Also Published As
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---|---|
JP3159418B2 (ja) | 2001-04-23 |
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