JPH07180705A - 整流装置 - Google Patents
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- JPH07180705A JPH07180705A JP5326970A JP32697093A JPH07180705A JP H07180705 A JPH07180705 A JP H07180705A JP 5326970 A JP5326970 A JP 5326970A JP 32697093 A JP32697093 A JP 32697093A JP H07180705 A JPH07180705 A JP H07180705A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/32—Packing elements in the form of grids or built-up elements for forming a unit or module inside the apparatus for mass or heat transfer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/40—Static mixers
- B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
- B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
- B01F25/431—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor
- B01F25/4314—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor with helical baffles
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 エネルギー・温度及び濃度の拡散を同時に促
進し、かつ圧力損失の少ない、高性能整流装置を提供す
る。 【構成】 流体流路内に設置して、同流体の流速分布を
均一に整流する格子型の整流装置において、前記流体流
れの下流側に頂点を持った４角錐の対向２面を形成する
よう配置された２枚の３角板１と、前記頂点と頂点を接
し、前記流体流れの下流側に底面が位置する４角錐の対
向２面で、前記上流側の対向２面と９０度向きが捩られ
た対向２面を形成する３角板１とによって構成された格
子要素を、隣接する格子要素の向きを９０度ずつ変えて
流れに直角方向に並設し、前記４角錐の底面が格子を形
成するよう接続すると共に、格子要素の流れに直角方向
の幅（Ｂ）と流れに平行方向の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／
Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあることを特徴とする。
進し、かつ圧力損失の少ない、高性能整流装置を提供す
る。 【構成】 流体流路内に設置して、同流体の流速分布を
均一に整流する格子型の整流装置において、前記流体流
れの下流側に頂点を持った４角錐の対向２面を形成する
よう配置された２枚の３角板１と、前記頂点と頂点を接
し、前記流体流れの下流側に底面が位置する４角錐の対
向２面で、前記上流側の対向２面と９０度向きが捩られ
た対向２面を形成する３角板１とによって構成された格
子要素を、隣接する格子要素の向きを９０度ずつ変えて
流れに直角方向に並設し、前記４角錐の底面が格子を形
成するよう接続すると共に、格子要素の流れに直角方向
の幅（Ｂ）と流れに平行方向の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／
Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガスの脱硝・脱硫装
置や化学反応器など流体流路の一定の区間内に均一な流
れを得る必要のある装置に適用する、整流装置に関す
る。
置や化学反応器など流体流路の一定の区間内に均一な流
れを得る必要のある装置に適用する、整流装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】排ガスの脱硝・脱硫装置や化学反応器な
ど、流体の流れの中において化学反応プロセスを必要と
する装置の場合、効率よく目的の反応を生じさせるため
には、流体の速度・温度・反応物質の濃度分布を一定範
囲内に制御する必要のある場合が多い。
ど、流体の流れの中において化学反応プロセスを必要と
する装置の場合、効率よく目的の反応を生じさせるため
には、流体の速度・温度・反応物質の濃度分布を一定範
囲内に制御する必要のある場合が多い。
【０００３】しかしながら、通常これらの装置は、複雑
なダクト系や３次元的な配管の中に位置している場合が
多く、このためダクトや配管の曲り、拡大・縮小などに
より流れに大きなアンバランスが発生し、結果として反
応性能が低下しているケースが多く見受けられる。
なダクト系や３次元的な配管の中に位置している場合が
多く、このためダクトや配管の曲り、拡大・縮小などに
より流れに大きなアンバランスが発生し、結果として反
応性能が低下しているケースが多く見受けられる。
【０００４】この対策として従来は、反応装置の上流側
に乱流格子や多孔板などを設置して流れを攪拌・混合
し、整流効果を高めようとする方式が一般に用いられて
いる。
に乱流格子や多孔板などを設置して流れを攪拌・混合
し、整流効果を高めようとする方式が一般に用いられて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来方式で
は、下記のような問題点があった。ダクトや配管内の流
れの中で流速・温度分布及び濃度分布を均一とするため
には、エネルギー・温度・物質の混合・拡散を促進する
必要があり、流れの中に、極力大きな乱れ（渦）を作る
必要がある。
は、下記のような問題点があった。ダクトや配管内の流
れの中で流速・温度分布及び濃度分布を均一とするため
には、エネルギー・温度・物質の混合・拡散を促進する
必要があり、流れの中に、極力大きな乱れ（渦）を作る
必要がある。
【０００６】しかし、従来からよく利用されている円柱
または角柱を組み合わせた乱流格子では発生する乱れの
大きさは格子構成要素の大きさに規定されるので、大き
な乱れを得ようとすれば格子構成部材（円柱や角柱）及
び格子間隔を大きくしなければならないためスケールに
物理的に制約があり、かつ圧力損失が増加する欠点があ
った。
または角柱を組み合わせた乱流格子では発生する乱れの
大きさは格子構成要素の大きさに規定されるので、大き
な乱れを得ようとすれば格子構成部材（円柱や角柱）及
び格子間隔を大きくしなければならないためスケールに
物理的に制約があり、かつ圧力損失が増加する欠点があ
った。
【０００７】一方、多孔板は一種の抵抗整流器であるた
め、孔の大きさや間隔を充分考慮することにより流速分
布の均一化には大きな性能を発揮するものの拡散の促進
はあまり期待できず、また圧力損失が大きい欠点があっ
た。
め、孔の大きさや間隔を充分考慮することにより流速分
布の均一化には大きな性能を発揮するものの拡散の促進
はあまり期待できず、また圧力損失が大きい欠点があっ
た。
【０００８】圧力損失とは、流れが流体抵抗などにより
失うエネルギーのことで、式−１で定義されるものであ
る。 Δp＝ＣD ・p D ＝ＣD ・r／２g・v2 ・・・・・・・・・・・式−１ ここで Δp ：圧力損失（Kg／ｍ2またはmmＨ2 ０） ＣD ：圧力損失係数 pD ：流体の動圧（Kg／ｍ2またはmmＨ2 ０） g ：重力加速度（＝９．８m/s2） r ：流体の密度（Kg／m3） v ：流体の速度（m/s）
失うエネルギーのことで、式−１で定義されるものであ
る。 Δp＝ＣD ・p D ＝ＣD ・r／２g・v2 ・・・・・・・・・・・式−１ ここで Δp ：圧力損失（Kg／ｍ2またはmmＨ2 ０） ＣD ：圧力損失係数 pD ：流体の動圧（Kg／ｍ2またはmmＨ2 ０） g ：重力加速度（＝９．８m/s2） r ：流体の密度（Kg／m3） v ：流体の速度（m/s）
【０００９】格子や多孔板の圧力損失係数ＣD は主とし
て、開口率（流路全体の断面積に対する格子間または孔
部分の流体が通過する面積の占める割合）により定まる
もので、一般的に用いられている開口率４０〜３０％程
度の格子、多孔板の圧力損失係数は３〜６と、かなり大
きい値である。
て、開口率（流路全体の断面積に対する格子間または孔
部分の流体が通過する面積の占める割合）により定まる
もので、一般的に用いられている開口率４０〜３０％程
度の格子、多孔板の圧力損失係数は３〜６と、かなり大
きい値である。
【００１０】これは、図６に示すように、格子や多孔板
１０は流体の流れを構成部材により一部閉塞し、その後
流に渦を発生させる機構であるために生じる欠点であ
る。
１０は流体の流れを構成部材により一部閉塞し、その後
流に渦を発生させる機構であるために生じる欠点であ
る。
【００１１】本発明はこれら従来方式の欠点を克服し、
エネルギー・温度及び濃度の拡散を同時に促進し、かつ
圧力損失の少ない、高性能整流装置を提供することを目
的とする。
エネルギー・温度及び濃度の拡散を同時に促進し、かつ
圧力損失の少ない、高性能整流装置を提供することを目
的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の、本発明に係る整流装置は、流体流路内に設置して、
同流体の流速分布を均一に整流する格子型の整流装置に
おいて、前記流体流れの下流側に頂点を持った４角錐の
対向２面を形成するよう配置された２枚の３角板と、前
記頂点と頂点を接し、前記流体流れの下流側に底面が位
置する４角錐の対向２面で、前記上流側の対向２面と９
０度向きが捩られた対向２面を形成する３角板とによっ
て構成された格子要素を、隣接する格子要素の向きを９
０度ずつ変えて流れに直角方向に並設し、前記４角錐の
底面が格子を形成するよう接続すると共に、格子要素の
流れに直角方向の幅（Ｂ）と流れに平行方向の長さ
（Ｌ）の比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあるこ
とを特徴とする。
の、本発明に係る整流装置は、流体流路内に設置して、
同流体の流速分布を均一に整流する格子型の整流装置に
おいて、前記流体流れの下流側に頂点を持った４角錐の
対向２面を形成するよう配置された２枚の３角板と、前
記頂点と頂点を接し、前記流体流れの下流側に底面が位
置する４角錐の対向２面で、前記上流側の対向２面と９
０度向きが捩られた対向２面を形成する３角板とによっ
て構成された格子要素を、隣接する格子要素の向きを９
０度ずつ変えて流れに直角方向に並設し、前記４角錐の
底面が格子を形成するよう接続すると共に、格子要素の
流れに直角方向の幅（Ｂ）と流れに平行方向の長さ
（Ｌ）の比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあるこ
とを特徴とする。
【００１３】また、流体流れを整流する格子型の整流装
置において、長方形の板で流路を多数の矩形流路に分割
するような格子が形成され、各格子を構成する前記長方
形板は流れの方向に９０度捩られており、かつ隣接する
長方形板は互いに反対方向に捩られていると共に、前記
長方形板の流れと直角方向の幅（Ｂ）と捩り後の流れと
平行方向の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０
の範囲にあることを特徴とする。
置において、長方形の板で流路を多数の矩形流路に分割
するような格子が形成され、各格子を構成する前記長方
形板は流れの方向に９０度捩られており、かつ隣接する
長方形板は互いに反対方向に捩られていると共に、前記
長方形板の流れと直角方向の幅（Ｂ）と捩り後の流れと
平行方向の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０
の範囲にあることを特徴とする。
【００１４】
【作用】３角板を組み合わせた整流器の場合、上流から
の流れは整流器内部を通過する際に、４角錐の開口面方
向に斜めに曲げられ、かつ開口面が９０度ずつ方向が異
なっていることから流れと直角方向の旋回成分が与えら
れ、斜めに配置された３角板の後流側に渦が発生し、結
果として大きな乱れを得ることができる。
の流れは整流器内部を通過する際に、４角錐の開口面方
向に斜めに曲げられ、かつ開口面が９０度ずつ方向が異
なっていることから流れと直角方向の旋回成分が与えら
れ、斜めに配置された３角板の後流側に渦が発生し、結
果として大きな乱れを得ることができる。
【００１５】また、旋回格子型の整流器の場合、上流か
らの流れは整流器内部を通過する際に、捩られた格子板
に沿って流れるため旋回流が発生し、かつ隣接する格子
板の捩りが逆方向となるよう配置されているため、各格
子板毎に逆方向の旋回流が発生し、互いに干渉し合うこ
とによって大きな渦流れとなる。
らの流れは整流器内部を通過する際に、捩られた格子板
に沿って流れるため旋回流が発生し、かつ隣接する格子
板の捩りが逆方向となるよう配置されているため、各格
子板毎に逆方向の旋回流が発生し、互いに干渉し合うこ
とによって大きな渦流れとなる。
【００１６】このような、流れを旋回させることによっ
て発生する渦流は、３角板が構成する４角錐の流れ方向
への高さが低い場合や、旋回格子板の捩れ度が大きい場
合には強い乱れとなって混合効果は大きいが、４角錐の
高さが高い場合や、旋回格子板の捩れ度が緩やかな場合
には渦流は弱く混合効果も小さい。
て発生する渦流は、３角板が構成する４角錐の流れ方向
への高さが低い場合や、旋回格子板の捩れ度が大きい場
合には強い乱れとなって混合効果は大きいが、４角錐の
高さが高い場合や、旋回格子板の捩れ度が緩やかな場合
には渦流は弱く混合効果も小さい。
【００１７】但し、圧力損失も発生する渦の強さに比例
するため、低い圧力損失で大きな混合効果を得ようとす
るには、格子構成要素の流れに直角方向の幅（Ｂ）と ・３角板格子の場合には構成する２個の４角錐の流れ方
向の長さ（Ｌ） ・旋回格子の場合には格子板が９０度捩られるまでの長
さ（Ｌ） の比（Ｌ／Ｂ）をある特定の範囲内に設定する必要があ
る。
するため、低い圧力損失で大きな混合効果を得ようとす
るには、格子構成要素の流れに直角方向の幅（Ｂ）と ・３角板格子の場合には構成する２個の４角錐の流れ方
向の長さ（Ｌ） ・旋回格子の場合には格子板が９０度捩られるまでの長
さ（Ｌ） の比（Ｌ／Ｂ）をある特定の範囲内に設定する必要があ
る。
【００１８】ここで、流速の整流効果及び温度や濃度の
混合効果を式−２のように定義する。 Ｋ＝Ｌmax−Ｌmin／Ｇmax−Ｇmin ・・・・・・・・・・・・式−２ ここでＫ ：流速・温度・濃度の均一効果の指標 Ｇmax ：整流器が無い場合の流路内の流速・温度・濃度
の最大値 Ｇmin ：整流器が無い場合の流路内の流速・温度・濃度
の最小値 Ｌmax ：整流器設置後の流路内の流速・温度・濃度の最
大値 Ｌmin ：整流器設置後の流路内の流速・温度・濃度の最
小値
混合効果を式−２のように定義する。 Ｋ＝Ｌmax−Ｌmin／Ｇmax−Ｇmin ・・・・・・・・・・・・式−２ ここでＫ ：流速・温度・濃度の均一効果の指標 Ｇmax ：整流器が無い場合の流路内の流速・温度・濃度
の最大値 Ｇmin ：整流器が無い場合の流路内の流速・温度・濃度
の最小値 Ｌmax ：整流器設置後の流路内の流速・温度・濃度の最
大値 Ｌmin ：整流器設置後の流路内の流速・温度・濃度の最
小値
【００１９】３角板（４角錐）格子と旋回格子につい
て、Ｌ／Ｂを種々変化させ、均一効果指標Ｋを実験によ
り求めた結果を図５に示す。図５のように、３角板（４
角錐）格子、旋回格子ともにＬ／Ｂが１．５以下では圧
力損失係数ＣＤが大きく、またＬ／Ｂが２．０以上では
混合性能（均一効果の指標Ｋ）が急激に低下するため、
低い圧力損失と高い混合性能を満足する範囲はＬ／Ｂ＝
１．５〜２．０の範囲である。この範囲での圧力損失係
数は、３角板（４角錐）格子では１．１、旋回格子では
０．６と、従来の多孔板などに比べて極めて小さい値で
あり、低圧力損失と高い混合性能の両者が同時に満足さ
れることがわかる。
て、Ｌ／Ｂを種々変化させ、均一効果指標Ｋを実験によ
り求めた結果を図５に示す。図５のように、３角板（４
角錐）格子、旋回格子ともにＬ／Ｂが１．５以下では圧
力損失係数ＣＤが大きく、またＬ／Ｂが２．０以上では
混合性能（均一効果の指標Ｋ）が急激に低下するため、
低い圧力損失と高い混合性能を満足する範囲はＬ／Ｂ＝
１．５〜２．０の範囲である。この範囲での圧力損失係
数は、３角板（４角錐）格子では１．１、旋回格子では
０．６と、従来の多孔板などに比べて極めて小さい値で
あり、低圧力損失と高い混合性能の両者が同時に満足さ
れることがわかる。
【００２０】
【実施例】以下添付図面に基づいて、本発明の一実施例
を説明する。図１は本発明に係る整流装置の第一実施例
の要部構成図で、図２はその全体構成図である。
を説明する。図１は本発明に係る整流装置の第一実施例
の要部構成図で、図２はその全体構成図である。
【００２１】図１は３角板（４角錐）格子の整流器の構
成要素を示すもので、上流側に２枚の３角板１で４角錐
の２対向面を形成し、さらに下流側には上流の４角錐と
頂点を接し、かつ９０度方向をずらして２枚の３角板２
で４角錐の２対向面を形成しており、格子の幅と長さの
比（Ｌ／Ｂ）は１．５〜２．０の範囲とされている（図
５参照）。
成要素を示すもので、上流側に２枚の３角板１で４角錐
の２対向面を形成し、さらに下流側には上流の４角錐と
頂点を接し、かつ９０度方向をずらして２枚の３角板２
で４角錐の２対向面を形成しており、格子の幅と長さの
比（Ｌ／Ｂ）は１．５〜２．０の範囲とされている（図
５参照）。
【００２２】図２は図１の格子構成要素を、隣接する格
子構成要素の向きを９０度ずつ変えて並設して、１６個
組み合わせた整流器の１例であり、このように構成要素
を組み合わせてゆくことにより、任意の断面積を有した
整流器を形成することができる。
子構成要素の向きを９０度ずつ変えて並設して、１６個
組み合わせた整流器の１例であり、このように構成要素
を組み合わせてゆくことにより、任意の断面積を有した
整流器を形成することができる。
【００２３】図３は本発明に係る整流装置の第二実施例
の要部構成図で、図４はその全体構成図である。
の要部構成図で、図４はその全体構成図である。
【００２４】図３は旋回格子型整流器の構成要素を示す
もので、下流側に右回りに捩じった格子板３の例を示
す。
もので、下流側に右回りに捩じった格子板３の例を示
す。
【００２５】図４は図３の構成要素を、隣接する格子板
３は互いに反対方向に捩られて、２１個組み合わせた整
流器の１例であり、このように構成要素を組み合わせて
ゆくことにより、任意の断面積を有した整流器を形成す
ることができる。
３は互いに反対方向に捩られて、２１個組み合わせた整
流器の１例であり、このように構成要素を組み合わせて
ゆくことにより、任意の断面積を有した整流器を形成す
ることができる。
【００２６】以上、本発明の実施例を説明したが、本発
明は、格子構成要素の幅（Ｂ）と長さ（Ｌ）の比（Ｌ／
Ｂ）を１．５〜２．０の範囲とすることを特徴としたも
のであり、それ以外は上記実施例に限定されるものでは
ない。
明は、格子構成要素の幅（Ｂ）と長さ（Ｌ）の比（Ｌ／
Ｂ）を１．５〜２．０の範囲とすることを特徴としたも
のであり、それ以外は上記実施例に限定されるものでは
ない。
【００２７】例えば、格子構成要素の絶対寸法は任意で
あり、ダクトや配管の大きさによって種々の大きさの整
流装置を選定することができ、また、本発明の整流装置
を流れ方向に２段以上配置することによって、種々の性
能を有した整流装置を得ることができる。
あり、ダクトや配管の大きさによって種々の大きさの整
流装置を選定することができ、また、本発明の整流装置
を流れ方向に２段以上配置することによって、種々の性
能を有した整流装置を得ることができる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、格
子板の後流側に大きな渦流が発生するように構成したの
で、エネルギー・温度及び濃度の拡散を同時に促進し、
かつ圧力損失の少ない、高性能整流装置を提供すること
ができる。
子板の後流側に大きな渦流が発生するように構成したの
で、エネルギー・温度及び濃度の拡散を同時に促進し、
かつ圧力損失の少ない、高性能整流装置を提供すること
ができる。
【図１】本発明に係る整流装置の第一実施例の要部構成
図である。
図である。
【図２】同じく全体構成図で同図（ａ）は正面図、
（ｂ）はＡ−Ａ線矢視図である。
（ｂ）はＡ−Ａ線矢視図である。
【図３】本発明に係る整流装置の第二実施例の要部構成
図である。
図である。
【図４】同じく全体構成図で同図（ａ）は正面図、
（ｂ）はＡ−Ａ線矢視図である。
（ｂ）はＡ−Ａ線矢視図である。
【図５】本発明の格子要素と混合性能と圧力損失特性の
実験データを示すもので、（ａ）は３角板の（４角錐）
格子要素の寸法比率図、（ｂ）は旋回格子要素の寸法比
率図で（ｃ）は混合性能（均一効果指標）と圧力損失係
数の実験データを示す図である。
実験データを示すもので、（ａ）は３角板の（４角錐）
格子要素の寸法比率図、（ｂ）は旋回格子要素の寸法比
率図で（ｃ）は混合性能（均一効果指標）と圧力損失係
数の実験データを示す図である。
【図６】従来の格子や多孔板整流装置の渦流発生の概念
図である。
図である。
１ ３角板 ２ ３角板 ３ 格子板
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年２月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】また、流体流れを整流する格子型の整流装
置において、長方形の板で同長方形板の上流端が各格子
の矩形間口の一辺を成すように配されて流路を多数の矩
形流路に分割するような格子が形成され、各格子を構成
する前記長方形板は流れの方向に全て同一方向に９０度
捩られており、かつ同長方形板の下流端が同様に各格子
の矩形間口の一辺を成し、前記長方形板の流れと直角方
向の幅（Ｂ）と捩り後の流れと平行方向の長さ（Ｌ）の
比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあることを特徴
とする。
置において、長方形の板で同長方形板の上流端が各格子
の矩形間口の一辺を成すように配されて流路を多数の矩
形流路に分割するような格子が形成され、各格子を構成
する前記長方形板は流れの方向に全て同一方向に９０度
捩られており、かつ同長方形板の下流端が同様に各格子
の矩形間口の一辺を成し、前記長方形板の流れと直角方
向の幅（Ｂ）と捩り後の流れと平行方向の長さ（Ｌ）の
比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあることを特徴
とする。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】また、旋回格子型の整流器の場合、上流か
らの流れは整流器内部を通過する際に、捩られた格子板
に沿って流れるため旋回流が発生し、各格子板毎の旋回
流が発生し、互いに干渉し合うことによって大きな渦流
れとなる。
らの流れは整流器内部を通過する際に、捩られた格子板
に沿って流れるため旋回流が発生し、各格子板毎の旋回
流が発生し、互いに干渉し合うことによって大きな渦流
れとなる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】図４は図３の構成要素を、隣接する格子板
３は全て同一方向に捩られて、２１個組み合わせた整流
器の１例であり、このように構成要素を組み合わせてゆ
くことにより、任意の断面積を有した整流器を形成する
ことができる。
３は全て同一方向に捩られて、２１個組み合わせた整流
器の１例であり、このように構成要素を組み合わせてゆ
くことにより、任意の断面積を有した整流器を形成する
ことができる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
【手続補正６】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内藤 治 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内
Claims (2)
- 【請求項１】 流体流路内に設置して、同流体の流速分
布を均一に整流する格子型の整流装置において、前記流
体流れの下流側に頂点を持った４角錐の対向２面を形成
するよう配置された２枚の３角板と、前記頂点と頂点を
接し、前記流体流れの下流側に底面が位置する４角錐の
対向２面で、前記上流側の対向２面と９０度向きが捩ら
れた対向２面を形成する３角板とによって構成された格
子要素を、隣接する格子要素の向きを９０度ずつ変えて
流れに直角方向に並設し、前記４角錐の底面が格子を形
成するよう接続すると共に、格子要素の流れに直角方向
の幅（Ｂ）と流れに平行方向の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／
Ｂ）が１．５〜２．０の範囲にあることを特徴とした整
流装置。 - 【請求項２】 流体流れを整流する格子型の整流装置に
おいて、長方形の板で流路を多数の矩形流路に分割する
ような格子が形成され、各格子を構成する前記長方形板
は流れの方向に９０度捩られており、かつ隣接する長方
形板は互いに反対方向に捩られていると共に、前記長方
形板の流れと直角方向の幅（Ｂ）と捩り後の流れと平行
方向の長さ（Ｌ）の比（Ｌ／Ｂ）が１．５〜２．０の範
囲にあることを特徴とした整流装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32697093A JP3426675B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 整流装置 |
| EP94120011A EP0659477B1 (en) | 1993-12-24 | 1994-12-16 | static mixer |
| AT94120011T ATE190244T1 (de) | 1993-12-24 | 1994-12-16 | Statischer mischer |
| DE69423308T DE69423308T2 (de) | 1993-12-24 | 1994-12-16 | Statischer Mischer |
| US08/639,999 US5680884A (en) | 1993-12-24 | 1996-04-30 | Rectifying device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32697093A JP3426675B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 整流装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07180705A true JPH07180705A (ja) | 1995-07-18 |
| JP3426675B2 JP3426675B2 (ja) | 2003-07-14 |
Family
ID=18193837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32697093A Expired - Lifetime JP3426675B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 整流装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5680884A (ja) |
| EP (1) | EP0659477B1 (ja) |
| JP (1) | JP3426675B2 (ja) |
| AT (1) | ATE190244T1 (ja) |
| DE (1) | DE69423308T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012011316A (ja) * | 2010-06-30 | 2012-01-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理装置 |
| JP2013180227A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 流体混合装置及び乾式排ガス処理装置 |
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| US5901575A (en) * | 1997-08-25 | 1999-05-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Stackable structured packing with controlled symmetry |
| JP5010635B2 (ja) * | 2009-03-18 | 2012-08-29 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器 |
| JP5523807B2 (ja) * | 2009-08-05 | 2014-06-18 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理装置 |
| RO129972B1 (ro) * | 2014-08-29 | 2017-09-29 | Viorel Micula | Sistem modular de antrenare turbionară şi orientabilitate controlată a curenţilor de aer cald |
| CN110296432A (zh) * | 2019-07-31 | 2019-10-01 | 大唐东营发电有限公司 | 一种发电厂燃料筛选装置 |
| CN114286877A (zh) * | 2019-08-24 | 2022-04-05 | 洛希亚有限公司 | 梭子垫组件、梭子和圆织机 |
| CN115094244B (zh) * | 2022-06-29 | 2023-11-21 | 深圳市中金岭南有色金属股份有限公司韶关冶炼厂 | 一种适用于塔式锌精馏炉的均匀喷口流量的气体管道结构 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE226194C (ja) * | ||||
| US1307635A (en) * | 1919-06-24 | Hahald nielsen | ||
| DE654827C (de) * | 1937-12-31 | Zimmermann & Jansen Gmbh | Fuellung fuer Gaswaescher | |
| BE754657Q (fr) * | 1965-11-29 | 1971-01-18 | Kenics Corp | Appareil melangeur |
| US3424437A (en) * | 1967-08-28 | 1969-01-28 | Shell Oil Co | Apparatus for mixing viscous fluids |
| US3664638A (en) * | 1970-02-24 | 1972-05-23 | Kenics Corp | Mixing device |
| JPS5233822B2 (ja) * | 1972-03-18 | 1977-08-31 | ||
| DE2262016A1 (de) * | 1972-12-19 | 1974-06-20 | Mono Pumps Ltd | Mischeinrichtung |
| DE2808854C2 (de) * | 1977-05-31 | 1986-05-28 | Gebrüder Sulzer AG, 8401 Winterthur | Mit Einbauten versehener Strömungskanal für ein an einem indirekten Austausch, insbesondere Wärmeaustausch, beteiligtes Medium |
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| US4660587A (en) * | 1986-07-28 | 1987-04-28 | Rizzie Joseph W | System for producing uniform velocity distribution of fluids in conduits |
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| DE3907573A1 (de) * | 1989-03-09 | 1990-09-20 | Sulzer Ag | Mehrzuegige wirbelpackung |
| DE3918483A1 (de) * | 1989-06-06 | 1990-12-13 | Munters Euroform Gmbh Carl | Fuellkoerper |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP32697093A patent/JP3426675B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-12-16 AT AT94120011T patent/ATE190244T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-12-16 DE DE69423308T patent/DE69423308T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-12-16 EP EP94120011A patent/EP0659477B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-04-30 US US08/639,999 patent/US5680884A/en not_active Expired - Lifetime
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| JP2013180227A (ja) * | 2012-02-29 | 2013-09-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 流体混合装置及び乾式排ガス処理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE190244T1 (de) | 2000-03-15 |
| DE69423308D1 (de) | 2000-04-13 |
| EP0659477B1 (en) | 2000-03-08 |
| JP3426675B2 (ja) | 2003-07-14 |
| DE69423308T2 (de) | 2000-09-14 |
| US5680884A (en) | 1997-10-28 |
| EP0659477A1 (en) | 1995-06-28 |
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