JPH07155986A - サブマージアーク溶接用ボンドフラックス - Google Patents
サブマージアーク溶接用ボンドフラックスInfo
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- JPH07155986A JPH07155986A JP33926793A JP33926793A JPH07155986A JP H07155986 A JPH07155986 A JP H07155986A JP 33926793 A JP33926793 A JP 33926793A JP 33926793 A JP33926793 A JP 33926793A JP H07155986 A JPH07155986 A JP H07155986A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ２.５〜３.５％Ｎi鋼や小入熱溶接が強いら
れる高張力鋼など溶接において、良好な作業性と高靭性
な溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスを提供する。 【構成】 フラックス全体の主成分として、ＳiＯ2：２
０〜３０％、ＭgＯ：１０〜１７％、ＣaＯ：１５〜２５
％、Ａl2Ｏ3：９〜１７％、ＢaＯ：６〜１５％、金属炭
酸塩(ＣＯ2換算)：４〜９％、ＣaＦ2：２〜６％、Ｃa：
０.２〜０.８％、Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：４
〜８％を含み、(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)：１.
５〜２.１を満たすボンドフラックスにおいて、溶融型
フラックス全体に対する重量％で、ＳiＯ2：２２〜３２
％、ＣaＯ：２２〜３２％、ＭgＯ：１６〜２２％、Ａl2
Ｏ3：１６〜２２％、ＣaＦ2：１〜７％、Ｎa2Ｏ及びＫ2
Ｏの１種又は２種：１〜５％を含む溶融型フラックスを
５０〜７３％含有していることを特徴とするサブマージ
アーク溶接用ボンドフラックスである。
れる高張力鋼など溶接において、良好な作業性と高靭性
な溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスを提供する。 【構成】 フラックス全体の主成分として、ＳiＯ2：２
０〜３０％、ＭgＯ：１０〜１７％、ＣaＯ：１５〜２５
％、Ａl2Ｏ3：９〜１７％、ＢaＯ：６〜１５％、金属炭
酸塩(ＣＯ2換算)：４〜９％、ＣaＦ2：２〜６％、Ｃa：
０.２〜０.８％、Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：４
〜８％を含み、(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)：１.
５〜２.１を満たすボンドフラックスにおいて、溶融型
フラックス全体に対する重量％で、ＳiＯ2：２２〜３２
％、ＣaＯ：２２〜３２％、ＭgＯ：１６〜２２％、Ａl2
Ｏ3：１６〜２２％、ＣaＦ2：１〜７％、Ｎa2Ｏ及びＫ2
Ｏの１種又は２種：１〜５％を含む溶融型フラックスを
５０〜７３％含有していることを特徴とするサブマージ
アーク溶接用ボンドフラックスである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はサブマージアーク溶接用
ボンドフラックスに係り、特に２.５〜３.５％Ｎi鋼の
溶接や小入熱溶接が強いられる高張力鋼の溶接などに適
用して、良好な作業性と高靭性な溶接金属が得られるサ
ブマージアーク溶接用ボンドフラックスに関するもので
ある。
ボンドフラックスに係り、特に２.５〜３.５％Ｎi鋼の
溶接や小入熱溶接が強いられる高張力鋼の溶接などに適
用して、良好な作業性と高靭性な溶接金属が得られるサ
ブマージアーク溶接用ボンドフラックスに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】これま
で、２.５〜３.５％Ｎi鋼のサブマージアーク溶接に関
しては、幾つかの発明事例が提案されている。すなわ
ち、２.５〜３.５％Ｎi鋼では、特殊な方法、例えば、
高Ｎi系溶材或いは高塩基性フラックスを使用すること
によって溶接金属原質域のラス状ベイナイトを低減する
方法や、或いは特別なワイヤの狙い位置の管理等によっ
て靭性を維持しようとする方法(例えば、特開昭５２−
１１６７５２号)があるが、いずれも作業性面で難度の
高い技術を必要としている。
で、２.５〜３.５％Ｎi鋼のサブマージアーク溶接に関
しては、幾つかの発明事例が提案されている。すなわ
ち、２.５〜３.５％Ｎi鋼では、特殊な方法、例えば、
高Ｎi系溶材或いは高塩基性フラックスを使用すること
によって溶接金属原質域のラス状ベイナイトを低減する
方法や、或いは特別なワイヤの狙い位置の管理等によっ
て靭性を維持しようとする方法(例えば、特開昭５２−
１１６７５２号)があるが、いずれも作業性面で難度の
高い技術を必要としている。
【０００３】また、低温用鋼や高張力鋼などのサブマー
ジアーク溶接では、靭性面から小入熱溶接条件による溶
接が望まれているが、この対策方法として、焼成型フラ
ックスに溶融型フラックスを含有させたフラックスが提
案されているが(特開昭６０−１９６２９０号)、靭性面
において未だ充分とは云えない。
ジアーク溶接では、靭性面から小入熱溶接条件による溶
接が望まれているが、この対策方法として、焼成型フラ
ックスに溶融型フラックスを含有させたフラックスが提
案されているが(特開昭６０−１９６２９０号)、靭性面
において未だ充分とは云えない。
【０００４】本発明は、上記従来技術の問題点を解決し
て、２.５〜３.５％Ｎi鋼や小入熱溶接を強いられる高
張力鋼などの溶接において、良好な作業性と高靭性な溶
接金属が得られるサブマージアーク溶接用ボンドフラッ
クスを提供することを目的としている。
て、２.５〜３.５％Ｎi鋼や小入熱溶接を強いられる高
張力鋼などの溶接において、良好な作業性と高靭性な溶
接金属が得られるサブマージアーク溶接用ボンドフラッ
クスを提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決すべく、低電流の溶接ができ、高靭性な溶接金属が
得られると共にアークの安定性及び作業性を改善し得る
方策について鋭意研究を重ねた結果、通常の共金系ソリ
ッドワイヤを使用して、容易な溶接施工が可能なサブマ
ージアーク溶接用ボンドフラックスを見出し、ここに本
発明をなしたものである。
解決すべく、低電流の溶接ができ、高靭性な溶接金属が
得られると共にアークの安定性及び作業性を改善し得る
方策について鋭意研究を重ねた結果、通常の共金系ソリ
ッドワイヤを使用して、容易な溶接施工が可能なサブマ
ージアーク溶接用ボンドフラックスを見出し、ここに本
発明をなしたものである。
【０００６】すなわち、本発明は、フラックス全体の主
成分として、ＳiＯ2：２０〜３０％、ＭgＯ：１０〜１
７％、ＣaＯ：１５〜２５％、Ａl2Ｏ3：９〜１７％、Ｂ
aＯ：６〜１５％、金属炭酸塩(ＣＯ2換算)：４〜９％、
ＣaＦ2：２〜６％、Ｃa：０.２〜０.８％、Ｎa2Ｏ及び
Ｋ2Ｏの１種又は２種：４〜８％、を含み、(ＣaＯ＋Ｂa
Ｏ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)：１.５〜２.１を満たすボンドフ
ラックスにおいて、溶融型フラックス全体に対する重量
％で、ＳiＯ2：２２〜３２％、ＣaＯ：２２〜３２％、
ＭgＯ：１６〜２２％、Ａl2Ｏ3：１６〜２２％、Ｃa
Ｆ2：１〜７％、Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：１〜
５％、を含む溶融型フラックスを５０〜７３％含有して
いることを特徴とするサブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスを要旨としている。
成分として、ＳiＯ2：２０〜３０％、ＭgＯ：１０〜１
７％、ＣaＯ：１５〜２５％、Ａl2Ｏ3：９〜１７％、Ｂ
aＯ：６〜１５％、金属炭酸塩(ＣＯ2換算)：４〜９％、
ＣaＦ2：２〜６％、Ｃa：０.２〜０.８％、Ｎa2Ｏ及び
Ｋ2Ｏの１種又は２種：４〜８％、を含み、(ＣaＯ＋Ｂa
Ｏ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)：１.５〜２.１を満たすボンドフ
ラックスにおいて、溶融型フラックス全体に対する重量
％で、ＳiＯ2：２２〜３２％、ＣaＯ：２２〜３２％、
ＭgＯ：１６〜２２％、Ａl2Ｏ3：１６〜２２％、Ｃa
Ｆ2：１〜７％、Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：１〜
５％、を含む溶融型フラックスを５０〜７３％含有して
いることを特徴とするサブマージアーク溶接用ボンドフ
ラックスを要旨としている。
【０００７】
【作用】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【０００８】本発明は上述の組成を有するボンドフラッ
クスであるが、その基本的材料設計思想は以下のとおり
である。
クスであるが、その基本的材料設計思想は以下のとおり
である。
【０００９】まず、靭性を向上させる手段は、（１）低
電流の溶接によって溶接金属全層を細粒化組織とするこ
と(図１)、（２）溶接金属の酸素量〔Ｏ〕を３００ppm
以下とすること(図２)、である。
電流の溶接によって溶接金属全層を細粒化組織とするこ
と(図１)、（２）溶接金属の酸素量〔Ｏ〕を３００ppm
以下とすること(図２)、である。
【００１０】また、低電流の溶接を可能とする手段は、
主に、（ａ）塩基性溶融型フラックスを５０％以上含有
させて共融点を低減させること、（ｂ）Ｎa2Ｏ及び／又
はＫ2Ｏを４％以上含有させること(図３)、（ｃ）(Ｃa
Ｏ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比を２.１以下とするこ
と(図４)、（ｄ）ＢaＯを６％以上含有させることによ
ってアークの安定性及び作業性を著しく改善したこと、
である。
主に、（ａ）塩基性溶融型フラックスを５０％以上含有
させて共融点を低減させること、（ｂ）Ｎa2Ｏ及び／又
はＫ2Ｏを４％以上含有させること(図３)、（ｃ）(Ｃa
Ｏ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比を２.１以下とするこ
と(図４)、（ｄ）ＢaＯを６％以上含有させることによ
ってアークの安定性及び作業性を著しく改善したこと、
である。
【００１１】更に、低酸素化を達成する手段は、（ｅ）
(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比を１.５以上とす
ること(図４)、（ｆ）ＣaＦ2を２％以上含有させること
(図５)、（ｇ）Ｃaを０.２％以上含有させること(図
６)、である。
(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比を１.５以上とす
ること(図４)、（ｆ）ＣaＦ2を２％以上含有させること
(図５)、（ｇ）Ｃaを０.２％以上含有させること(図
６)、である。
【００１２】本発明によれば、共金系のソリッドワイヤ
を用い、特別な技術或いは施工管理を必要とせずに、健
全性及び靭性に優れた溶接部を容易に得ることが可能と
なる。溶接用途も２.５〜３.５％Ｎi鋼に限定されず、
小入熱溶接を強いられる、例えば７８０〜９８０Ｎ／mm
2級高張力鋼の溶接用としても最適である。
を用い、特別な技術或いは施工管理を必要とせずに、健
全性及び靭性に優れた溶接部を容易に得ることが可能と
なる。溶接用途も２.５〜３.５％Ｎi鋼に限定されず、
小入熱溶接を強いられる、例えば７８０〜９８０Ｎ／mm
2級高張力鋼の溶接用としても最適である。
【００１３】次に本発明における成分組成の限定理由を
説明する。
説明する。
【００１４】（１）ボンドフラックス全体の成分組成： ＳiＯ2：２０〜３０％ ＳiＯ2はビード形状を左右する重要成分で、２０％未満
ではビードの広がりが減少し凸ビードを形成する。また
３０％より多過ぎる場合には溶接金属中の〔Ｏ〕が増加
して靭性が低下する。
ではビードの広がりが減少し凸ビードを形成する。また
３０％より多過ぎる場合には溶接金属中の〔Ｏ〕が増加
して靭性が低下する。
【００１５】ＭgＯ：１０〜１７％、ＣaＯ：１５〜２５
％ ＭgＯ及びＣaＯはいずれもほぼ同効成分で、ビード形状
を左右すると共に塩基度を調整するのに有効であり、そ
のためには、ＭgＯは１０％以上、ＣaＯは１５％以上が
必要である。しかし、それぞれ上限値を超えるとアーク
が不安定となり凸ビードを形成する。
％ ＭgＯ及びＣaＯはいずれもほぼ同効成分で、ビード形状
を左右すると共に塩基度を調整するのに有効であり、そ
のためには、ＭgＯは１０％以上、ＣaＯは１５％以上が
必要である。しかし、それぞれ上限値を超えるとアーク
が不安定となり凸ビードを形成する。
【００１６】Ａl2Ｏ3：９〜１７％ Ａl2Ｏ3はビード外観の改善に有効な成分であるが、９
％未満ではビード波形が荒く、また１７％を超えると粘
性が過度となり、凸ビードを形成する。
％未満ではビード波形が荒く、また１７％を超えると粘
性が過度となり、凸ビードを形成する。
【００１７】ＢaＯ：６〜１５％ ＢaＯはビード形状、アークの安定性を左右する重要な
成分であり、６％より少くないと凸ビードを形成し、ま
た１５％より多いと場合にはアークが不安定となる。Ｂ
aＯは主にＢaＣＯ3の形で添加される。
成分であり、６％より少くないと凸ビードを形成し、ま
た１５％より多いと場合にはアークが不安定となる。Ｂ
aＯは主にＢaＣＯ3の形で添加される。
【００１８】金属炭酸塩(ＣＯ2換算)：４〜９％ ＣＯ2成分は溶接金属の拡散性水素量の低減に有効であ
る。しかし、４％未満では水素量が高く、低Ｎi鋼溶接
用としては不適当であり、また９％よりも多いとポック
マークを生じ易くなる。ＣＯ2成分は金属炭酸塩として
添加される。
る。しかし、４％未満では水素量が高く、低Ｎi鋼溶接
用としては不適当であり、また９％よりも多いとポック
マークを生じ易くなる。ＣＯ2成分は金属炭酸塩として
添加される。
【００１９】ＣaＦ2：２〜６％ ＣaＦ2は溶接金属中の〔Ｏ〕を減少させ、靭性の向上に
有効な成分であるが、６％を超えるとアークが不安定と
なり、欠陥を発生し易くなる。また２％未満では〔Ｏ〕
低減効果が認められない。
有効な成分であるが、６％を超えるとアークが不安定と
なり、欠陥を発生し易くなる。また２％未満では〔Ｏ〕
低減効果が認められない。
【００２０】Ｃa：０.２〜０.８％ Ｃaは溶接金属中の〔Ｏ〕を減少させ、靭性の向上に有
効な成分である。しかし、０.２％未満では〔Ｏ〕低減
効果が認められず、一方、０.８％より多すぎる場合に
は製造時に発熱反応を生じ、製造困難となる。Ｃaは、
例えば、レア・アースＣa−Ｓi等で添加される。
効な成分である。しかし、０.２％未満では〔Ｏ〕低減
効果が認められず、一方、０.８％より多すぎる場合に
は製造時に発熱反応を生じ、製造困難となる。Ｃaは、
例えば、レア・アースＣa−Ｓi等で添加される。
【００２１】Ｎa2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：４〜８％ Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏは低電流域でのアークの安定性に極め
て有効な成分であるが、４％未満ではアークが不安定と
なり欠陥が生じ易くなる。また８％よりも多すぎる場合
には粘性が減じ、ビード形状が劣化する。
て有効な成分であるが、４％未満ではアークが不安定と
なり欠陥が生じ易くなる。また８％よりも多すぎる場合
には粘性が減じ、ビード形状が劣化する。
【００２２】(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)：１.５
〜２.１ (ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比は、低電流条件
の溶接でのアークの安定性及び作業性に影響を与え、ま
た低酸素化に影響を及ぼす要因の一である。この比が
２.１％を超えるとアークが不安定となり欠陥が生じ易
くなる。また１.５未満では低酸素化を達成できなくな
る。
〜２.１ (ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比は、低電流条件
の溶接でのアークの安定性及び作業性に影響を与え、ま
た低酸素化に影響を及ぼす要因の一である。この比が
２.１％を超えるとアークが不安定となり欠陥が生じ易
くなる。また１.５未満では低酸素化を達成できなくな
る。
【００２３】（２）溶融型フラックスの成分組成、添加
量：溶融型フラックスは、溶融型フラックス全体に対す
る重量％で、以下の成分を含有させる必要がある。
量：溶融型フラックスは、溶融型フラックス全体に対す
る重量％で、以下の成分を含有させる必要がある。
【００２４】ＣaＯ：２２〜３２％、ＭgＯ：１６〜２２
％ ＣaＯ及びＭgＯはいずれも塩基性成分で、それぞれ、下
限値未満ではボンドフラックス全体の塩基度を調整する
ことが困難となる。また、それぞれ上限値を超えると、
溶解時にガラス化が困難となり、結晶化してボンドフラ
ックスの原料として不適当である。
％ ＣaＯ及びＭgＯはいずれも塩基性成分で、それぞれ、下
限値未満ではボンドフラックス全体の塩基度を調整する
ことが困難となる。また、それぞれ上限値を超えると、
溶解時にガラス化が困難となり、結晶化してボンドフラ
ックスの原料として不適当である。
【００２５】ＳiＯ2：２２〜３２％ ＳiＯ2は酸性成分で、２２％未満では溶解時にガラス化
が困難となり、また３２％を超えるとボンドフラックス
全体の塩基度を調整することが困難となる。
が困難となり、また３２％を超えるとボンドフラックス
全体の塩基度を調整することが困難となる。
【００２６】Ａl2Ｏ3：１６〜２２％ Ａl2Ｏ3は溶解性を調整する成分であるが、１６％未満
では速やかな溶解性が損なわれ、また２２％を超えると
融点が高くなり過ぎて不適当である。
では速やかな溶解性が損なわれ、また２２％を超えると
融点が高くなり過ぎて不適当である。
【００２７】ＣaＦ2：１〜７％ ＣaＦ2も溶解性を調整する成分であるが、１％未満では
融点が高過ぎ、また７％を超えると溶解時に溶融スラグ
が飛散するようになって不適当である。
融点が高過ぎ、また７％を超えると溶解時に溶融スラグ
が飛散するようになって不適当である。
【００２８】Ｎa2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：１〜５％ Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏはいずれもボンドフラックスのアーク
の安定性を維持する同効成分であり、ボンドフラックス
全体で４％以上を水ガラスのみで補うことが困難なた
め、溶融型フラックスに１％以上を添加する必要があ
る。しかし、溶融型フラックスでの含有量が５％を超え
ると、溶融スラグが飛散するようになって不適当であ
る。
の安定性を維持する同効成分であり、ボンドフラックス
全体で４％以上を水ガラスのみで補うことが困難なた
め、溶融型フラックスに１％以上を添加する必要があ
る。しかし、溶融型フラックスでの含有量が５％を超え
ると、溶融スラグが飛散するようになって不適当であ
る。
【００２９】溶融型フラックスの添加量：５０〜７３％ ボンドフラックス全体に対する溶融型フラックスの添加
量が５０％未満ではスラグの融点が高く、低電流域での
ビード形状が改善されない。また、７３％を超える添加
量では、ボンドフラックスの造粒性が損なわれ、ＣＯ2
源である炭酸塩(ＣaＣＯ3やＢaＣＯ3)や、ＢaＯ源であ
るＢaＣＯ3を多く含有させることも困難となる。
量が５０％未満ではスラグの融点が高く、低電流域での
ビード形状が改善されない。また、７３％を超える添加
量では、ボンドフラックスの造粒性が損なわれ、ＣＯ2
源である炭酸塩(ＣaＣＯ3やＢaＣＯ3)や、ＢaＯ源であ
るＢaＣＯ3を多く含有させることも困難となる。
【００３０】次に本発明の実施例を示す。
【００３１】表１の化学成分の塩基性溶融型フラックス
を用い、これを表２に示すように所定量配合したボンド
フラックスを製造した。溶接試験では、表３の共金系ソ
リッドワイヤ(４mmφ)を用い、表４の条件で多層盛溶接
試験を実施した。溶接試験結果を表５に示す。
を用い、これを表２に示すように所定量配合したボンド
フラックスを製造した。溶接試験では、表３の共金系ソ
リッドワイヤ(４mmφ)を用い、表４の条件で多層盛溶接
試験を実施した。溶接試験結果を表５に示す。
【００３２】表中のフラックス記号Ａ１〜Ａ４は本発明
例であり、いずれも良好な作業性、耐欠陥性と低温靭性
を示している。
例であり、いずれも良好な作業性、耐欠陥性と低温靭性
を示している。
【００３３】これらに対し、フラックス記号Ｂ１〜Ｂ６
は比較例であり、Ｂ１は、溶融型フラックスを含有しな
いため及びＮa2ＯとＫ2Ｏの合計量が４％未満のため、
アークの安定性が極めて悪く、スラグ巻き込みが発生し
た。Ｂ２は、(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比が
２.１を超えるため作業性が不良であった。Ｂ３は、(Ｃ
aＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比が１.５％未満のた
め高靭性が得られなかった。Ｂ４はＮa2ＯとＫ2Ｏの合
計量が４％未満のために、Ｂ５ではＢaＯが１５％を超
えるために、Ｂ６ではＢaＯが６％未満のために、それ
ぞれ表５に示すように作業性が不良であった。
は比較例であり、Ｂ１は、溶融型フラックスを含有しな
いため及びＮa2ＯとＫ2Ｏの合計量が４％未満のため、
アークの安定性が極めて悪く、スラグ巻き込みが発生し
た。Ｂ２は、(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比が
２.１を超えるため作業性が不良であった。Ｂ３は、(Ｃ
aＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)の比が１.５％未満のた
め高靭性が得られなかった。Ｂ４はＮa2ＯとＫ2Ｏの合
計量が４％未満のために、Ｂ５ではＢaＯが１５％を超
えるために、Ｂ６ではＢaＯが６％未満のために、それ
ぞれ表５に示すように作業性が不良であった。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】
【表５】
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
２.５〜３.５％Ｎi鋼や小入熱溶接が強いられる高張力
鋼など溶接において、良好な作業性と高靭性な溶接金属
が得られる効果は顕著である。
２.５〜３.５％Ｎi鋼や小入熱溶接が強いられる高張力
鋼など溶接において、良好な作業性と高靭性な溶接金属
が得られる効果は顕著である。
【図１】電流値と溶接部原質域の割合及び低温靭性(−
１００℃での吸収エネルギー)の関係を示す図である。
１００℃での吸収エネルギー)の関係を示す図である。
【図２】溶接金属の〔Ｏ〕と低温靭性(−１００℃での
吸収エネルギー)の関係を示す図である。
吸収エネルギー)の関係を示す図である。
【図３】Ｎa2Ｏ＋Ｋ2Ｏとアーク短絡回数の関係を示す
図である。
図である。
【図４】(ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)比と溶接金
属の〔Ｏ〕及びアーク短絡回数の関係を示す図である。
属の〔Ｏ〕及びアーク短絡回数の関係を示す図である。
【図５】ＣaＦ2と溶接金属の〔Ｏ〕の関係を示す図であ
る。
る。
【図６】Ｃaと溶接金属の〔Ｏ〕の関係を示す図であ
る。
る。
【図７】開先の形状寸法(mm)を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下同じ)、フラックス全体の
主成分として、 ＳiＯ2：２０〜３０％、 ＭgＯ：１０〜１７％、 ＣaＯ：１５〜２５％、 Ａl2Ｏ3：９〜１７％、 ＢaＯ：６〜１５％、 金属炭酸塩(ＣＯ2換算)：４〜９％、 ＣaＦ2：２〜６％、 Ｃa：０.２〜０.８％、 Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：４〜８％、 を含み、 (ＣaＯ＋ＢaＯ＋ＭgＯ)／(ＳiＯ2)：１.５〜２.１ を満たすボンドフラックスにおいて、溶融型フラックス
全体に対する重量％で、 ＳiＯ2：２２〜３２％、 ＣaＯ：２２〜３２％、 ＭgＯ：１６〜２２％、 Ａl2Ｏ3：１６〜２２％、 ＣaＦ2：１〜７％、 Ｎa2Ｏ及びＫ2Ｏの１種又は２種：１〜５％、 を含む溶融型フラックスを５０〜７３％含有しているこ
とを特徴とするサブマージアーク溶接用ボンドフラック
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33926793A JP2667629B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33926793A JP2667629B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07155986A true JPH07155986A (ja) | 1995-06-20 |
| JP2667629B2 JP2667629B2 (ja) | 1997-10-27 |
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Family Applications (1)
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| JP33926793A Expired - Lifetime JP2667629B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
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| JP (1) | JP2667629B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180138140A (ko) | 2017-06-19 | 2018-12-28 | 닛테츠 스미킨 요우세츠 고교 가부시키가이샤 | 저온용 강의 가스 실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
-
1993
- 1993-12-03 JP JP33926793A patent/JP2667629B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20180138140A (ko) | 2017-06-19 | 2018-12-28 | 닛테츠 스미킨 요우세츠 고교 가부시키가이샤 | 저온용 강의 가스 실드 아크 용접용 플럭스 충전 와이어 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2667629B2 (ja) | 1997-10-27 |
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