JPH07155803A - ロールクロス圧延方法 - Google Patents
ロールクロス圧延方法Info
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- JPH07155803A JPH07155803A JP30373393A JP30373393A JPH07155803A JP H07155803 A JPH07155803 A JP H07155803A JP 30373393 A JP30373393 A JP 30373393A JP 30373393 A JP30373393 A JP 30373393A JP H07155803 A JPH07155803 A JP H07155803A
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- rolling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧延鋼板の深絞り性、特にその方向性を改良
したロールクロス圧延方法を提供することを目的とす
る。 【構成】 少なくとも上下ワークロール１，２の軸を圧
延面と平行な面内で交差させて金属材３を圧延するロー
ルクロス圧延を行うに際し、ワークロール１，２と金属
材３との間において発生するスラスト力が圧延反力の５
％以上になるように圧延するものである。
したロールクロス圧延方法を提供することを目的とす
る。 【構成】 少なくとも上下ワークロール１，２の軸を圧
延面と平行な面内で交差させて金属材３を圧延するロー
ルクロス圧延を行うに際し、ワークロール１，２と金属
材３との間において発生するスラスト力が圧延反力の５
％以上になるように圧延するものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ロールクロス圧延方
法、特に圧延された鋼板の機械的性質の方向性を解消す
るロールクロス圧延方法に関する。
法、特に圧延された鋼板の機械的性質の方向性を解消す
るロールクロス圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の冷間圧延において、４重ロール
型、６重ロール型、クラスタロール型等の、平行ロール
圧延機が使用されている。この圧延では、圧延過程での
メタルフローが圧延進行方向に一定なため、圧延率の増
加と共に圧延材の機械的性質が方向性を有するようにな
ることが知られている。
型、６重ロール型、クラスタロール型等の、平行ロール
圧延機が使用されている。この圧延では、圧延過程での
メタルフローが圧延進行方向に一定なため、圧延率の増
加と共に圧延材の機械的性質が方向性を有するようにな
ることが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した方向性を有す
る圧延鋼板を材料とした場合、図７（ａ）（ｂ）に示す
ように、円板０１を切り出し、立体型０２に深絞りプレ
スするような加工において、加工した板０１の端に波形
の耳０３が発生する。この耳０３は、線０４等で切断し
て除去して製品とするため、図中斜線ハッチングで示す
部分が無駄となって歩留りを低下させていた。
る圧延鋼板を材料とした場合、図７（ａ）（ｂ）に示す
ように、円板０１を切り出し、立体型０２に深絞りプレ
スするような加工において、加工した板０１の端に波形
の耳０３が発生する。この耳０３は、線０４等で切断し
て除去して製品とするため、図中斜線ハッチングで示す
部分が無駄となって歩留りを低下させていた。
【０００４】上述した圧延鋼板の深絞り性を表す性質と
して、通常ｒ値と呼ばれるランクフォード値があり、こ
の値が大きい方が深絞り性が良い、つまり、耳、しわが
発生しないとされている。また、このｒ値に方向性があ
ると上述のような耳が発生し、歩留りが低下する。本発
明は、上記従来技術に鑑みて成されたものであり、圧延
鋼板の深絞り性、特にその方向性を改良したロールクロ
ス圧延方法を提供することを目的とする。
して、通常ｒ値と呼ばれるランクフォード値があり、こ
の値が大きい方が深絞り性が良い、つまり、耳、しわが
発生しないとされている。また、このｒ値に方向性があ
ると上述のような耳が発生し、歩留りが低下する。本発
明は、上記従来技術に鑑みて成されたものであり、圧延
鋼板の深絞り性、特にその方向性を改良したロールクロ
ス圧延方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の構成は少なくとも上下ワークロール軸を圧延面と平
行な面内で交差させたロールクロス圧延機を使用する冷
間圧延において、上記ワークロールと金属材との間にお
いて発生するスラスト力（ワークロール軸方向に発生す
る力）が圧延反力の５％以下となるように圧延するこ
と、言い換えると、スラスト係数μT＝スラスト力ＦT／
ロール圧下力Ｐ≧０．０５の圧延条件を保持し得る範囲
下の、ロール粗度Ｒa及びロールクロス角θ°で圧延を
行うことを特徴とする。
明の構成は少なくとも上下ワークロール軸を圧延面と平
行な面内で交差させたロールクロス圧延機を使用する冷
間圧延において、上記ワークロールと金属材との間にお
いて発生するスラスト力（ワークロール軸方向に発生す
る力）が圧延反力の５％以下となるように圧延するこ
と、言い換えると、スラスト係数μT＝スラスト力ＦT／
ロール圧下力Ｐ≧０．０５の圧延条件を保持し得る範囲
下の、ロール粗度Ｒa及びロールクロス角θ°で圧延を
行うことを特徴とする。
【０００６】
【作用】図２（ａ）（ｂ）に示すように、上下ワークロ
ール１，２を圧延面と平行な面内で交差させて圧延する
と、ワークロール１，２と圧延鋼板３との間に、スラス
ト力ＦTが発生する。このスラスト力ＦTは、ワークロー
ル軸方向に作用する力であり、図中実線及び破線で示す
ように上下で逆方向に作用する。このスラスト力ＦTに
より、圧延鋼板３は圧延進行方向だけではなく幅方向に
も変形、即ち、剪断変形し、その結果、圧延鋼板３の内
部組織も方向性がなくなり、方向性のない機械的性質が
得られる。
ール１，２を圧延面と平行な面内で交差させて圧延する
と、ワークロール１，２と圧延鋼板３との間に、スラス
ト力ＦTが発生する。このスラスト力ＦTは、ワークロー
ル軸方向に作用する力であり、図中実線及び破線で示す
ように上下で逆方向に作用する。このスラスト力ＦTに
より、圧延鋼板３は圧延進行方向だけではなく幅方向に
も変形、即ち、剪断変形し、その結果、圧延鋼板３の内
部組織も方向性がなくなり、方向性のない機械的性質が
得られる。
【０００７】本発明においては、図１に示すように、一
定クロス角度θでロール粗度Ｒaを変えて圧延した鋼板
から長さ方向、幅方向、４５°方向の各試験片を切り出
し、各試験片のｒ値とスラスト係数μTを計測し、ロー
ル粗度Ｒaに対するｒ値のばらつきΔｒ及びスラスト係
数μTとの関係を定量的に把握し、同様に一定ロール粗
度Ｒaでクロス角度θを変えて圧延した鋼板から長さ方
向、幅方向、４５°方向の各試験片を切り出し、各試験
片のｒ値とスラスト係数μTを計測し、スラスト係数μT
に対するクロス角度θの関係を定量的に把握し、ｒ値の
ばらつきΔｒを減少する効果のあるスラスト係数μT領
域で、特定のスラスト係数μTに対応するロール粗度Ｒa
及びクロス角度θを読み出せるようにした。
定クロス角度θでロール粗度Ｒaを変えて圧延した鋼板
から長さ方向、幅方向、４５°方向の各試験片を切り出
し、各試験片のｒ値とスラスト係数μTを計測し、ロー
ル粗度Ｒaに対するｒ値のばらつきΔｒ及びスラスト係
数μTとの関係を定量的に把握し、同様に一定ロール粗
度Ｒaでクロス角度θを変えて圧延した鋼板から長さ方
向、幅方向、４５°方向の各試験片を切り出し、各試験
片のｒ値とスラスト係数μTを計測し、スラスト係数μT
に対するクロス角度θの関係を定量的に把握し、ｒ値の
ばらつきΔｒを減少する効果のあるスラスト係数μT領
域で、特定のスラスト係数μTに対応するロール粗度Ｒa
及びクロス角度θを読み出せるようにした。
【０００８】その結果、圧延鋼板の深絞り性の改良及び
機械的性質の方向性の解消に有効なスラスト係数μT領
域が、スラスト係数μT≧０．０５にあることを見出し
（図３（ａ）（ｂ）参照）、この条件下で選択するスラ
スト係数μTに対応する必要ロール粗度Ｒa及びクロス角
度θを特定して、深絞り性が良く、しかも、方向性の解
消する圧延を行うことを可能とした。
機械的性質の方向性の解消に有効なスラスト係数μT領
域が、スラスト係数μT≧０．０５にあることを見出し
（図３（ａ）（ｂ）参照）、この条件下で選択するスラ
スト係数μTに対応する必要ロール粗度Ｒa及びクロス角
度θを特定して、深絞り性が良く、しかも、方向性の解
消する圧延を行うことを可能とした。
【０００９】
【実施例】以下、本発明について、図面に示す実施例を
参照して詳細に説明する。図１に本発明の一実施例を示
す。図１はテスト圧延の状況を示すものである。同図に
示すように、圧延機においては、上下一対のワークロー
ル１，２が圧延鋼板３と平行な面内において相互にクロ
スして配置されている。ワークロール１，２のロールク
ロス角はθ°とする。
参照して詳細に説明する。図１に本発明の一実施例を示
す。図１はテスト圧延の状況を示すものである。同図に
示すように、圧延機においては、上下一対のワークロー
ル１，２が圧延鋼板３と平行な面内において相互にクロ
スして配置されている。ワークロール１，２のロールク
ロス角はθ°とする。
【００１０】図２（ａ）（ｂ）に示すように、上下ワー
クロール１，２と圧延鋼板３との間に発生するスラスト
力ＦTは、ワークロール軸方向に作用する力であり、図
中実線及び破線で示すように上下で逆方向に作用する。
このスラスト力ＦTにより、圧延鋼板３は圧延進行方向
だけではなく幅方向にも変形、即ち、剪断変形し、その
結果、圧延鋼板３の内部組織も方向性がなくなり、方向
性のない機械的性質が得られる。
クロール１，２と圧延鋼板３との間に発生するスラスト
力ＦTは、ワークロール軸方向に作用する力であり、図
中実線及び破線で示すように上下で逆方向に作用する。
このスラスト力ＦTにより、圧延鋼板３は圧延進行方向
だけではなく幅方向にも変形、即ち、剪断変形し、その
結果、圧延鋼板３の内部組織も方向性がなくなり、方向
性のない機械的性質が得られる。
【００１１】圧延鋼板３から、異なる方向に三つの試験
片が切り出されている。試験片は、長さ方向に対し角度
０°で切り出した試験片と、長さ方向に対し角度４５°
で切り出した試験片と、長さ方向に対し角度９０°で切
り出した試験片の三つであり、各々のｒ値はｒ0，
ｒ45，ｒ90である。三つの試験片のｒ値の平均値、ｒ値
のばらつき、スラスト係数は次式により求められる。
片が切り出されている。試験片は、長さ方向に対し角度
０°で切り出した試験片と、長さ方向に対し角度４５°
で切り出した試験片と、長さ方向に対し角度９０°で切
り出した試験片の三つであり、各々のｒ値はｒ0，
ｒ45，ｒ90である。三つの試験片のｒ値の平均値、ｒ値
のばらつき、スラスト係数は次式により求められる。
【００１２】
【数１】
【００１３】但し、ＦTはスラスト力、Ｐはロール圧下
力である。ここで、図１に示す試験圧延機において、上
下一対のワークロール１及び２のロールクロス角をθ＝
１．３°に固定し、ロール粗度Ｒaを変更したロールを
使用して試験圧延を行い、切り出した各試験片のｒ値で
あるｒ0，ｒ45，ｒ90を計測し、そのｒ値から式よ
り、ｒ値のばらつきΔｒを求め、各試験片の圧延時のス
ラスト力ＦT及びロール圧下力Ｐから式により、スラ
スト係数μTを求めた。そのテスト結果を、図３（ａ）
（ｂ）に示す。
力である。ここで、図１に示す試験圧延機において、上
下一対のワークロール１及び２のロールクロス角をθ＝
１．３°に固定し、ロール粗度Ｒaを変更したロールを
使用して試験圧延を行い、切り出した各試験片のｒ値で
あるｒ0，ｒ45，ｒ90を計測し、そのｒ値から式よ
り、ｒ値のばらつきΔｒを求め、各試験片の圧延時のス
ラスト力ＦT及びロール圧下力Ｐから式により、スラ
スト係数μTを求めた。そのテスト結果を、図３（ａ）
（ｂ）に示す。
【００１４】図３（ａ）は、スラスト係数μTを縦軸と
し、ロール粗度Ｒaを横軸とするグラフ上にプロットし
たものであり、同図（ｂ）は、ｒ値のばらつきΔｒを縦
軸とし、ロール粗度Ｒaを横軸とするグラフ上にプロッ
トしたものである。図３（ａ）（ｂ）に示す結果から、
ロール粗度Ｒaに対するｒ値のばらつきΔｒと、スラス
ト係数μTとの関係が定量的に読み取られる。従って、
スラスト係数μTが０．０５以上、即ち、ロール粗度Ｒa
が０．５μｍ以上で、ｒ値のばらつきΔｒが減少し、圧
延鋼板３の機械的性質が減少することが確かめられた。
し、ロール粗度Ｒaを横軸とするグラフ上にプロットし
たものであり、同図（ｂ）は、ｒ値のばらつきΔｒを縦
軸とし、ロール粗度Ｒaを横軸とするグラフ上にプロッ
トしたものである。図３（ａ）（ｂ）に示す結果から、
ロール粗度Ｒaに対するｒ値のばらつきΔｒと、スラス
ト係数μTとの関係が定量的に読み取られる。従って、
スラスト係数μTが０．０５以上、即ち、ロール粗度Ｒa
が０．５μｍ以上で、ｒ値のばらつきΔｒが減少し、圧
延鋼板３の機械的性質が減少することが確かめられた。
【００１５】更に、図１に示す試験圧延機において、ロ
ール粗度をＲa＝１．５μｍに限定し、ロールクロス角
θを変更したロールを使用して試験圧延を行い、切り出
した各試験片のｒ値であるｒ0，ｒ45，ｒ90を計測し、
そのｒ値から式及び式より、ｒ値の平均値及びｒ値
のばらつきΔｒを求めた。そのテスト結果を、図４
（ａ）（ｂ）に示す。
ール粗度をＲa＝１．５μｍに限定し、ロールクロス角
θを変更したロールを使用して試験圧延を行い、切り出
した各試験片のｒ値であるｒ0，ｒ45，ｒ90を計測し、
そのｒ値から式及び式より、ｒ値の平均値及びｒ値
のばらつきΔｒを求めた。そのテスト結果を、図４
（ａ）（ｂ）に示す。
【００１６】図４（ａ）は、ｒ値の平均値を縦軸とし、
ロールクロス角θを横軸とするグラフ上にプロットした
ものであり、同図（ｂ）は、ｒ値のばらつきΔｒを縦軸
とし、ロールクロス角を横軸とするグラフ上にプロット
したものである。図４（ａ）（ｂ）に示す結果から、ロ
ールクロス角θに対するｒ値の平均値と、ｒ値のばらつ
きΔｒとの関係が定量的に読み取られる。従って、ロー
ルクロス角がθ＝０．５°以上で、ｒ値のばらつきΔｒ
が減少し、圧延鋼板３の機械的性質が減少すること、及
びｒ値の平均値が上昇し深絞り性が良くなることが確か
められた。
ロールクロス角θを横軸とするグラフ上にプロットした
ものであり、同図（ｂ）は、ｒ値のばらつきΔｒを縦軸
とし、ロールクロス角を横軸とするグラフ上にプロット
したものである。図４（ａ）（ｂ）に示す結果から、ロ
ールクロス角θに対するｒ値の平均値と、ｒ値のばらつ
きΔｒとの関係が定量的に読み取られる。従って、ロー
ルクロス角がθ＝０．５°以上で、ｒ値のばらつきΔｒ
が減少し、圧延鋼板３の機械的性質が減少すること、及
びｒ値の平均値が上昇し深絞り性が良くなることが確か
められた。
【００１７】図５（ａ）（ｂ）（ｃ）は、スラスト係数
μTを共通の縦軸とし、それぞれｒ値のばらつきΔｒ、
ロールクロス角θ、ロール粗度Ｒaをそれぞれ横軸とす
るグラフを並べたものであり、スラスト係数μTに対
し、ｒ値のばらつきΔｒ、ロールクロス角θ、ロール粗
度Ｒaの傾向を対比して示すものである。図５の結果よ
り、ｒ値のばらつきΔｒは、スラスト係数μT≧０．０
５の領域（斜線ハッチングで示す）で減少して圧延鋼板
３の方向性が改善され、深絞り性が良くなり、同じ領域
を保持すべきロールクロス角θと、ロール粗度Ｒaの数
値領域が明瞭となる。即ち、スラスト係数μTが０．０
５以上になる領域で、或るスラスト係数μTを設定する
とき、そのスラスト係数μTを保持するために必要なロ
ールクロス角θと、ロール粗度Ｒaとを予め組み合わせ
て設定できるようになる。
μTを共通の縦軸とし、それぞれｒ値のばらつきΔｒ、
ロールクロス角θ、ロール粗度Ｒaをそれぞれ横軸とす
るグラフを並べたものであり、スラスト係数μTに対
し、ｒ値のばらつきΔｒ、ロールクロス角θ、ロール粗
度Ｒaの傾向を対比して示すものである。図５の結果よ
り、ｒ値のばらつきΔｒは、スラスト係数μT≧０．０
５の領域（斜線ハッチングで示す）で減少して圧延鋼板
３の方向性が改善され、深絞り性が良くなり、同じ領域
を保持すべきロールクロス角θと、ロール粗度Ｒaの数
値領域が明瞭となる。即ち、スラスト係数μTが０．０
５以上になる領域で、或るスラスト係数μTを設定する
とき、そのスラスト係数μTを保持するために必要なロ
ールクロス角θと、ロール粗度Ｒaとを予め組み合わせ
て設定できるようになる。
【００１８】本発明は、上述した条件を踏まえ、ロール
クロス圧延機を使用する冷間圧延において、スラスト係
数μTが０．０５以上になる範囲で、この領域を保持し
うる範囲下のロール粗度Ｒa及びロールクロス角θで圧
延を行うものである。従って、本発明によれば、ｒ値の
ばらつきΔｒの減少した方向性の少ない、深絞り性の良
い圧延鋼板を精度良く圧延することが可能となる。
クロス圧延機を使用する冷間圧延において、スラスト係
数μTが０．０５以上になる範囲で、この領域を保持し
うる範囲下のロール粗度Ｒa及びロールクロス角θで圧
延を行うものである。従って、本発明によれば、ｒ値の
ばらつきΔｒの減少した方向性の少ない、深絞り性の良
い圧延鋼板を精度良く圧延することが可能となる。
【００１９】次に、上述した本発明の方法に適用される
装置の構成例を図６に示す。図６に示すように、上下一
対のワークロール１，２は圧延鋼板３と平行な面内で交
差しており、そのロール粗度Ｒaは図５で示すスラスト
係数μTが０．０５以上になる領域を保持するロール粗
度領域内で予め定められている。バックアップロール１
１，１２は、ワークロール１，２をそれぞれ支持するた
めに設けられている。ロールクロス装置１３はワークロ
ール１及び２とバックアップロール１１及び１２をペア
ーでクロスさせる装置であり、制御装置１７の指令によ
り駆動される。
装置の構成例を図６に示す。図６に示すように、上下一
対のワークロール１，２は圧延鋼板３と平行な面内で交
差しており、そのロール粗度Ｒaは図５で示すスラスト
係数μTが０．０５以上になる領域を保持するロール粗
度領域内で予め定められている。バックアップロール１
１，１２は、ワークロール１，２をそれぞれ支持するた
めに設けられている。ロールクロス装置１３はワークロ
ール１及び２とバックアップロール１１及び１２をペア
ーでクロスさせる装置であり、制御装置１７の指令によ
り駆動される。
【００２０】ロール圧下装置１４は、ワークロール１及
び２とバックアップロール１１及び１２に対し所定のロ
ール圧下力Ｐを作用させる装置である。圧下力検出器１
５は、ロール圧下力Ｐを検出する装置であり、ロール圧
下装置１４に付設されている。スラスト力検出器１６
は、ワークロール１，２の軸方向に発生するスラスト力
ＦTを検出する装置であり、ワークロール１，２のチョ
ック部に付設されている。
び２とバックアップロール１１及び１２に対し所定のロ
ール圧下力Ｐを作用させる装置である。圧下力検出器１
５は、ロール圧下力Ｐを検出する装置であり、ロール圧
下装置１４に付設されている。スラスト力検出器１６
は、ワークロール１，２の軸方向に発生するスラスト力
ＦTを検出する装置であり、ワークロール１，２のチョ
ック部に付設されている。
【００２１】制御装置１７は、検出されたロール圧下力
Ｐ、スラスト力ＦTとに基づいて、ロールクロス装置１
８を制御するものである。即ち、制御装置１７は、圧下
力検出器１５により検出されたロール圧下力Ｐと、スラ
スト力検出器１６により検出されたスラスト力ＦTとか
らスラスト係数μTを計算する演算部１８と、演算部１
８により計算されたスラスト係数μTが設定値（０．０
５）以上になるか否か判定するチェック部１９と、チェ
ック部１９の結果から必要なロールクロス角θを演算選
定し、ロールクロス装置１３を操作する制御部２０とを
備えたものである。
Ｐ、スラスト力ＦTとに基づいて、ロールクロス装置１
８を制御するものである。即ち、制御装置１７は、圧下
力検出器１５により検出されたロール圧下力Ｐと、スラ
スト力検出器１６により検出されたスラスト力ＦTとか
らスラスト係数μTを計算する演算部１８と、演算部１
８により計算されたスラスト係数μTが設定値（０．０
５）以上になるか否か判定するチェック部１９と、チェ
ック部１９の結果から必要なロールクロス角θを演算選
定し、ロールクロス装置１３を操作する制御部２０とを
備えたものである。
【００２２】上述したように、この装置では、スラスト
係数μTが０．０５以上になる領域を保持するロール粗
度Ｒa領域で予め製作したワークロール１，２を使用
し、検出されるスラスト係数μTから、ロール粗度Ｒaに
対応した領域内のロールクロス角θを自動選定して必要
なロールクロス角θを保持するので、冷間圧延される鋼
板の機械的性質の方向性を減少し、深絞り性の良い鋼板
を圧延することができる。尚、本発明は、一対のワーク
ロールを交差させた２Ｈｉミルだけでなく、４重、６重
等あらゆる多重圧延機にも適用できるものである。
係数μTが０．０５以上になる領域を保持するロール粗
度Ｒa領域で予め製作したワークロール１，２を使用
し、検出されるスラスト係数μTから、ロール粗度Ｒaに
対応した領域内のロールクロス角θを自動選定して必要
なロールクロス角θを保持するので、冷間圧延される鋼
板の機械的性質の方向性を減少し、深絞り性の良い鋼板
を圧延することができる。尚、本発明は、一対のワーク
ロールを交差させた２Ｈｉミルだけでなく、４重、６重
等あらゆる多重圧延機にも適用できるものである。
【００２３】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明は、少な
くとも上下ワークロールの軸を圧延面と平行な面内で交
差させて金属材を圧延するロールクロス圧延を行うに際
し、ワークロールと金属材との間において発生するスラ
スト力が圧延反力の５％以上にしたため、冷間圧延され
る鋼板の機械的性質の方向性を減少し、深絞り性の良い
鋼板の圧延を確実に行えるという効果を奏し、極めて有
益である。
くとも上下ワークロールの軸を圧延面と平行な面内で交
差させて金属材を圧延するロールクロス圧延を行うに際
し、ワークロールと金属材との間において発生するスラ
スト力が圧延反力の５％以上にしたため、冷間圧延され
る鋼板の機械的性質の方向性を減少し、深絞り性の良い
鋼板の圧延を確実に行えるという効果を奏し、極めて有
益である。
【図１】本発明において行った実験装置と試験片の採取
要領を概略的に示す斜視図である。
要領を概略的に示す斜視図である。
【図２】ロールクロス圧延における圧延鋼板の変形方向
とロールスラスト力の関係を示す説明図である。
とロールスラスト力の関係を示す説明図である。
【図３】ロールクロス角θを一定に保ち、ロール粗度Ｒ
aを変更して圧延した鋼板の各試験片について、ｒ値の
ばらつきΔｒと、スラスト係数μTとを対比したグラフ
である。
aを変更して圧延した鋼板の各試験片について、ｒ値の
ばらつきΔｒと、スラスト係数μTとを対比したグラフ
である。
【図４】ロール粗度Ｒaを一定に保ち、ロールクロス角
θを変更して圧延した鋼板の各試験片について、ｒ値の
ばらつきΔｒと、スラスト係数μTとを対比したグラフ
である。
θを変更して圧延した鋼板の各試験片について、ｒ値の
ばらつきΔｒと、スラスト係数μTとを対比したグラフ
である。
【図５】スラスト係数μTを共通の縦軸とし、ｒ値のば
らつきΔｒと、ロールクロス角θ、ロール粗度Ｒaの変
化を対比したグラフである。
らつきΔｒと、ロールクロス角θ、ロール粗度Ｒaの変
化を対比したグラフである。
【図６】本発明の方法を適用した圧延装置の実施例の構
成を示す模式図である。
成を示す模式図である。
【図７】深絞り加工時に従来発生している波形の耳の状
況を示す斜視図である。
況を示す斜視図である。
１ ワークロール ２ ワークロール ３ 圧延鋼板 １１ バックアップロール １２ バックアップロール １３ ロールクロス装置 １４ ロール圧下装置 １５ 圧下力検出器 １６ スラスト力検出器 １７ 制御装置 １８ 演算部 １９ チェック部 ２０ 制御部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古元 秀昭 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 少なくとも上下ワークロールの軸を圧延
面と平行な面内で交差させて金属材を圧延するロールク
ロス圧延を行うに際し、前記ワークロールと前記金属材
との間において発生するスラスト力が圧延反力の５％以
上になるように圧延することを特徴とするロールクロス
圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30373393A JP2971308B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | ロールクロス圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30373393A JP2971308B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | ロールクロス圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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|---|---|---|---|---|
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1993
- 1993-12-03 JP JP30373393A patent/JP2971308B2/ja not_active Expired - Fee Related
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