JPH07144122A - 二液混合装置 - Google Patents
二液混合装置Info
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- JPH07144122A JPH07144122A JP5296746A JP29674693A JPH07144122A JP H07144122 A JPH07144122 A JP H07144122A JP 5296746 A JP5296746 A JP 5296746A JP 29674693 A JP29674693 A JP 29674693A JP H07144122 A JPH07144122 A JP H07144122A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】反応性官能基相互の反応速度が極めて速い二つ
の液状成分の混合を高速かつ均一に行うことができ、か
つ混合室内における残留付着物の生成が少なく、クリー
ニング作業回数を低減することができる二液混合装置の
提供。 【構成】一端に開口部を有する円筒状の混合室と、反応
液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する少なく
とも一対の反応液噴射路（ａ）および（ｂ）と、混合室
内に嵌装された２液開閉ロッドとを有し、反応液ＬA お
よびＬB を混合室内に噴射して衝突せしめて混合し、混
合物を混合室の開口部から押出すように構成されてなる
二液混合装置。
の液状成分の混合を高速かつ均一に行うことができ、か
つ混合室内における残留付着物の生成が少なく、クリー
ニング作業回数を低減することができる二液混合装置の
提供。 【構成】一端に開口部を有する円筒状の混合室と、反応
液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する少なく
とも一対の反応液噴射路（ａ）および（ｂ）と、混合室
内に嵌装された２液開閉ロッドとを有し、反応液ＬA お
よびＬB を混合室内に噴射して衝突せしめて混合し、混
合物を混合室の開口部から押出すように構成されてなる
二液混合装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、二液混合装置に関し、
特に、官能基相互の反応速度が極めて速い二つの液状成
分の混合を高速かつ均一に行うことができるため、物理
性状に優れる二液混合反応樹脂の製造に好適な二液混合
装置に関する。
特に、官能基相互の反応速度が極めて速い二つの液状成
分の混合を高速かつ均一に行うことができるため、物理
性状に優れる二液混合反応樹脂の製造に好適な二液混合
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリ尿素、ポリ尿素ウレタン、ポリウレ
タン、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニル
エステル等は、反応性官能基を有する２種の反応液を混
合し、両者を反応させて製造される。例えば、ポリウレ
タンは、イソシアネート化合物と、ポリエーテル、ポリ
エステル等のポリオール化合物とからなる互いに異なる
反応性官能基を有する２種の反応液を混合、反応させて
製造される。このような二液混合反応樹脂は、予め２種
の反応液の所定量を混合して、塗装であれば刷毛、ロ−
ラ−、スプレイガン等の道具を用いて塗装し、注型であ
れば型に流し込み、反応硬化させて所要の硬化被膜ある
いは硬化成形品を製造することができる。
タン、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニル
エステル等は、反応性官能基を有する２種の反応液を混
合し、両者を反応させて製造される。例えば、ポリウレ
タンは、イソシアネート化合物と、ポリエーテル、ポリ
エステル等のポリオール化合物とからなる互いに異なる
反応性官能基を有する２種の反応液を混合、反応させて
製造される。このような二液混合反応樹脂は、予め２種
の反応液の所定量を混合して、塗装であれば刷毛、ロ−
ラ−、スプレイガン等の道具を用いて塗装し、注型であ
れば型に流し込み、反応硬化させて所要の硬化被膜ある
いは硬化成形品を製造することができる。
【０００３】しかし、生産性を高める等の目的で、２種
の反応液が含有する官能基相互の反応速度を高めた材料
が開発されるに従い、前記従来の方法では、２液を混合
した後に粘性が急速に高くなる等の種々の原因によっ
て、作業の完了前に当該作業が困難になることがあっ
た。そのため、スタティックミキサによって２液を混合
する方式が主流になってきている。
の反応液が含有する官能基相互の反応速度を高めた材料
が開発されるに従い、前記従来の方法では、２液を混合
した後に粘性が急速に高くなる等の種々の原因によっ
て、作業の完了前に当該作業が困難になることがあっ
た。そのため、スタティックミキサによって２液を混合
する方式が主流になってきている。
【０００４】ところで、最近、さらに相互の反応速度が
高い２液を混合して生成する超高速硬化材料が提案さ
れ、この超高速硬化材料は、スタティックミキサによる
混合方法によってもフィラメントに反応の結果として生
成した硬化樹脂が残留、蓄積し、スタティックミキサ内
が閉塞されるため、この方法を適用することができな
い。
高い２液を混合して生成する超高速硬化材料が提案さ
れ、この超高速硬化材料は、スタティックミキサによる
混合方法によってもフィラメントに反応の結果として生
成した硬化樹脂が残留、蓄積し、スタティックミキサ内
が閉塞されるため、この方法を適用することができな
い。
【０００５】各反応液がそれぞれ含有する反応性官能基
の相互の反応速度が極めて速い二液混合反応樹脂の製造
に好適なシステムとして、円筒状の混合室内に該混合室
の内径と近似の外径を有する開閉ロッドを嵌装し、該開
閉ロッドが後退時に各反応液の噴射路を開口して反応液
を噴射せしめて二液を混合させ、得られる二液混合物を
排出せしめ、また混合反応を停止させるときには、ロッ
ドを前進させて各反応液の噴射路を閉塞して反応液の供
給を停止できるようにした混合装置を、各反応液を加
圧、計量、調温するプロポ−ショナ−、ホットホ−ス、
スプレイガン若しくは注入ガンと組み合わせて使用する
システムが、ＧＵＳＭＥＲ社、ＩＳＯＴＨＥＲＭ社等か
ら提供されている。このシステムは、近年、主にポリウ
レタンフォ−ム、ポリウレタンエラストマ−の製造に使
用されている。例えば、ＧＵＳＭＥＲ社のシステムにお
ける混合装置は、図９に示すとおり、混合室６１の長さ
方向に対して直角に配設された細孔６２、６３、６４お
よび６５、ならびに６６、６７、６８および６９のそれ
ぞれから各反応液を導入して噴射し、間接衝突させて混
合する装置である。また、ＩＳＯＴＨＥＲＭ社のシステ
ムにおけるスプレイガンは、図１０に示すとおり、混合
室７０に混合室の長さ方向の中心線に対し直角に対向し
て配設された噴射路７１と噴射路７２とから、それぞれ
二液を１８０度の角度で真正面から直接衝突させて混合
する装置である。
の相互の反応速度が極めて速い二液混合反応樹脂の製造
に好適なシステムとして、円筒状の混合室内に該混合室
の内径と近似の外径を有する開閉ロッドを嵌装し、該開
閉ロッドが後退時に各反応液の噴射路を開口して反応液
を噴射せしめて二液を混合させ、得られる二液混合物を
排出せしめ、また混合反応を停止させるときには、ロッ
ドを前進させて各反応液の噴射路を閉塞して反応液の供
給を停止できるようにした混合装置を、各反応液を加
圧、計量、調温するプロポ−ショナ−、ホットホ−ス、
スプレイガン若しくは注入ガンと組み合わせて使用する
システムが、ＧＵＳＭＥＲ社、ＩＳＯＴＨＥＲＭ社等か
ら提供されている。このシステムは、近年、主にポリウ
レタンフォ−ム、ポリウレタンエラストマ−の製造に使
用されている。例えば、ＧＵＳＭＥＲ社のシステムにお
ける混合装置は、図９に示すとおり、混合室６１の長さ
方向に対して直角に配設された細孔６２、６３、６４お
よび６５、ならびに６６、６７、６８および６９のそれ
ぞれから各反応液を導入して噴射し、間接衝突させて混
合する装置である。また、ＩＳＯＴＨＥＲＭ社のシステ
ムにおけるスプレイガンは、図１０に示すとおり、混合
室７０に混合室の長さ方向の中心線に対し直角に対向し
て配設された噴射路７１と噴射路７２とから、それぞれ
二液を１８０度の角度で真正面から直接衝突させて混合
する装置である。
【０００６】さらに、ＧＲＡＳ−ＣＲＡＦＴ社のプロブ
ラ−スプレイガンは、混合室を該混合室内に嵌装した開
閉ロッドに対して移動して、混合室内への二液および高
圧空気の噴射路の開閉を行なう構造であり、高圧空気の
噴射路を遮断すると同時に二液を混合室内に導いて混合
してスプレイし、また中止するときは二液の噴射路を遮
断すると同時に高圧空気を混合室に導入して、生成する
樹脂を押し出す方式のものである。
ラ−スプレイガンは、混合室を該混合室内に嵌装した開
閉ロッドに対して移動して、混合室内への二液および高
圧空気の噴射路の開閉を行なう構造であり、高圧空気の
噴射路を遮断すると同時に二液を混合室内に導いて混合
してスプレイし、また中止するときは二液の噴射路を遮
断すると同時に高圧空気を混合室に導入して、生成する
樹脂を押し出す方式のものである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来の混
合装置によっては、未だ十分な混合を行うことができ
ず、２液の均一かつ迅速な混合によって、所要の特性を
有する二液混合反応樹脂を得ることができないことがあ
り、また混合室内への反応液の噴射を瞬時に停止しない
と、混合室内に残留する反応液の反応によって二液混合
反応樹脂が生成する。この二液混合反応樹脂が混合室内
面に残留付着すると、開閉ロッドの後退または前進を妨
げ、甚だしいときは、混合室内面または開閉ロッド等の
破損、反応液噴射路の閉塞を引き起こす原因となる。そ
のため、この残留付着物を除去するために、定期的に混
合室内面をクリーニングする作業が必要となり、製造作
業の煩雑化、また連続製造が困難となるという問題があ
った。
合装置によっては、未だ十分な混合を行うことができ
ず、２液の均一かつ迅速な混合によって、所要の特性を
有する二液混合反応樹脂を得ることができないことがあ
り、また混合室内への反応液の噴射を瞬時に停止しない
と、混合室内に残留する反応液の反応によって二液混合
反応樹脂が生成する。この二液混合反応樹脂が混合室内
面に残留付着すると、開閉ロッドの後退または前進を妨
げ、甚だしいときは、混合室内面または開閉ロッド等の
破損、反応液噴射路の閉塞を引き起こす原因となる。そ
のため、この残留付着物を除去するために、定期的に混
合室内面をクリーニングする作業が必要となり、製造作
業の煩雑化、また連続製造が困難となるという問題があ
った。
【０００８】そこで、本発明の目的は、反応性官能基相
互の反応速度が極めて速い二つの液状成分の混合を高速
かつ均一に行うことができるため、物理性状に優れる二
液混合反応樹脂を得ることができるとともに、混合室内
における残留付着物の生成が少なく、クリーニング作業
回数を低減することができ、二液混合反応樹脂の連続製
造に好適な二液混合装置の提供にある。
互の反応速度が極めて速い二つの液状成分の混合を高速
かつ均一に行うことができるため、物理性状に優れる二
液混合反応樹脂を得ることができるとともに、混合室内
における残留付着物の生成が少なく、クリーニング作業
回数を低減することができ、二液混合反応樹脂の連続製
造に好適な二液混合装置の提供にある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
二液中に存在する官能基相互の反応速度が極めて速く、
ゲル化時間が２秒以下の処方を選び、前記の図９または
図１０に示す構造の混合装置による二液混合反応樹脂の
製造を試みた。すなわち、青色に着色した芳香族ポリイ
ソシアネ−トを主成分とする反応液と、ポリオ−ルの還
元アミノ化により調製された活性水素の５０％以上がア
ミン水素の形をしているアミン末端ポリエ−テルと鎖長
延長剤を含有する白色に着色した有機化合物を主成分と
する反応液とを、高圧装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、Ｈ−２
０００）にホットホ−スによって連結されたスプレイガ
ン（ＧＵＳＭＥＲ社製、ＧＸ−７）に図９に示す混合装
置を装着したシステムに供給し、両反応液を混合して反
応させ、二液混合反応樹脂の製造を試みた。
二液中に存在する官能基相互の反応速度が極めて速く、
ゲル化時間が２秒以下の処方を選び、前記の図９または
図１０に示す構造の混合装置による二液混合反応樹脂の
製造を試みた。すなわち、青色に着色した芳香族ポリイ
ソシアネ−トを主成分とする反応液と、ポリオ−ルの還
元アミノ化により調製された活性水素の５０％以上がア
ミン水素の形をしているアミン末端ポリエ−テルと鎖長
延長剤を含有する白色に着色した有機化合物を主成分と
する反応液とを、高圧装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、Ｈ−２
０００）にホットホ−スによって連結されたスプレイガ
ン（ＧＵＳＭＥＲ社製、ＧＸ−７）に図９に示す混合装
置を装着したシステムに供給し、両反応液を混合して反
応させ、二液混合反応樹脂の製造を試みた。
【００１０】その結果、製造条件を種々変えても、得ら
れる二液混合反応樹脂の全面に青色と白色の斑点が認め
られた。これは二液の混合が不十分なことと二液の官能
基相互の反応が極めて速いために拡散による混合が期待
できないことを意味する。
れる二液混合反応樹脂の全面に青色と白色の斑点が認め
られた。これは二液の混合が不十分なことと二液の官能
基相互の反応が極めて速いために拡散による混合が期待
できないことを意味する。
【００１１】また、同様の製造実験を、高圧装置（ＧＵ
ＳＭＥＲ社製、Ｈ−２０００）にホットホ−スによって
連結されたプロブラ−スプレイガンからなるシステムで
行ったが、均質な厚さの二液混合反応樹脂が得られず、
また長時間の連続運転ができなかった。これは二液の吐
出量に対しスプレイガンの内径（＝混合室内径）が大き
いため良好な霧化状態が得られないことによると思わ
れ、また二液の官能基相互の反応がゲル化時間が２秒と
速く、混合室の長さが長いためクリ−ニングが不十分と
なり二液混合反応物が混合室に残留、蓄積して連続運転
を阻害しているものと考えられた。
ＳＭＥＲ社製、Ｈ−２０００）にホットホ−スによって
連結されたプロブラ−スプレイガンからなるシステムで
行ったが、均質な厚さの二液混合反応樹脂が得られず、
また長時間の連続運転ができなかった。これは二液の吐
出量に対しスプレイガンの内径（＝混合室内径）が大き
いため良好な霧化状態が得られないことによると思わ
れ、また二液の官能基相互の反応がゲル化時間が２秒と
速く、混合室の長さが長いためクリ−ニングが不十分と
なり二液混合反応物が混合室に残留、蓄積して連続運転
を阻害しているものと考えられた。
【００１２】そこで、本発明者らは、混合室内における
二液の衝突角度と導入位置、ならびに混合室の内径等を
特定の範囲とすることによって、前記課題を解決し、反
応性官能基相互の反応速度が極めて速い二つの液状成分
の混合を高速かつ均一に行うことができるため、物理性
状に優れる二液混合反応樹脂を得ることができるととも
に、混合室内における残留付着物の生成が少なく、クリ
ーニング作業回数を低減することができることを知見
し、本発明に到達した。
二液の衝突角度と導入位置、ならびに混合室の内径等を
特定の範囲とすることによって、前記課題を解決し、反
応性官能基相互の反応速度が極めて速い二つの液状成分
の混合を高速かつ均一に行うことができるため、物理性
状に優れる二液混合反応樹脂を得ることができるととも
に、混合室内における残留付着物の生成が少なく、クリ
ーニング作業回数を低減することができることを知見
し、本発明に到達した。
【００１３】すなわち、本発明は、第１の態様として、
２種類の反応液ＬA およびＬB を混合する二液混合装置
であって、一端に開口部を有する内径Ｄの混合室と、反
応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する少な
くとも一対の反応液噴射路（ａ）および（ｂ）と、混合
室内に嵌装され、混合室内を往復動して、反応液噴射路
（ａ）の混合室内面側の出口および反応液噴射路（ｂ）
の混合室内面側の出口を開閉する２液開閉ロッドとを有
し、反応液噴射路（ａ）の中心軸と、反応液噴射路
（ｂ）の中心軸とは、１０〜１８０度の角度で混合室内
で交叉するように配設され、反応液噴射路（ａ）の混合
室内面側の出口と、反応液噴射路（ｂ）の混合室内面側
の出口とは、混合室の長手方向に沿って０．０３Ｄ〜
０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設され、反応液噴
射路（ａ）の内径ｒa および／または反応液噴射路
（ｂ）の内径ｒb が０．０６５Ｄ〜０．５Ｄであり、２
液開閉ロッドが後退したときに反応液噴射路（ａ）の出
口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを開口して、それぞれ
反応液ＬA およびＬB を混合室内に噴射して衝突せしめ
て混合し、得られた混合物が混合室の開口部から排出さ
れ、２液開閉ロッドが前進したときに反応液噴射路
（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを閉塞して
反応液ＬA およびＬB の混合が停止されるとともに、混
合室内面の付着物を除去するように構成されてなる二液
混合装置を提供するものである。
２種類の反応液ＬA およびＬB を混合する二液混合装置
であって、一端に開口部を有する内径Ｄの混合室と、反
応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する少な
くとも一対の反応液噴射路（ａ）および（ｂ）と、混合
室内に嵌装され、混合室内を往復動して、反応液噴射路
（ａ）の混合室内面側の出口および反応液噴射路（ｂ）
の混合室内面側の出口を開閉する２液開閉ロッドとを有
し、反応液噴射路（ａ）の中心軸と、反応液噴射路
（ｂ）の中心軸とは、１０〜１８０度の角度で混合室内
で交叉するように配設され、反応液噴射路（ａ）の混合
室内面側の出口と、反応液噴射路（ｂ）の混合室内面側
の出口とは、混合室の長手方向に沿って０．０３Ｄ〜
０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設され、反応液噴
射路（ａ）の内径ｒa および／または反応液噴射路
（ｂ）の内径ｒb が０．０６５Ｄ〜０．５Ｄであり、２
液開閉ロッドが後退したときに反応液噴射路（ａ）の出
口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを開口して、それぞれ
反応液ＬA およびＬB を混合室内に噴射して衝突せしめ
て混合し、得られた混合物が混合室の開口部から排出さ
れ、２液開閉ロッドが前進したときに反応液噴射路
（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを閉塞して
反応液ＬA およびＬB の混合が停止されるとともに、混
合室内面の付着物を除去するように構成されてなる二液
混合装置を提供するものである。
【００１４】また、本発明は、第２の態様として、２種
類の反応液ＬA およびＬB を混合する二液混合装置であ
って、一端に開口部を有する内径Ｄの混合室と、混合室
の開口端に配設され、０．２Ｄ〜０．９Ｄの開口径を有
する開口部を有し、反応液Ｌ A およびＬB の混合物の噴
霧形態を規制するように構成された噴霧形状調節部材
と、反応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給す
る少なくとも一対の反応液噴射路（ａ）および（ｂ）
と、混合室内に嵌装され、混合室内を往復動して、反応
液噴射路（ａ）の混合室内面側の出口および反応液噴射
路（ｂ）の混合室内面側の出口を開閉する２液開閉ロッ
ドとを有し、反応液噴射路（ａ）の中心軸と、反応液噴
射路（ｂ）の中心軸とは、１０〜１８０度の角度で混合
室内で交叉するように配設され、反応液噴射路（ａ）の
混合室内面側の出口と、反応液噴射路（ｂ）の混合室内
面側の出口とは、混合室の長手方向に沿って０．０３Ｄ
〜０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設され、反応液
噴射路（ａ）の内径ｒa および／または反応液噴射路
（ｂ）の内径ｒb が０．０６５Ｄ〜０．７Ｄであり、２
液開閉ロッドが後退したときに反応液噴射路（ａ）の出
口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを開口して、それぞれ
反応液ＬA およびＬB を混合室内に噴射して衝突せしめ
て混合し、得られた混合物が混合室の開口部から排出さ
れ、２液開閉ロッドが前進したときに反応液噴射路
（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを閉塞して
反応液ＬA およびＬB の混合が停止されるとともに、混
合室内面の付着物を除去するように構成されてなる二液
混合装置を提供するものである。
類の反応液ＬA およびＬB を混合する二液混合装置であ
って、一端に開口部を有する内径Ｄの混合室と、混合室
の開口端に配設され、０．２Ｄ〜０．９Ｄの開口径を有
する開口部を有し、反応液Ｌ A およびＬB の混合物の噴
霧形態を規制するように構成された噴霧形状調節部材
と、反応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給す
る少なくとも一対の反応液噴射路（ａ）および（ｂ）
と、混合室内に嵌装され、混合室内を往復動して、反応
液噴射路（ａ）の混合室内面側の出口および反応液噴射
路（ｂ）の混合室内面側の出口を開閉する２液開閉ロッ
ドとを有し、反応液噴射路（ａ）の中心軸と、反応液噴
射路（ｂ）の中心軸とは、１０〜１８０度の角度で混合
室内で交叉するように配設され、反応液噴射路（ａ）の
混合室内面側の出口と、反応液噴射路（ｂ）の混合室内
面側の出口とは、混合室の長手方向に沿って０．０３Ｄ
〜０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設され、反応液
噴射路（ａ）の内径ｒa および／または反応液噴射路
（ｂ）の内径ｒb が０．０６５Ｄ〜０．７Ｄであり、２
液開閉ロッドが後退したときに反応液噴射路（ａ）の出
口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを開口して、それぞれ
反応液ＬA およびＬB を混合室内に噴射して衝突せしめ
て混合し、得られた混合物が混合室の開口部から排出さ
れ、２液開閉ロッドが前進したときに反応液噴射路
（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを閉塞して
反応液ＬA およびＬB の混合が停止されるとともに、混
合室内面の付着物を除去するように構成されてなる二液
混合装置を提供するものである。
【００１５】以下、本発明の二液混合装置（以下、「本
発明の装置」という）の実施態様を示す図１〜図８に基
づいて、本発明の装置について説明する。なお、図１〜
８において、同一の構成部材または構成部には、同一の
符号を付した。
発明の装置」という）の実施態様を示す図１〜図８に基
づいて、本発明の装置について説明する。なお、図１〜
８において、同一の構成部材または構成部には、同一の
符号を付した。
【００１６】図１は、本発明の第１の態様の一実施態様
を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であ
り、図１に示す二液混合装置１は、基本的に、混合室２
と、該混合室２内を往復動して、反応液の噴射および停
止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反応液ＬA
およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する一対の反応液
噴射路４ａおよび４ｂとを有するものである。
を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であ
り、図１に示す二液混合装置１は、基本的に、混合室２
と、該混合室２内を往復動して、反応液の噴射および停
止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反応液ＬA
およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する一対の反応液
噴射路４ａおよび４ｂとを有するものである。
【００１７】混合室２は、一端に開口部５を有するもの
であり、その内面に反応液噴射路４ａの出口６ａと、反
応液噴射路４ｂの出口６ｂとが配設されてなるものであ
る。この混合室は、円形、長円等の種々の断面形状のも
のでよく、特に制限されない。また、後記の図２〜８に
示す実施態様においても、混合室の断面形状は円形から
長円に至る種々の断面形状のものでよく、特に制限され
ない。
であり、その内面に反応液噴射路４ａの出口６ａと、反
応液噴射路４ｂの出口６ｂとが配設されてなるものであ
る。この混合室は、円形、長円等の種々の断面形状のも
のでよく、特に制限されない。また、後記の図２〜８に
示す実施態様においても、混合室の断面形状は円形から
長円に至る種々の断面形状のものでよく、特に制限され
ない。
【００１８】この混合室２の内径、すなわち開口部５の
開口径Ｄは、混合室の断面形状によっても異なるが、単
位時間当りの二液混合反応樹脂の所要製造量等に応じて
適宜決定されるが、通常、混合室の断面を円形に換算し
て、２．５〜３．５ｍｍ程度である。
開口径Ｄは、混合室の断面形状によっても異なるが、単
位時間当りの二液混合反応樹脂の所要製造量等に応じて
適宜決定されるが、通常、混合室の断面を円形に換算し
て、２．５〜３．５ｍｍ程度である。
【００１９】また、混合室２の長さは、通常、混合室の
内径Ｄの８倍以下であり、混合室内を流れる二液混合反
応樹脂の流速に応じて適宜決定される。この流速が３〜
１４ｍ／秒では３Ｄ以下とするのが好ましく、流速が１
４〜３５ｍ／秒では６Ｄ以下とするのが好ましい。
内径Ｄの８倍以下であり、混合室内を流れる二液混合反
応樹脂の流速に応じて適宜決定される。この流速が３〜
１４ｍ／秒では３Ｄ以下とするのが好ましく、流速が１
４〜３５ｍ／秒では６Ｄ以下とするのが好ましい。
【００２０】２液開閉ロッド３は、先端が半球状の頭部
７を有し、混合室２の断面形状に対応した形状を有する
棒状部材であり、混合室２内に嵌装され、該混合室内２
内の所定の行程を往復動するものである。この２液開閉
ロッド３は、混合室２の内径Ｄに近似の外径を有する。
２液開閉ロッド３は、混合室２内を液密に往復動し、２
液開閉ロッド３の頭部７がＥの位置に移動すると、応液
噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａおよび６ｂが開放さ
れ、反応液ＬA およびＬB が混合室２内に噴射され、二
液混合反応樹脂の製造が行なわれる。２液開閉ロッド３
の頭部７がＧの位置に移動すると、２液開閉ロッド３の
外周面によって反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａ
および６ｂが閉塞され、反応液ＬA およびＬB の噴射が
遮断され、二液混合反応樹脂の製造が停止される。
７を有し、混合室２の断面形状に対応した形状を有する
棒状部材であり、混合室２内に嵌装され、該混合室内２
内の所定の行程を往復動するものである。この２液開閉
ロッド３は、混合室２の内径Ｄに近似の外径を有する。
２液開閉ロッド３は、混合室２内を液密に往復動し、２
液開閉ロッド３の頭部７がＥの位置に移動すると、応液
噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａおよび６ｂが開放さ
れ、反応液ＬA およびＬB が混合室２内に噴射され、二
液混合反応樹脂の製造が行なわれる。２液開閉ロッド３
の頭部７がＧの位置に移動すると、２液開閉ロッド３の
外周面によって反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａ
および６ｂが閉塞され、反応液ＬA およびＬB の噴射が
遮断され、二液混合反応樹脂の製造が停止される。
【００２１】一対の反応液噴射路４ａおよび４ｂは、そ
れぞれ混合室２の外周壁を貫通して穿設され、混合室２
の内面に出口４ａおよび４ｂを有するものである。この
反応液噴射路４ａと４ｂは、その中心軸８ａと中心軸８
ｂとが、混合室内で交叉するように、好ましくは混合室
２の中心軸線上で交叉するように配設される。また、中
心軸８ａと中心軸８ｂのなす角度αが、１０〜１８０度
となるように配設される。
れぞれ混合室２の外周壁を貫通して穿設され、混合室２
の内面に出口４ａおよび４ｂを有するものである。この
反応液噴射路４ａと４ｂは、その中心軸８ａと中心軸８
ｂとが、混合室内で交叉するように、好ましくは混合室
２の中心軸線上で交叉するように配設される。また、中
心軸８ａと中心軸８ｂのなす角度αが、１０〜１８０度
となるように配設される。
【００２２】また、反応液噴射路４ａの内径ｒa または
反応液噴射路４ｂの内径ｒb は、通常、０．０６５Ｄ〜
０．５Ｄ程度であり、反応液の粘性、反応液噴射路の設
置個数等に応じて選択され、反応液噴射路の断面積の総
和が、混合室の断面積の０．０９〜０．５倍となるよう
に選択される。
反応液噴射路４ｂの内径ｒb は、通常、０．０６５Ｄ〜
０．５Ｄ程度であり、反応液の粘性、反応液噴射路の設
置個数等に応じて選択され、反応液噴射路の断面積の総
和が、混合室の断面積の０．０９〜０．５倍となるよう
に選択される。
【００２３】さらに、混合室２の内面に配設された、反
応液噴射路４ａの出口６ａと、反応液噴射路４ｂの出口
６ｂとは、離間されて配設され、混合室２の長手方向、
すなわち２液開閉ロッド３の往復動の方向に沿って、
０．０３Ｄ〜０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設さ
れる。この間隙は、長時間にわたる二液混合反応樹脂の
連続製造を可能とするものであり、本発明において重要
である。
応液噴射路４ａの出口６ａと、反応液噴射路４ｂの出口
６ｂとは、離間されて配設され、混合室２の長手方向、
すなわち２液開閉ロッド３の往復動の方向に沿って、
０．０３Ｄ〜０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設さ
れる。この間隙は、長時間にわたる二液混合反応樹脂の
連続製造を可能とするものであり、本発明において重要
である。
【００２４】この図１に示す二液混合装置１において
は、反応液供給装置（図示せず）によって供給される反
応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４ａお
よび４ｂを通って、出口６ａおよび６ｂから混合室２内
に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬB は、混
合室２内で衝突して混合される。このとき、２液開閉ロ
ッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉ロッド３の
頭部７がＥの位置に移動し、反応液噴射路４ａおよび４
ｂの出口６ａおよび６ｂが開放されたときには、反応液
ＬA およびＬB が混合室２内に噴射されて二液混合反応
樹脂の製造が行なわれ、２液開閉ロッド３の頭部７がＧ
の位置に往動したときには、２液開閉ロッド３の外周面
によって反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａおよび
６ｂが閉塞されて、反応液ＬA およびＬB の噴射が遮断
され、二液混合反応樹脂の製造が停止されるとともに、
反応液ＬA とＬB の残余が混合室２の開口部５から押出
される。このとき、反応液ＬA の噴射路６ａと反応液Ｌ
B の噴射路６ｂとが、ｃだけ離間して配設されているた
め、反応液ＬA と反応液ＬB の混合室２内への噴射・供
給を別個に遮断、停止できる。そのため、未反応の反応
液で混合室２内から開口部５までを封止することにな
り、反応樹脂による混合室の閉塞を防止し、長時間の放
置後もメンテナンスフリーで連続運転が可能となる。
は、反応液供給装置（図示せず）によって供給される反
応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４ａお
よび４ｂを通って、出口６ａおよび６ｂから混合室２内
に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬB は、混
合室２内で衝突して混合される。このとき、２液開閉ロ
ッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉ロッド３の
頭部７がＥの位置に移動し、反応液噴射路４ａおよび４
ｂの出口６ａおよび６ｂが開放されたときには、反応液
ＬA およびＬB が混合室２内に噴射されて二液混合反応
樹脂の製造が行なわれ、２液開閉ロッド３の頭部７がＧ
の位置に往動したときには、２液開閉ロッド３の外周面
によって反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａおよび
６ｂが閉塞されて、反応液ＬA およびＬB の噴射が遮断
され、二液混合反応樹脂の製造が停止されるとともに、
反応液ＬA とＬB の残余が混合室２の開口部５から押出
される。このとき、反応液ＬA の噴射路６ａと反応液Ｌ
B の噴射路６ｂとが、ｃだけ離間して配設されているた
め、反応液ＬA と反応液ＬB の混合室２内への噴射・供
給を別個に遮断、停止できる。そのため、未反応の反応
液で混合室２内から開口部５までを封止することにな
り、反応樹脂による混合室の閉塞を防止し、長時間の放
置後もメンテナンスフリーで連続運転が可能となる。
【００２５】次に、図２は、図１に示す二液混合装置に
おける反応液噴射路４ｂを混合室を挟んで反対側に配設
してなる構造の二液混合装置の実施態様例を示す模式平
面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であり、図１に示す
二液混合装置１と同様に、混合室２、２液開閉ロッド
３、ならびに反応液噴射路４ａおよび４ｂを有するもの
である。この図２に示す二液混合装置は、前記図１に示
す装置と同様にして、２液開閉ロッド３の頭部７がＥの
位置に移動し、反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａ
および６ｂが開放されたときには、反応液ＬA およびＬ
B が混合室２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が
行なわれ、２液開閉ロッド３の頭部７がＧの位置に往動
したときには、２液開閉ロッド３の外周面によって反応
液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａおよび６ｂが閉塞さ
れて、反応液ＬA およびＬB の噴射が遮断され、二液混
合反応樹脂の製造が停止されるとともに、反応液ＬA と
ＬBの残余が混合室２の開口部５から押出される。
おける反応液噴射路４ｂを混合室を挟んで反対側に配設
してなる構造の二液混合装置の実施態様例を示す模式平
面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であり、図１に示す
二液混合装置１と同様に、混合室２、２液開閉ロッド
３、ならびに反応液噴射路４ａおよび４ｂを有するもの
である。この図２に示す二液混合装置は、前記図１に示
す装置と同様にして、２液開閉ロッド３の頭部７がＥの
位置に移動し、反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａ
および６ｂが開放されたときには、反応液ＬA およびＬ
B が混合室２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が
行なわれ、２液開閉ロッド３の頭部７がＧの位置に往動
したときには、２液開閉ロッド３の外周面によって反応
液噴射路４ａおよび４ｂの出口６ａおよび６ｂが閉塞さ
れて、反応液ＬA およびＬB の噴射が遮断され、二液混
合反応樹脂の製造が停止されるとともに、反応液ＬA と
ＬBの残余が混合室２の開口部５から押出される。
【００２６】図３は、本発明の第１の態様の他の実施態
様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であ
り、図３に示す二液混合装置３０は、基本的に、混合室
２と、該混合室２内を往復動して反応液の噴射およびそ
の停止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反応液
ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する反応液噴
射路を有する点において、図１または図２に示す二液混
合装置１と同一の構成を有するものである。この二液混
合装置３０は、２種類の反応液ＬA およびＬBをそれぞ
れ混合室内に供給する２対の反応液噴射路３４ａ1 と３
４ｂ1 、および３４ａ2 と３４ｂ2 が配設されている点
で、一対の反応液噴射路４ａと４ｂのみを有する、図１
または図２に示す二液混合装置１とは異なる構成を有す
るものであり、３以上の反応液噴射路を配設した例であ
る。
様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であ
り、図３に示す二液混合装置３０は、基本的に、混合室
２と、該混合室２内を往復動して反応液の噴射およびそ
の停止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反応液
ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する反応液噴
射路を有する点において、図１または図２に示す二液混
合装置１と同一の構成を有するものである。この二液混
合装置３０は、２種類の反応液ＬA およびＬBをそれぞ
れ混合室内に供給する２対の反応液噴射路３４ａ1 と３
４ｂ1 、および３４ａ2 と３４ｂ2 が配設されている点
で、一対の反応液噴射路４ａと４ｂのみを有する、図１
または図２に示す二液混合装置１とは異なる構成を有す
るものであり、３以上の反応液噴射路を配設した例であ
る。
【００２７】この二液混合装置３０の２対の反応液噴射
路３４ａ1 と３４ｂ1 、および３４ａ2 と３４ｂ2 にお
いて、反応液ＬA を混合室２内に供給する３４ａ1 と３
４ａ 2 とは、図３（Ａ）および（Ｂ）に示すとおり、混
合室２の長手方向に対して直角に混合室２の外周壁を貫
通し、混合室２を挟んで対向して配設される。また、反
応液ＬB を混合室２内に供給する反応液噴射路３４ｂ1
と３４ｂ2 とは、図３（Ａ）および（Ｂ）に示すとお
り、混合室２の長手方向に対して傾斜して混合室２の外
周壁を貫通し、混合室２を挟んで対称に配設される。ま
た、反応液噴射路３４ａ1 と３４ｂ1 、および反応液噴
射路３４ａ2 と３４ｂ2 は、それぞれその中心軸３８ａ
1 と中心軸３８ｂ1 、ならびに中心軸３８ａ2 と中心軸
３８ｂ2 とが、混合室内で交叉するように、好ましくは
混合室２の中心軸線上で交叉するように配設される。ま
た、中心軸３８ａ1 と中心軸３８ｂ1 のなす角度α1 、
ならびに中心軸３８ａ2 と中心軸３８ｂ2 のなす角度α
2 が、１０〜１８０度となるように配設される。なお、
図３（Ａ）において、中心軸３８ａ1 と中心軸３８
ｂ 1 、および中心軸３８ａ2 と中心軸３８ｂ2 との角度
が９０度の場合、α1 およびα2 は９０度である。
路３４ａ1 と３４ｂ1 、および３４ａ2 と３４ｂ2 にお
いて、反応液ＬA を混合室２内に供給する３４ａ1 と３
４ａ 2 とは、図３（Ａ）および（Ｂ）に示すとおり、混
合室２の長手方向に対して直角に混合室２の外周壁を貫
通し、混合室２を挟んで対向して配設される。また、反
応液ＬB を混合室２内に供給する反応液噴射路３４ｂ1
と３４ｂ2 とは、図３（Ａ）および（Ｂ）に示すとお
り、混合室２の長手方向に対して傾斜して混合室２の外
周壁を貫通し、混合室２を挟んで対称に配設される。ま
た、反応液噴射路３４ａ1 と３４ｂ1 、および反応液噴
射路３４ａ2 と３４ｂ2 は、それぞれその中心軸３８ａ
1 と中心軸３８ｂ1 、ならびに中心軸３８ａ2 と中心軸
３８ｂ2 とが、混合室内で交叉するように、好ましくは
混合室２の中心軸線上で交叉するように配設される。ま
た、中心軸３８ａ1 と中心軸３８ｂ1 のなす角度α1 、
ならびに中心軸３８ａ2 と中心軸３８ｂ2 のなす角度α
2 が、１０〜１８０度となるように配設される。なお、
図３（Ａ）において、中心軸３８ａ1 と中心軸３８
ｂ 1 、および中心軸３８ａ2 と中心軸３８ｂ2 との角度
が９０度の場合、α1 およびα2 は９０度である。
【００２８】また、反応液噴射路３４ａ1 ，３４ａ2 の
内径ｒa1，ｒa2、および反応液噴射路３４ｂ1 ，３４ｂ
2 の内径ｒb1，ｒb2は、通常、０．０６５Ｄ〜０．５Ｄ
程度であり、これらの内径ｒa1，ｒa2またはｒb1，ｒb2
は、反応液の粘性、反応液噴射路の設置個数等に応じて
選択され、反応液噴射路の断面積の総和が、混合室の断
面積の０．０９〜０．５倍となるように選択される。
内径ｒa1，ｒa2、および反応液噴射路３４ｂ1 ，３４ｂ
2 の内径ｒb1，ｒb2は、通常、０．０６５Ｄ〜０．５Ｄ
程度であり、これらの内径ｒa1，ｒa2またはｒb1，ｒb2
は、反応液の粘性、反応液噴射路の設置個数等に応じて
選択され、反応液噴射路の断面積の総和が、混合室の断
面積の０．０９〜０．５倍となるように選択される。
【００２９】さらに、混合室２の内面に配設された、反
応液噴射路３４ａ1 の出口３６ａ1と、反応液噴射路３
４ｂ1 の出口３６ｂ1 、ならびに反応液噴射路３４ａ2
の出口３６ａ2 と、反応液噴射路３４ｂ2 の出口３６ｂ
2 とは、それぞれ離間されて配設され、混合室２の長手
方向、すなわち２液開閉ロッド３の往復動の方向に沿っ
て、０．０３Ｄ〜０．６Ｄの間隙ｃをもって離間されて
配設される。
応液噴射路３４ａ1 の出口３６ａ1と、反応液噴射路３
４ｂ1 の出口３６ｂ1 、ならびに反応液噴射路３４ａ2
の出口３６ａ2 と、反応液噴射路３４ｂ2 の出口３６ｂ
2 とは、それぞれ離間されて配設され、混合室２の長手
方向、すなわち２液開閉ロッド３の往復動の方向に沿っ
て、０．０３Ｄ〜０．６Ｄの間隙ｃをもって離間されて
配設される。
【００３０】この図３に示す二液混合装置においては、
反応液供給装置（図示せず）によって供給される反応液
ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路３４ａ1 ，
３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 を通って、出口３
６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2 から混合
室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬ B
は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、２液
開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉ロッ
ド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路３４
ａ1 ，３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 のそれぞれ
の出口３６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬ B が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して２液開閉ロ
ッド３の外周面によって出口３６ａ1，３６ａ2 、およ
び３６ｂ1 ，３６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液Ｌ
A およびＬB の噴射が遮断されて二液混合反応樹脂の製
造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が混
合室２の開口部５から押出される。
反応液供給装置（図示せず）によって供給される反応液
ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路３４ａ1 ，
３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 を通って、出口３
６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2 から混合
室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬ B
は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、２液
開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉ロッ
ド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路３４
ａ1 ，３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 のそれぞれ
の出口３６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬ B が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して２液開閉ロ
ッド３の外周面によって出口３６ａ1，３６ａ2 、およ
び３６ｂ1 ，３６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液Ｌ
A およびＬB の噴射が遮断されて二液混合反応樹脂の製
造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が混
合室２の開口部５から押出される。
【００３１】図４は、本発明の第１の態様の他の実施態
様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であ
り、図４に示す二液混合装置４０は、基本的に、混合室
２と、該混合室２内を往復動して反応液の噴射およびそ
の停止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反応液
ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する反応液噴
射路を有する点において、図１または図２に示す二液混
合装置１と同一の構成を有するものである。この二液混
合装置４０は、２種類の反応液ＬA およびＬBをそれぞ
れ混合室内に供給する２対の反応液噴射路４４ａ1 と４
４ｂ1 、および４４ａ2 と４４ｂ2 が配設されている点
で、一対の反応液噴射路４ａと４ｂのみを有する、図１
または図２に示す二液混合装置１とは異なる構成を有す
るものであり、３以上の反応液噴射路を配設した例であ
る。
様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）であ
り、図４に示す二液混合装置４０は、基本的に、混合室
２と、該混合室２内を往復動して反応液の噴射およびそ
の停止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反応液
ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する反応液噴
射路を有する点において、図１または図２に示す二液混
合装置１と同一の構成を有するものである。この二液混
合装置４０は、２種類の反応液ＬA およびＬBをそれぞ
れ混合室内に供給する２対の反応液噴射路４４ａ1 と４
４ｂ1 、および４４ａ2 と４４ｂ2 が配設されている点
で、一対の反応液噴射路４ａと４ｂのみを有する、図１
または図２に示す二液混合装置１とは異なる構成を有す
るものであり、３以上の反応液噴射路を配設した例であ
る。
【００３２】この二液混合装置４０の２対の反応液噴射
路４４ａ1 と４４ｂ1 、および４４ａ2 と４４ｂ2 は、
図４（Ａ）および（Ｂ）に示すとおり、混合室２の長手
方向に対して、同一平面上に揃って配設されている。ま
た、反応液ＬA を混合室２内に供給する４４ａ1 と反応
液ＬB を混合室２内に供給する反応液噴射路４４ｂ1と
は、図４（Ａ）および（Ｂ）に示すとおり、混合室２の
長手方向に対して傾斜して混合室２の外周壁を貫通し、
混合室２を挟んで対向して配設される。また、反応液Ｌ
A を混合室２内に供給する４４ａ2 と反応液ＬB を混合
室２内に供給する反応液噴射路４４ｂ2 とは、混合室２
の長手方向に対して傾斜して混合室２の外周壁を貫通
し、混合室２を挟んで対向して配設される。また、反応
液噴射路４４ａ1 と４４ｂ2 、および反応液噴射路４４
ａ2 と４４ｂ1 は、それぞれその中心軸４８ａ1 と中心
軸４８ｂ2 、ならびに中心軸４８ａ2 と中心軸４８ｂ1
とが同一直線上にあり、混合室２内で交叉するように、
好ましくは混合室２の中心軸線上で交叉するように配設
される。中心軸４８ａ1 と中心軸４８ｂ2 、ならびに中
心軸４８ａ2 と中心軸４８ｂ1 のなす角度が、１８０度
となるように配設される。
路４４ａ1 と４４ｂ1 、および４４ａ2 と４４ｂ2 は、
図４（Ａ）および（Ｂ）に示すとおり、混合室２の長手
方向に対して、同一平面上に揃って配設されている。ま
た、反応液ＬA を混合室２内に供給する４４ａ1 と反応
液ＬB を混合室２内に供給する反応液噴射路４４ｂ1と
は、図４（Ａ）および（Ｂ）に示すとおり、混合室２の
長手方向に対して傾斜して混合室２の外周壁を貫通し、
混合室２を挟んで対向して配設される。また、反応液Ｌ
A を混合室２内に供給する４４ａ2 と反応液ＬB を混合
室２内に供給する反応液噴射路４４ｂ2 とは、混合室２
の長手方向に対して傾斜して混合室２の外周壁を貫通
し、混合室２を挟んで対向して配設される。また、反応
液噴射路４４ａ1 と４４ｂ2 、および反応液噴射路４４
ａ2 と４４ｂ1 は、それぞれその中心軸４８ａ1 と中心
軸４８ｂ2 、ならびに中心軸４８ａ2 と中心軸４８ｂ1
とが同一直線上にあり、混合室２内で交叉するように、
好ましくは混合室２の中心軸線上で交叉するように配設
される。中心軸４８ａ1 と中心軸４８ｂ2 、ならびに中
心軸４８ａ2 と中心軸４８ｂ1 のなす角度が、１８０度
となるように配設される。
【００３３】また、反応液噴射路４４ａ1 ，４４ａ2 の
内径ｒa1，ｒa2および反応液噴射路４４ｂ1 ，４４ｂ2
の内径ｒb1，ｒb2は、通常、０．０６５Ｄ〜０．５Ｄ程
度であり、これらの内径ｒa1，ｒa2またはｒb1，ｒ
b2は、反応液の粘性、反応液噴射路の設置個数等に応じ
て選択され、反応液噴射路の断面積の総和が、混合室の
断面積の０．０９〜０．５倍となるように選択される。
内径ｒa1，ｒa2および反応液噴射路４４ｂ1 ，４４ｂ2
の内径ｒb1，ｒb2は、通常、０．０６５Ｄ〜０．５Ｄ程
度であり、これらの内径ｒa1，ｒa2またはｒb1，ｒ
b2は、反応液の粘性、反応液噴射路の設置個数等に応じ
て選択され、反応液噴射路の断面積の総和が、混合室の
断面積の０．０９〜０．５倍となるように選択される。
【００３４】さらに、混合室２の内面に配設された、反
応液噴射路４４ａ1 の出口４６ａ1と、反応液噴射路４
４ｂ1 の出口４６ｂ1 、ならびに反応液噴射路４４ａ2
の出口４６ａ2 と、反応液噴射路４４ｂ2 の出口４６ｂ
2 とは、それぞれ離間されて配設され、混合室２の長手
方向、すなわち２液開閉ロッド３の往復動の方向に沿っ
て、０．０３〜０４．６Ｄの間隙ｃをもって離間されて
配設される。
応液噴射路４４ａ1 の出口４６ａ1と、反応液噴射路４
４ｂ1 の出口４６ｂ1 、ならびに反応液噴射路４４ａ2
の出口４６ａ2 と、反応液噴射路４４ｂ2 の出口４６ｂ
2 とは、それぞれ離間されて配設され、混合室２の長手
方向、すなわち２液開閉ロッド３の往復動の方向に沿っ
て、０．０３〜０４．６Ｄの間隙ｃをもって離間されて
配設される。
【００３５】この図４に示す二液混合装置においては、
反応液供給装置（図示せず）によって供給される反応液
ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４４ａ1 ，
４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 を通って、出口４
６ａ1 ，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2 から混合
室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬ B
は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、２液
開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉ロッ
ド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路４４
ａ1 ，４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 のそれぞれ
の出口４６ａ1 ，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬ B が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して、２液開閉
ロッド３の外周面によって出口４６ａ 1 ，４６ａ2 、お
よび４６ｂ1 ，４６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液
ＬA およびＬB の噴射が遮断されて二液混合反応樹脂の
製造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が
混合室２の開口部５から押出される。
反応液供給装置（図示せず）によって供給される反応液
ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４４ａ1 ，
４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 を通って、出口４
６ａ1 ，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2 から混合
室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬ B
は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、２液
開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉ロッ
ド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路４４
ａ1 ，４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 のそれぞれ
の出口４６ａ1 ，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬ B が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して、２液開閉
ロッド３の外周面によって出口４６ａ 1 ，４６ａ2 、お
よび４６ｂ1 ，４６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液
ＬA およびＬB の噴射が遮断されて二液混合反応樹脂の
製造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が
混合室２の開口部５から押出される。
【００３６】以上の図１〜４に示す本発明の第１の態様
の二液混合装置においては、一対以上の反応液噴射路か
ら、２種類の反応液を混合室内に噴射して混合室内で衝
突させて混合し、得られた混合物が混合室の開口部から
押出される。このとき、２種の反応液は、衝突による混
合によって反応を開始し、混合室の開口部から排出さ
れ、反応を継続しながら、所望の型、施工箇所に二液混
合反応樹脂を注入することができる。例えば、この二液
混合装置をスプレイガン、注入ガン等の先端に装備した
二液混合反応樹脂製造システムは、この二液混合装置に
よって反応液の迅速かつ均一な混合によって、速やかな
反応を行うことができるため、注型成形、クラック補
修、隙間の埋め込み、接着等に好適であり、特に、混合
後の硬化反応速度が速い超高速硬化樹脂を利用する際に
有効である。また、反応液ＬA の噴射出口と反応液ＬB
の噴射出口とをそれぞれ離間して配設するため、２液開
閉ロッド３の移動によって反応液ＬA と反応液ＬB の噴
射を別々に遮断でき、二液混合反応樹脂の製造を迅速に
停止することができるとともに、未反応の反応液で混合
室から開口部までを封止できるため、混合室内に残留付
着物の生成を防止することができ、メンテナンスフリー
で長時間にわたって二液混合樹脂の連続製造が可能であ
る。
の二液混合装置においては、一対以上の反応液噴射路か
ら、２種類の反応液を混合室内に噴射して混合室内で衝
突させて混合し、得られた混合物が混合室の開口部から
押出される。このとき、２種の反応液は、衝突による混
合によって反応を開始し、混合室の開口部から排出さ
れ、反応を継続しながら、所望の型、施工箇所に二液混
合反応樹脂を注入することができる。例えば、この二液
混合装置をスプレイガン、注入ガン等の先端に装備した
二液混合反応樹脂製造システムは、この二液混合装置に
よって反応液の迅速かつ均一な混合によって、速やかな
反応を行うことができるため、注型成形、クラック補
修、隙間の埋め込み、接着等に好適であり、特に、混合
後の硬化反応速度が速い超高速硬化樹脂を利用する際に
有効である。また、反応液ＬA の噴射出口と反応液ＬB
の噴射出口とをそれぞれ離間して配設するため、２液開
閉ロッド３の移動によって反応液ＬA と反応液ＬB の噴
射を別々に遮断でき、二液混合反応樹脂の製造を迅速に
停止することができるとともに、未反応の反応液で混合
室から開口部までを封止できるため、混合室内に残留付
着物の生成を防止することができ、メンテナンスフリー
で長時間にわたって二液混合樹脂の連続製造が可能であ
る。
【００３７】また、図５は、本発明の第２の態様の一実
施態様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）
であり、図５に示す二液混合装置５１は、基本的に、混
合室２と、該混合室２内を往復動して反応液の噴射およ
びその停止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反
応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する一対
の反応液噴射路４ａおよび４ｂとを有する点において、
前記図１に示す第１の態様の二液混合装置１と同一の構
成を有するものであるが、混合室２の開口部５に噴霧調
節部材５２を有する点で、異なる構成を有するものであ
る。以下、混合室、２液開閉ロッドおよび反応液噴射
路、ならびに混合室の内径、開口部５の開口径Ｄ、２種
の反応液噴射路の中心軸のなす角度、２種の反応液噴射
路の出口の間隙等については、前記図１〜４に示す本発
明の第１の態様と同様であるので、重複する説明を省略
し、噴霧調整部材を中心に説明する。
施態様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面図（Ｂ）
であり、図５に示す二液混合装置５１は、基本的に、混
合室２と、該混合室２内を往復動して反応液の噴射およ
びその停止を制御する２液開閉ロッド３と、２種類の反
応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に供給する一対
の反応液噴射路４ａおよび４ｂとを有する点において、
前記図１に示す第１の態様の二液混合装置１と同一の構
成を有するものであるが、混合室２の開口部５に噴霧調
節部材５２を有する点で、異なる構成を有するものであ
る。以下、混合室、２液開閉ロッドおよび反応液噴射
路、ならびに混合室の内径、開口部５の開口径Ｄ、２種
の反応液噴射路の中心軸のなす角度、２種の反応液噴射
路の出口の間隙等については、前記図１〜４に示す本発
明の第１の態様と同様であるので、重複する説明を省略
し、噴霧調整部材を中心に説明する。
【００３８】図５に示す二液混合装置５１は、混合室２
の開口部５の先端に、混合室２内で調製された反応液の
混合物を噴霧状態で射出するために、噴霧状態を調節す
るための噴霧調節部材５２が配設されてなるものであ
る。この噴霧調節部材５２は、２液開閉ロッド３の半球
状の頭部７の形状に対応して形成された内凹面５３を有
する円蓋部５４が形設され、該円蓋部５４の中央には、
噴霧射出口５５が形設されてなるものである。２種類の
反応液を直接衝突させ混合して噴霧し反応させるに際
し、混合物を均質な微細粒子にするために、噴霧形状調
節部材の開口部の混合室の面積に対する比は重要で混合
室平面積の０．０２〜０．８倍である。さらに、この噴
霧調節部材５２は、円形、長円等の種々の形状を有する
ため単純な寸法比率では比較できないが、円形断面に換
算したときの噴霧調節部材５２の噴霧射出口５５の開口
径Ｆは、混合室２の開口部５の開口径、すなわち混合室
２の内径Ｄの０．１〜０．９倍、好ましくは０．２〜
０．９倍に形成される。
の開口部５の先端に、混合室２内で調製された反応液の
混合物を噴霧状態で射出するために、噴霧状態を調節す
るための噴霧調節部材５２が配設されてなるものであ
る。この噴霧調節部材５２は、２液開閉ロッド３の半球
状の頭部７の形状に対応して形成された内凹面５３を有
する円蓋部５４が形設され、該円蓋部５４の中央には、
噴霧射出口５５が形設されてなるものである。２種類の
反応液を直接衝突させ混合して噴霧し反応させるに際
し、混合物を均質な微細粒子にするために、噴霧形状調
節部材の開口部の混合室の面積に対する比は重要で混合
室平面積の０．０２〜０．８倍である。さらに、この噴
霧調節部材５２は、円形、長円等の種々の形状を有する
ため単純な寸法比率では比較できないが、円形断面に換
算したときの噴霧調節部材５２の噴霧射出口５５の開口
径Ｆは、混合室２の開口部５の開口径、すなわち混合室
２の内径Ｄの０．１〜０．９倍、好ましくは０．２〜
０．９倍に形成される。
【００３９】この図５に示す二液混合装置５１におい
て、２液開閉ロッド３の頭部７をＥの位置に移動するこ
とで、反応液供給装置（図示せず）によって供給される
反応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４ａ
および４ｂを通って、出口６ａおよび６ｂから混合室２
内に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬB は、
混合室２内で衝突して混合され、噴霧調節部材５２の噴
霧射出口５５から噴霧状態で射出される。２液開閉ロッ
ドの頭部７をＧの位置に戻すことで該２液開閉ロッド３
の外周面によって反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６
ａおよび６ｂが閉塞されたときには、反応液ＬA および
ＬB の噴射が遮断され二液混合反応樹脂の製造が停止さ
れるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が噴霧調節部材
５２の噴霧口５５から排出される。この場合、反応液Ｌ
A の噴射路出口６ａと反応液ＬB の噴射路出口６ｂとが
ｃだけ離間して配設されているため、反応液ＬA と反応
液Ｌ B の混合室２内への噴射、供給を別個に遮断、停止
できる。そのため、未反応の反応液で混合室２内から噴
霧口５５までを封止することになり、反応樹脂による閉
塞を防止し、長時間の放置後もメインテナンスフリーで
連続運転が可能となる。
て、２液開閉ロッド３の頭部７をＥの位置に移動するこ
とで、反応液供給装置（図示せず）によって供給される
反応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４ａ
および４ｂを通って、出口６ａおよび６ｂから混合室２
内に噴射される。噴射された反応液ＬA およびＬB は、
混合室２内で衝突して混合され、噴霧調節部材５２の噴
霧射出口５５から噴霧状態で射出される。２液開閉ロッ
ドの頭部７をＧの位置に戻すことで該２液開閉ロッド３
の外周面によって反応液噴射路４ａおよび４ｂの出口６
ａおよび６ｂが閉塞されたときには、反応液ＬA および
ＬB の噴射が遮断され二液混合反応樹脂の製造が停止さ
れるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が噴霧調節部材
５２の噴霧口５５から排出される。この場合、反応液Ｌ
A の噴射路出口６ａと反応液ＬB の噴射路出口６ｂとが
ｃだけ離間して配設されているため、反応液ＬA と反応
液Ｌ B の混合室２内への噴射、供給を別個に遮断、停止
できる。そのため、未反応の反応液で混合室２内から噴
霧口５５までを封止することになり、反応樹脂による閉
塞を防止し、長時間の放置後もメインテナンスフリーで
連続運転が可能となる。
【００４０】また、図６、図７および図８に示す二液混
合装置は、それぞれ図２、図３および図４に示す二液混
合装置において、噴霧調節部材５２を混合室２の開口部
５の先端に配設してなるものである。
合装置は、それぞれ図２、図３および図４に示す二液混
合装置において、噴霧調節部材５２を混合室２の開口部
５の先端に配設してなるものである。
【００４１】次に、図６はαが９０度＜α≦１８０度の
場合の実施態様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面
図（Ｂ）であり、αが１０度≦α＜９０度である図５に
示す二液混合装置５１と同様に、混合室２、２液開閉ロ
ッド３、ならびに反応液噴射路４ａおよび４ｂを有する
ものである。この図６に示す二液混合装置においては、
前記図５に示す装置と同様にして、噴霧調節部材５２の
噴霧射出口５５から反応液ＬA とＬB の混合物が噴霧状
態で射出される。
場合の実施態様を示す模式平面図（Ａ）および模式断面
図（Ｂ）であり、αが１０度≦α＜９０度である図５に
示す二液混合装置５１と同様に、混合室２、２液開閉ロ
ッド３、ならびに反応液噴射路４ａおよび４ｂを有する
ものである。この図６に示す二液混合装置においては、
前記図５に示す装置と同様にして、噴霧調節部材５２の
噴霧射出口５５から反応液ＬA とＬB の混合物が噴霧状
態で射出される。
【００４２】また、図７に示す二液混合装置において
は、反応液供給装置（図示せず）によって供給される反
応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路３４ａ
1 ，３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 を通って、出
口３６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2 から
混合室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA および
ＬB は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、
２液開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉
ロッド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路３４
ａ1 ，３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 のそれぞれ
の出口３６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬB が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して該２液開閉
ロッド３の外周面によって出口３６ａ1 ，３６ａ2 、お
よび３６ｂ1 ，３６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液
ＬAおよびＬB の噴射が遮断され二液混合反応樹脂の製
造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が噴
霧調節部材５２の噴霧射出口５５から噴霧状態で射出さ
れる。
は、反応液供給装置（図示せず）によって供給される反
応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路３４ａ
1 ，３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 を通って、出
口３６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2 から
混合室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA および
ＬB は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、
２液開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉
ロッド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路３４
ａ1 ，３４ａ2 、および３４ｂ1 ，３４ｂ2 のそれぞれ
の出口３６ａ1 ，３６ａ2 、および３６ｂ1 ，３６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬB が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して該２液開閉
ロッド３の外周面によって出口３６ａ1 ，３６ａ2 、お
よび３６ｂ1 ，３６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液
ＬAおよびＬB の噴射が遮断され二液混合反応樹脂の製
造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が噴
霧調節部材５２の噴霧射出口５５から噴霧状態で射出さ
れる。
【００４３】さらに、図８に示す二液混合装置において
は、反応液供給装置（図示せず）によって供給される反
応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４４ａ
1 ，４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 を通って、出
口４６ａ1 ，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2 から
混合室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA および
ＬB は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、
２液開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉
ロッド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路４４
ａ1 ，４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 のそれぞれ
の出口４６ａ1，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬB が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して該２液開閉
ロッド３の外周面によって出口４６ａ1 ，４６ａ2 、お
よび４６ｂ1 ，４６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液
Ｌ A およびＬB の噴射が遮断され二液混合反応樹脂の製
造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が噴
霧調節部材５２の噴霧射出口５５から噴霧状態で射出さ
れる。
は、反応液供給装置（図示せず）によって供給される反
応液ＬA およびＬB のそれぞれは、反応液噴射路４４ａ
1 ，４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 を通って、出
口４６ａ1 ，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2 から
混合室２内に噴射される。噴射された反応液ＬA および
ＬB は、混合室２内で衝突して混合される。このとき、
２液開閉ロッド３は、混合室２内を往復動し、２液開閉
ロッド３の頭部がＥの位置に移動し、反応液噴射路４４
ａ1 ，４４ａ2 、および４４ｂ1 ，４４ｂ2 のそれぞれ
の出口４６ａ1，４６ａ2 、および４６ｂ1 ，４６ｂ2
が開放されたときには、反応液ＬA およびＬB が混合室
２内に噴射されて二液混合反応樹脂の製造が行なわれ、
２液開閉ロッドの頭部がＧの位置に移動して該２液開閉
ロッド３の外周面によって出口４６ａ1 ，４６ａ2 、お
よび４６ｂ1 ，４６ｂ2 が閉塞されたときには、反応液
Ｌ A およびＬB の噴射が遮断され二液混合反応樹脂の製
造が停止されるとともに、反応液ＬA とＬB の残余が噴
霧調節部材５２の噴霧射出口５５から噴霧状態で射出さ
れる。
【００４４】以上の図５〜８に示す本発明の第２の態様
の二液混合装置においては、一対以上の反応液噴射路か
ら、２種類の反応液を混合室内に噴射して混合室内で衝
突させて混合し、得られた混合物が噴霧として噴霧射出
口から射出される。このとき、２種の反応液は、衝突に
よる混合によって反応を開始し、反応を継続しながら、
噴霧調節部材の噴霧射出口から噴霧として所望の施工箇
所に射出される。例えば、この二液混合装置は、塗装面
に防食性、防水性、防汚性、耐摩耗性等を付与するため
の塗装システムに好適であり、特に、超高速硬化塗装シ
ステムに有効である。また、マスタ−モデルの反転型、
反転型からのマスタ−モデル複製品の製造にも好適であ
る。また、特に、反応液ＬA の噴射路の出口と反応液Ｌ
B の噴射路の出口とがｃだけ離間して配設されているた
め、反応液ＬA の噴射と反応液Ｌ B の噴射とを別々に遮
断、停止できる。そのため、未反応の反応液で混合室内
から噴霧射出口までを封止することができる。そのた
め、反応樹脂による閉塞を防止し、長時間製造を中止し
た後でもメンテナンスフリーで製造を再開でき、さら
に、長時間の連続運転を可能とすることができる。
の二液混合装置においては、一対以上の反応液噴射路か
ら、２種類の反応液を混合室内に噴射して混合室内で衝
突させて混合し、得られた混合物が噴霧として噴霧射出
口から射出される。このとき、２種の反応液は、衝突に
よる混合によって反応を開始し、反応を継続しながら、
噴霧調節部材の噴霧射出口から噴霧として所望の施工箇
所に射出される。例えば、この二液混合装置は、塗装面
に防食性、防水性、防汚性、耐摩耗性等を付与するため
の塗装システムに好適であり、特に、超高速硬化塗装シ
ステムに有効である。また、マスタ−モデルの反転型、
反転型からのマスタ−モデル複製品の製造にも好適であ
る。また、特に、反応液ＬA の噴射路の出口と反応液Ｌ
B の噴射路の出口とがｃだけ離間して配設されているた
め、反応液ＬA の噴射と反応液Ｌ B の噴射とを別々に遮
断、停止できる。そのため、未反応の反応液で混合室内
から噴霧射出口までを封止することができる。そのた
め、反応樹脂による閉塞を防止し、長時間製造を中止し
た後でもメンテナンスフリーで製造を再開でき、さら
に、長時間の連続運転を可能とすることができる。
【００４５】以上の図１〜８に実施態様を示す本発明の
装置において、反応性官能基を有する２種の反応性化合
物を反応液として、供給圧力、量、温度を調節して、少
なくとも一対の反応液噴射路から混合室内に噴射され
る。本発明の装置は、例えば、下記の２種の反応性化合
物の組合せからなる２種の反応液を混合して反応させ、
対応する熱硬化性樹脂を製造する装置として好適であ
る。 （１）１分子中にイソシアネート基を１個以上有するエ
ラストマーと、ポリオ−ルの還元アミノ化により調製さ
れた活性水素の５０％以上がアミン水素の形をしている
アミン末端ポリエ−テルとの組合せ （２）１分子中にイソシアネート基を１個以上有するエ
ラストマーと、ポリオ−ルの還元アミノ化により調製さ
れた活性水素の５０％以上がアミン水素の形をしている
アミン末端ポリエ−テルと、１−メチル−３，５−ジエ
チル−２，４−ジアミノベンゼン、１−メチル−３，５
−ジエチル−２，６−ジアミノベンゼン、１，３，５−
トリエチル−２，６−ジアミノベンゼン、３，５，
３’，５’−テトラエチル−４，４’−ジアミノジフェ
ニル−メタン、１−メチル−３，５−ジエチル−２，４
−ジアミノベンゼン、１−メチル−３，５−ジエチル−
２，６−ジアミノベンゼン等のジアミノベンゼン類との
組合せ （３）１分子中にイソシアネート基を１個以上有するエ
ラストマーと、１分子中にアルコール性水酸基を１個以
上有する化合物と、１分子中にアミン水素を１個以上結
合する窒素を２以上含有する鎖長延長剤と、有機金属触
媒との組合せ （４）１分子中にエポキシ基を２個以上有するエポキシ
樹脂と、１分子中にアミン水素を１個以上結合する窒素
を２以上含有する化合物との組合せ
装置において、反応性官能基を有する２種の反応性化合
物を反応液として、供給圧力、量、温度を調節して、少
なくとも一対の反応液噴射路から混合室内に噴射され
る。本発明の装置は、例えば、下記の２種の反応性化合
物の組合せからなる２種の反応液を混合して反応させ、
対応する熱硬化性樹脂を製造する装置として好適であ
る。 （１）１分子中にイソシアネート基を１個以上有するエ
ラストマーと、ポリオ−ルの還元アミノ化により調製さ
れた活性水素の５０％以上がアミン水素の形をしている
アミン末端ポリエ−テルとの組合せ （２）１分子中にイソシアネート基を１個以上有するエ
ラストマーと、ポリオ−ルの還元アミノ化により調製さ
れた活性水素の５０％以上がアミン水素の形をしている
アミン末端ポリエ−テルと、１−メチル−３，５−ジエ
チル−２，４−ジアミノベンゼン、１−メチル−３，５
−ジエチル−２，６−ジアミノベンゼン、１，３，５−
トリエチル−２，６−ジアミノベンゼン、３，５，
３’，５’−テトラエチル−４，４’−ジアミノジフェ
ニル−メタン、１−メチル−３，５−ジエチル−２，４
−ジアミノベンゼン、１−メチル−３，５−ジエチル−
２，６−ジアミノベンゼン等のジアミノベンゼン類との
組合せ （３）１分子中にイソシアネート基を１個以上有するエ
ラストマーと、１分子中にアルコール性水酸基を１個以
上有する化合物と、１分子中にアミン水素を１個以上結
合する窒素を２以上含有する鎖長延長剤と、有機金属触
媒との組合せ （４）１分子中にエポキシ基を２個以上有するエポキシ
樹脂と、１分子中にアミン水素を１個以上結合する窒素
を２以上含有する化合物との組合せ
【００４６】
【作用】本発明の装置において、供給圧力、量、温度を
調節した反応性官能基を有する二種類の反応液を、特定
の角度で混合室内に噴射して直接衝突させることにより
二つの反応液の混合が効果的に行われる。そのため、得
られる二液反応樹脂の特性が著しく向上する。また、反
応液ＬA の噴射路の出口と反応液ＬB の噴射路の出口と
が離間されて配設されているため、開閉ロッドの移動に
よる反応液の噴射の遮断、停止が同時ではなく、距離ｃ
に応じて一定の時間差でどちらかの反応液の遮断が遅れ
るため、反応樹脂による混合室の閉塞を防止することが
できる。例えば、図１に示す装置を例にとって説明する
と、開閉ロッド３の頭部７がＥの壱からＧに向かって移
動する際に、まず、反応液ＬB の噴射路出口６ｂが閉塞
されて、反応液ＬA と反応液ＬB の二液の混合反応によ
る二液混合反応樹脂の生成が停止される。この噴射路出
口６ｂの閉塞から、さらに開閉ロッド３がＧに向かって
移動していき、間隙ｃからさらに反応液ＬA の噴射路出
口６ａが開閉ロッド３によって遮断、閉塞されるまでの
間は、混合室２内には反応液ＬA のみで封止されるとと
もに、反応樹脂は開口部５から排出され、さらに開閉ロ
ッド３かＧに向かって移動するにしたがって、未反応の
反応液ＬA も排出される。このようにして、混合室２内
に反応樹脂が残ることがなく、開閉ロッド３の外周壁と
混合室内面との間には未反応の反応液ＬA のみが残り、
硬化反応樹脂が残って、それが固着することによるトラ
ブルを防止することができる。そのため、メインテナン
スフリーで長時間の連続運転が可能となり、また、定期
的なクリーニング作業の回数を低減することができ、二
液混合反応樹脂の連続製造に好適である。
調節した反応性官能基を有する二種類の反応液を、特定
の角度で混合室内に噴射して直接衝突させることにより
二つの反応液の混合が効果的に行われる。そのため、得
られる二液反応樹脂の特性が著しく向上する。また、反
応液ＬA の噴射路の出口と反応液ＬB の噴射路の出口と
が離間されて配設されているため、開閉ロッドの移動に
よる反応液の噴射の遮断、停止が同時ではなく、距離ｃ
に応じて一定の時間差でどちらかの反応液の遮断が遅れ
るため、反応樹脂による混合室の閉塞を防止することが
できる。例えば、図１に示す装置を例にとって説明する
と、開閉ロッド３の頭部７がＥの壱からＧに向かって移
動する際に、まず、反応液ＬB の噴射路出口６ｂが閉塞
されて、反応液ＬA と反応液ＬB の二液の混合反応によ
る二液混合反応樹脂の生成が停止される。この噴射路出
口６ｂの閉塞から、さらに開閉ロッド３がＧに向かって
移動していき、間隙ｃからさらに反応液ＬA の噴射路出
口６ａが開閉ロッド３によって遮断、閉塞されるまでの
間は、混合室２内には反応液ＬA のみで封止されるとと
もに、反応樹脂は開口部５から排出され、さらに開閉ロ
ッド３かＧに向かって移動するにしたがって、未反応の
反応液ＬA も排出される。このようにして、混合室２内
に反応樹脂が残ることがなく、開閉ロッド３の外周壁と
混合室内面との間には未反応の反応液ＬA のみが残り、
硬化反応樹脂が残って、それが固着することによるトラ
ブルを防止することができる。そのため、メインテナン
スフリーで長時間の連続運転が可能となり、また、定期
的なクリーニング作業の回数を低減することができ、二
液混合反応樹脂の連続製造に好適である。
【００４７】
【実施例】以下、本発明の実施例および比較例を挙げ、
本発明を具体的に説明する。但し、本発明は、以下の実
施例に限定されるものでない。
本発明を具体的に説明する。但し、本発明は、以下の実
施例に限定されるものでない。
【００４８】（実施例１）窒素ガス雰囲気下、カルボジ
イミド変性ＭＤＩ（三菱化成ダウ（株）製、ＩＳＯＮＡ
ＴＥ１４３Ｌ）１００重量部と、分子量２０００のポリ
プロピレングリコ−ル（旭電化（株）製、アデカＰ−２
０００）６６．７重量部とを反応させ、イソシアネート
基を１分子中に１以上有するエラストマーを得た。この
エラストマー１００重量部にフタロシアニンブルー０．
１重量部を練り込み青色に着色した。
イミド変性ＭＤＩ（三菱化成ダウ（株）製、ＩＳＯＮＡ
ＴＥ１４３Ｌ）１００重量部と、分子量２０００のポリ
プロピレングリコ−ル（旭電化（株）製、アデカＰ−２
０００）６６．７重量部とを反応させ、イソシアネート
基を１分子中に１以上有するエラストマーを得た。この
エラストマー１００重量部にフタロシアニンブルー０．
１重量部を練り込み青色に着色した。
【００４９】ポリオ−ルの還元アミノ化により調製され
た分子量５０００のアミン末端トリアミン（テキサコケ
ミカル（株）製、ジェファミンＴ−５０００）１００重
量部に、ポリオ−ルの還元アミノ化により調製された分
子量２０００のアミン末端ジアミン（テキサコケミカル
（株）製ジェファミンＤ−２０００）６６．７重量部、
ジエチルトルエンジアミン（エチル（株）製エタキュア
１００）６４．６重量部およびＮ，Ｎ−ジアルキルアミ
ノジフェニルメタン（ＵＯＰ製ユニリンク４２００）２
７．１重量部を加え、撹拌混合してポリアミン混合物を
得た。このポリアミン混合物１００部にルチル型酸化チ
タン５部を練り込み白色に着色した。
た分子量５０００のアミン末端トリアミン（テキサコケ
ミカル（株）製、ジェファミンＴ−５０００）１００重
量部に、ポリオ−ルの還元アミノ化により調製された分
子量２０００のアミン末端ジアミン（テキサコケミカル
（株）製ジェファミンＤ−２０００）６６．７重量部、
ジエチルトルエンジアミン（エチル（株）製エタキュア
１００）６４．６重量部およびＮ，Ｎ−ジアルキルアミ
ノジフェニルメタン（ＵＯＰ製ユニリンク４２００）２
７．１重量部を加え、撹拌混合してポリアミン混合物を
得た。このポリアミン混合物１００部にルチル型酸化チ
タン５部を練り込み白色に着色した。
【００５０】高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品
名：Ｈ−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭ
ＥＲ社製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１に示
す構造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、上記
青色に着色したイソシアネートエラストマーを反応液Ｌ
A として、白色に着色したポリアミンを反応液ＬB とし
て、下記の条件で二液混合反応樹脂を製造した。
名：Ｈ−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭ
ＥＲ社製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１に示
す構造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、上記
青色に着色したイソシアネートエラストマーを反応液Ｌ
A として、白色に着色したポリアミンを反応液ＬB とし
て、下記の条件で二液混合反応樹脂を製造した。
【００５１】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ）の内径ｒa ：０. ７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ）の内径ｒb ：０. ６ｍｍ 反応液噴射路（ａ）の中心軸と反応液噴射路（ｂ）の中
心軸とのなす角度α：３０度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．２ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：９ｍｍ
心軸とのなす角度α：３０度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．２ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：９ｍｍ
【００５２】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００５３】（実施例２）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図６に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図６に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
【００５４】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ）の内径ｒa ：１. １７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ）の内径ｒb ：１. １ｍｍ 反応液噴射路（ａ）の中心軸と反応液噴射路（ｂ）の中
心軸とのなす角度α：１３５度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．３６ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：１．５ｍｍ
心軸とのなす角度α：１３５度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．３６ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：１．５ｍｍ
【００５５】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００５６】（実施例３）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図７に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図７に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
【００５７】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ１）および（ａ２）の内径ｒ
a1, ｒa2：０. ７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：０. ６ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ
１）、または反応液噴射路（ａ２）の中心軸と反応液噴
射路（ｂ２）の中心軸とのなす角度α：９０度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．２ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：１．５ｍｍ
a1, ｒa2：０. ７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：０. ６ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ
１）、または反応液噴射路（ａ２）の中心軸と反応液噴
射路（ｂ２）の中心軸とのなす角度α：９０度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．２ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：１．５ｍｍ
【００５８】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００５９】（実施例４）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図８に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図８に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
【００６０】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ１）および（ａ２）の内径ｒ
a1, ｒa2：０. ７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：０. ６ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸とのなす角度α１：３０度 反応液噴射路（ａ２）の中心軸と反応液噴射路（ｂ２）
の中心軸とのなす角度α２：１８０度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．２ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：１．５ｍｍ
a1, ｒa2：０. ７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：０. ６ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸とのなす角度α１：３０度 反応液噴射路（ａ２）の中心軸と反応液噴射路（ｂ２）
の中心軸とのなす角度α２：１８０度 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：０．２ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：１．５ｍｍ
【００６１】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００６２】（比較例１）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１１に示す構
造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条
件で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１１に示す構
造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条
件で二液混合反応樹脂を製造した。
【００６３】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ１）および（ａ２）の内径ｒ
a1, ｒa2：１. １７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：１. １ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸が交叉せず、反応液噴射路（ａ２）の中心軸と
反応液噴射路（ｂ２）の中心軸が交叉せず 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：１．８ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：２．０ｍｍ
a1, ｒa2：１. １７ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：１. １ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸が交叉せず、反応液噴射路（ａ２）の中心軸と
反応液噴射路（ｂ２）の中心軸が交叉せず 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：１．８ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：２．０ｍｍ
【００６４】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００６５】（比較例２）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１１に示す構
造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条
件で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１１に示す構
造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条
件で二液混合反応樹脂を製造した。
【００６６】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ１）および（ａ２）の内径ｒ
a1, ｒa2：１．３２ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：１. ３２ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸が交叉せず、反応液噴射路（ａ２）の中心軸と
反応液噴射路（ｂ２）の中心軸が交叉せず 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：１．７ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：２．５ｍｍ
a1, ｒa2：１．３２ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：１. ３２ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸が交叉せず、反応液噴射路（ａ２）の中心軸と
反応液噴射路（ｂ２）の中心軸が交叉せず 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：１．７ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：２．５ｍｍ
【００６７】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００６８】（比較例３）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図９に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図９に示す構造
を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条件
で二液混合反応樹脂を製造した。
【００６９】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ１）および（ａ２）の内径ｒ
a1, ｒa2：１．３２ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：１. ３２ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸が交叉せず、反応液噴射路（ａ２）の中心軸と
反応液噴射路（ｂ２）の中心軸が交叉せず 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：１．７ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：２．５ｍｍ
a1, ｒa2：１．３２ｍｍ 反応液噴射路（ｂ１）および（ｂ２）の内径ｒ
b1, ｒb2：１. ３２ｍｍ 反応液噴射路（ａ１）の中心軸と反応液噴射路（ｂ１）
の中心軸が交叉せず、反応液噴射路（ａ２）の中心軸と
反応液噴射路（ｂ２）の中心軸が交叉せず 反応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口
との混合室の長手方向に沿っての間隙Ｃ：１．７ｍｍ 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：１４ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：２．５ｍｍ
【００７０】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００７１】（比較例４）実施例１と同じ２種の反応液
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１０に示す構
造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条
件で二液混合反応樹脂を製造した。
を用い、高圧供給装置（ＧＵＳＭＥＲ社製、商品名：Ｈ
−２０００）に連結したスプレイガン（ＧＵＳＭＥＲ社
製、商品名：ＧＸ−７ガン）の先端に、図１０に示す構
造を有し、下記諸元の二液混合装置を装着し、下記の条
件で二液混合反応樹脂を製造した。
【００７２】二液混合装置の諸元 反応液噴射路（ａ）の内径ｒa ：０．６ｍｍ 反応液噴射路（ｂ）の内径ｒb ：０．６ｍｍ 反応液噴射路（ａ）と反応液噴射路（ｂ）とが、混合室
の長さ方向の中心線に対し直角に対向して配設され、二
液を１８０度の角度で真正面から直接衝突させるように
構成されている。 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：２３ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：３．０ｍｍ
の長さ方向の中心線に対し直角に対向して配設され、二
液を１８０度の角度で真正面から直接衝突させるように
構成されている。 混合室の内径Ｄ：３ｍｍ 混合室の有効長さＥ：２３ｍｍ 噴霧調節部材の噴霧射出口の開口径：３．０ｍｍ
【００７３】プロセス条件 反応液ＬA ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ 反応液ＬB ：圧力＝１２６Ｋｇ／ｃｍ2 、温度＝７３℃ ＬA ／ＬB ＝１（容積比） −ＮＣＯ／（Ｈ2 Ｎー、ＨＮ＝）＝１
【００７４】実施例１〜４および比較例１〜４におい
て、得られた二液混合反応樹脂の性状、および装置の連
続運転性を、下記の方法にしたがって評価した。結果を
表１に示す。
て、得られた二液混合反応樹脂の性状、および装置の連
続運転性を、下記の方法にしたがって評価した。結果を
表１に示す。
【００７５】（試験法） （１）引張り強さ、引張り伸び率：ＪＩＳ Ｋ ６３０
１-1975 の３. 引張試験に準拠し、ダンベル状３号形試
験片を作製し、引張試験機（TOYO BALDWIN製、ＴＥＮＳ
ＩＬＯＮ）を使用して測定した。 （２）引裂強さ：ＪＩＳ Ｋ ６３０１-1975 の９. 引
裂試験に準拠し、Ｂ形試験片を作製し、引張試験機（TO
YO BALDWIN製、ＴＥＮＳＩＬＯＮ）を使用して測定し
た。 （３）外観 ：４０倍の実体顕微鏡を用いて目視
検査した。 （５）連続運転性 ：二液混合装置を用いて、二液混合
反応樹脂を２０ｋｇ製造した後、清掃せずに２４時間放
置後に同一装置で再製造可能であった場合を連続運転性
が◎とした。
１-1975 の３. 引張試験に準拠し、ダンベル状３号形試
験片を作製し、引張試験機（TOYO BALDWIN製、ＴＥＮＳ
ＩＬＯＮ）を使用して測定した。 （２）引裂強さ：ＪＩＳ Ｋ ６３０１-1975 の９. 引
裂試験に準拠し、Ｂ形試験片を作製し、引張試験機（TO
YO BALDWIN製、ＴＥＮＳＩＬＯＮ）を使用して測定し
た。 （３）外観 ：４０倍の実体顕微鏡を用いて目視
検査した。 （５）連続運転性 ：二液混合装置を用いて、二液混合
反応樹脂を２０ｋｇ製造した後、清掃せずに２４時間放
置後に同一装置で再製造可能であった場合を連続運転性
が◎とした。
【００７６】
【表１】
【００７７】
【発明の効果】本発明の二液混合装置は、官能基相互の
反応速度が極めて速い二つの液状成分の混合を高速かつ
均一に行うことができるため、物理性状に優れる二液混
合反応樹脂を得ることができるとともに、混合室内にお
ける残留付着物の生成が少なく、クリーニング作業回数
を低減することができ、二液混合反応樹脂の連続製造に
好適である。
反応速度が極めて速い二つの液状成分の混合を高速かつ
均一に行うことができるため、物理性状に優れる二液混
合反応樹脂を得ることができるとともに、混合室内にお
ける残留付着物の生成が少なく、クリーニング作業回数
を低減することができ、二液混合反応樹脂の連続製造に
好適である。
【図１】 本発明の第１の態様の二液混合装置の一実施
態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図２】 本発明の第１の態様の二液混合装置の他の実
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図３】 本発明の第１の態様の二液混合装置の他の実
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図４】 本発明の第１の態様の二液混合装置の他の実
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図５】 本発明の第２の態様の二液混合装置の一実施
態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図６】 本発明の第１の態様の二液混合装置の他の実
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図７】 本発明の第１の態様の二液混合装置の他の実
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図８】 本発明の第１の態様の二液混合装置の他の実
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
施態様を説明する模式平面図（Ａ）および模式断面図
（Ｂ）。
【図９】 従来の二液混合装置を説明する模式平面図
（Ａ）および模式断面図（Ｂ）。
（Ａ）および模式断面図（Ｂ）。
【図１０】 従来の二液混合装置を説明する模式平面図
（Ａ）および模式断面図（Ｂ）。
（Ａ）および模式断面図（Ｂ）。
【図１１】 従来の二液混合装置を説明する模式平面図
（Ａ）および模式断面図（Ｂ）。
（Ａ）および模式断面図（Ｂ）。
１ 二液混合装置 ２ 混合室 ３ ２液開閉ロッド ４ａ，４ｂ 反応液噴射路 ５ 開口部 ６ａ，６ｂ 出口 ７ 頭部 ８ａ，８ｂ 中心軸 ３０ 二液混合装置 ３４ａ1 ，３４ａ2 ，３４ｂ1 ，３４ｂ2 反応液噴射
路 ３６ａ1 ，３６ａ2 ，３６ｂ1 ，３６ｂ2 出口 ３８ａ1 ，３８ａ2 ，３８ｂ1 ，３８ｂ2 中心軸 ４０ 二液混合装置 ４４ａ1 ，４４ａ2 ，４４ｂ1 ，４４ｂ2 反応液噴射
路 ４４ａ1 ，４４ａ2 ，４４ｂ1 ，４４ｂ2 中心軸 ４６ａ1 ，４６ａ2 ，４６ｂ1 ，４６ｂ2 出口 ５１ 二液混合装置 ５２ 噴霧調節部材 ５３ 内凹面 ５４ 円蓋部 ５５ 噴霧射出口
路 ３６ａ1 ，３６ａ2 ，３６ｂ1 ，３６ｂ2 出口 ３８ａ1 ，３８ａ2 ，３８ｂ1 ，３８ｂ2 中心軸 ４０ 二液混合装置 ４４ａ1 ，４４ａ2 ，４４ｂ1 ，４４ｂ2 反応液噴射
路 ４４ａ1 ，４４ａ2 ，４４ｂ1 ，４４ｂ2 中心軸 ４６ａ1 ，４６ａ2 ，４６ｂ1 ，４６ｂ2 出口 ５１ 二液混合装置 ５２ 噴霧調節部材 ５３ 内凹面 ５４ 円蓋部 ５５ 噴霧射出口
フロントページの続き (72)発明者 永 岡 建 紀 千葉県市原市千種海岸３番地 三井石油化 学工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】２種類の反応液ＬA およびＬB を混合する
二液混合装置であって、一端に開口部を有する内径Ｄの
混合室と、反応液ＬA およびＬB をそれぞれ混合室内に
供給する少なくとも一対の反応液噴射路（ａ）および
（ｂ）と、混合室内に嵌装され、混合室内を往復動し
て、反応液噴射路（ａ）の混合室内面側の出口および反
応液噴射路（ｂ）の混合室内面側の出口を開閉する２液
開閉ロッドとを有し、反応液噴射路（ａ）の中心軸と、
反応液噴射路（ｂ）の中心軸とは、１０〜１８０度の角
度で混合室内で交叉するように配設され、反応液噴射路
（ａ）の混合室内面側の出口と、反応液噴射路（ｂ）の
混合室内面側の出口とは、混合室の長手方向に沿って
０．０３Ｄ〜０．６Ｄの間隙をもって離間されて配設さ
れ、反応液噴射路（ａ）の内径ｒa および／または反応
液噴射路（ｂ）の内径ｒb が０．０６５Ｄ〜０．５Ｄで
あり、２液開閉ロッドが後退したときに反応液噴射路
（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを開口し
て、それぞれ反応液ＬA およびＬB を混合室内に噴射し
て衝突せしめて混合し、得られた混合物が混合室の開口
部から排出され、２液開閉ロッドが前進したときに反応
液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを
閉塞して反応液ＬA およびＬB の混合が停止されるとと
もに、混合室内面の付着物を除去するように構成されて
なる二液混合装置。 - 【請求項２】前記混合室の長さが、８Ｄ以下である請求
項１に記載の二液混合装置。 - 【請求項３】２種類の反応液ＬA およびＬB を混合する
二液混合装置であって、一端に開口部を有する内径Ｄの
混合室と、混合室の開口端に配設され、０．２Ｄ〜０．
９Ｄの開口径を有する開口部を有し、反応液ＬA および
ＬB の混合物の噴霧形態を規制するように構成された噴
霧形状調節部材と、反応液ＬA およびＬB をそれぞれ混
合室内に供給する少なくとも一対の反応液噴射路（ａ）
および（ｂ）と、混合室内に嵌装され、混合室内を往復
動して、反応液噴射路（ａ）の混合室内面側の出口およ
び反応液噴射路（ｂ）の混合室内面側の出口を開閉する
２液開閉ロッドとを有し、反応液噴射路（ａ）の中心軸
と、反応液噴射路（ｂ）の中心軸とは、１０〜１８０度
の角度で混合室内で交叉するように配設され、反応液噴
射路（ａ）の混合室内面側の出口と、反応液噴射路
（ｂ）の混合室内面側の出口とは、混合室の長手方向に
沿って０．０３Ｄ〜０．６Ｄの間隙をもって離間されて
配設され、反応液噴射路（ａ）の内径ｒa および／また
は反応液噴射路（ｂ）の内径ｒ b が０．０６５Ｄ〜０．
７Ｄであり、２液開閉ロッドが後退したときに反応液噴
射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口とを開口
して、それぞれ反応液Ｌ A およびＬB を混合室内に噴射
して衝突せしめて混合し、得られた混合物が混合室の開
口部から排出され、２液開閉ロッドが前進したときに反
応液噴射路（ａ）の出口と反応液噴射路（ｂ）の出口と
を閉塞して反応液ＬA およびＬB の混合が停止されると
ともに、混合室内面の付着物を除去するように構成され
てなる二液混合装置。 - 【請求項４】前記混合室の長さが、８Ｄ以下である請求
項３に記載の二液混合装置。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP5296746A JP3023399B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 二液混合装置 |
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|---|---|---|---|
| JP5296746A JP3023399B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 二液混合装置 |
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| JPH07144122A true JPH07144122A (ja) | 1995-06-06 |
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|---|---|---|---|
| JP5296746A Expired - Fee Related JP3023399B2 (ja) | 1993-11-26 | 1993-11-26 | 二液混合装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002537963A (ja) * | 1998-12-23 | 2002-11-12 | ビー・イー・イー・インターナショナル・リミテッド | 製品構成要素の処理 |
| JP2008506948A (ja) * | 2004-07-13 | 2008-03-06 | ウオーターズ・インベストメンツ・リミテツド | 流体混合器アセンブリ |
| JP2008307721A (ja) * | 2007-06-12 | 2008-12-25 | Inoac Corp | ミキシングヘッド装置及びこれを用いた成形方法 |
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| JP2014141096A (ja) * | 2014-03-10 | 2014-08-07 | Inoac Corp | ミキシングヘッド装置及びこれを用いた成形方法 |
| WO2016103387A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | フロンコルコ資産保有会社 | 流体混合装置 |
-
1993
- 1993-11-26 JP JP5296746A patent/JP3023399B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP2357071A1 (en) * | 2008-11-27 | 2011-08-17 | Inoac Corporation | Mixing head apparatus and molding method using the apparatus |
| US20120013035A1 (en) * | 2008-11-27 | 2012-01-19 | Inoac Corporation | Mixing head apparatus and molding method using the apparatus |
| EP2357071A4 (en) * | 2008-11-27 | 2013-05-15 | Inoue Mtp Kk | MIX HEAD APPARATUS AND MOLDING METHOD USING THE APPARATUS |
| WO2011021473A1 (ja) * | 2009-08-19 | 2011-02-24 | 株式会社フォーライフ | エマルジョン燃料製造装置 |
| JP2011079869A (ja) * | 2009-08-19 | 2011-04-21 | For Life Co Ltd | エマルジョン燃料製造装置 |
| JP2014131876A (ja) * | 2014-03-10 | 2014-07-17 | Inoac Corp | ミキシングヘッド装置及びこれを用いた成形方法 |
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