JPH07138640A - 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH07138640A JPH07138640A JP5281272A JP28127293A JPH07138640A JP H07138640 A JPH07138640 A JP H07138640A JP 5281272 A JP5281272 A JP 5281272A JP 28127293 A JP28127293 A JP 28127293A JP H07138640 A JPH07138640 A JP H07138640A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、無方向性電磁鋼板の製造方法の改
良に関し、とくに特定の熱間圧延条件を採用することに
より、磁束密度に優れた無方向性電磁鋼板を得る方法を
提供する。 【構成】 重量％でＣ≦０．０１％，Ｓｉ＋Ａｌ≦５
％，Ｍｎ≦１．５％，Ｐ≦０．２％，Ｓ≦０．０１％，
Ｎ≦０．００４％で残部が鉄および不可避的不純物から
なるスラブを熱延するに際して、９５０〜１２５０℃で
スラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の最終スタ
ンドの圧下率を３〜１７％とし、次いで、注水して巻取
ってから、脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすることを特
徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製
造方法、および焼鈍後に２〜１５％の冷延率でスキンパ
ス圧延を追加することを特徴とする前記の優れた磁束密
度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法。
良に関し、とくに特定の熱間圧延条件を採用することに
より、磁束密度に優れた無方向性電磁鋼板を得る方法を
提供する。 【構成】 重量％でＣ≦０．０１％，Ｓｉ＋Ａｌ≦５
％，Ｍｎ≦１．５％，Ｐ≦０．２％，Ｓ≦０．０１％，
Ｎ≦０．００４％で残部が鉄および不可避的不純物から
なるスラブを熱延するに際して、９５０〜１２５０℃で
スラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の最終スタ
ンドの圧下率を３〜１７％とし、次いで、注水して巻取
ってから、脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすることを特
徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製
造方法、および焼鈍後に２〜１５％の冷延率でスキンパ
ス圧延を追加することを特徴とする前記の優れた磁束密
度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は家電用や産業用の回転機
またはＥＩコア等の小型トランスなどに用いられる無方
向性電磁鋼板の製造方法に関するものである。
またはＥＩコア等の小型トランスなどに用いられる無方
向性電磁鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地球環境問題や化石エネルギー資源の有
効活用の観点から、エネルギーを消費する部品である電
気機器の効率向上が今日の重要な課題である。このた
め、電気機器に多く使用される無方向性電磁鋼板には鉄
損の低減と共に、銅損に効く磁束密度の向上が強く望ま
れている。
効活用の観点から、エネルギーを消費する部品である電
気機器の効率向上が今日の重要な課題である。このた
め、電気機器に多く使用される無方向性電磁鋼板には鉄
損の低減と共に、銅損に効く磁束密度の向上が強く望ま
れている。
【０００３】この磁気特性を改善する手段として、熱延
での仕上圧延温度を制御する方法として例えば、特開平
２−７３９１９号公報が知られている。しかし、熱延の
温度制御だけでは望ましい熱延板のテクスチャーが得ら
れなかった。また、熱延の仕上圧延を終了してから更に
ランナウトテーブル上で圧延または塑性歪みを導入す
る、特開昭６０−２５８４１４号公報や特開平３−５３
０２２号公報が知られている。この方法は新規な手法で
はあるが、工業的には大きな設備投資が伴うため無理が
あった。
での仕上圧延温度を制御する方法として例えば、特開平
２−７３９１９号公報が知られている。しかし、熱延の
温度制御だけでは望ましい熱延板のテクスチャーが得ら
れなかった。また、熱延の仕上圧延を終了してから更に
ランナウトテーブル上で圧延または塑性歪みを導入す
る、特開昭６０−２５８４１４号公報や特開平３−５３
０２２号公報が知られている。この方法は新規な手法で
はあるが、工業的には大きな設備投資が伴うため無理が
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決すべく工業的に容易な方法で且つ優れた磁束密度を
有する無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
解決すべく工業的に容易な方法で且つ優れた磁束密度を
有する無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するための、 重量％でＣ≦０．０１％，Ｓｉ＋Ａｌ≦５％，Ｍｎ≦
１．５％，Ｐ≦０．２％，Ｓ≦０．０１％，Ｎ≦０．０
０４％で、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを熱延するに際して、９５０〜１２５０℃でスラブ加
熱し、その後、仕上タンデム圧延機の最終スタンドの圧
下率を３〜１７％とし、次いで注水して巻取ってから、
脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすることを特徴とする優
れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法、お
よび 焼鈍後に２〜１５％の冷延率でスキンパス圧延を追加
することを特徴とする前項に記載した優れた磁束密度
を有する無方向性電磁鋼板の製造方法である。
するための、 重量％でＣ≦０．０１％，Ｓｉ＋Ａｌ≦５％，Ｍｎ≦
１．５％，Ｐ≦０．２％，Ｓ≦０．０１％，Ｎ≦０．０
０４％で、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラ
ブを熱延するに際して、９５０〜１２５０℃でスラブ加
熱し、その後、仕上タンデム圧延機の最終スタンドの圧
下率を３〜１７％とし、次いで注水して巻取ってから、
脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすることを特徴とする優
れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法、お
よび 焼鈍後に２〜１５％の冷延率でスキンパス圧延を追加
することを特徴とする前項に記載した優れた磁束密度
を有する無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【０００６】本発明は以下の３つのポイントの発見に基
づく。すなわち、第１には熱延板の表層結晶粒径を大き
くすることが最終製品の磁束密度を向上させること。第
２に、熱延での仕上圧延の最終スタンドの圧下率が熱延
板表層の結晶粒サイズを支配すること。第３に、この仕
上圧延最終スタンドの圧下率は３〜１７％が効果的なこ
とである。
づく。すなわち、第１には熱延板の表層結晶粒径を大き
くすることが最終製品の磁束密度を向上させること。第
２に、熱延での仕上圧延の最終スタンドの圧下率が熱延
板表層の結晶粒サイズを支配すること。第３に、この仕
上圧延最終スタンドの圧下率は３〜１７％が効果的なこ
とである。
【０００７】以下に本発明の限定理由について詳細に述
べる。Ｃの量が多いと、熱延の時にフェライト＋オース
テナイトの混合相が増加し、結晶粒成長にとって有害と
なるので、０．０１％以下とする。ＳｉとＡｌ量は、当
然多い方が鉄損を減少させて好ましいが、多すぎると冷
延や打抜工程での脆性問題が発生することから、Ｓｉ＋
Ａｌ量で５％以下とする。Ｍｎは硬さを得るのに有効で
あるが、添加コストの問題があるので１．５％以下とす
る。Ｐは鋼板強度を上昇させ、打抜時の鋼板だれ・かえ
りを防止するが、添加コストの問題があるため０．２％
以下とする。Ｓは硫化物を形成せしめ、鉄損を劣化させ
るので、０．０１％以下とする。Ｎは多すぎるとブリス
ターと呼ばれるふくれの欠陥が生じるので、０．００４
％以下とする。なお、公知のＣｕ，Ｃｒ，Ｂ，Ｓｎ，Ｓ
ｂなどの集合組織を改善する元素を添加しても、本発明
の効果を損なうものでないが、添加量はコストの問題か
らそれぞれ、０．２％以下が好ましい。
べる。Ｃの量が多いと、熱延の時にフェライト＋オース
テナイトの混合相が増加し、結晶粒成長にとって有害と
なるので、０．０１％以下とする。ＳｉとＡｌ量は、当
然多い方が鉄損を減少させて好ましいが、多すぎると冷
延や打抜工程での脆性問題が発生することから、Ｓｉ＋
Ａｌ量で５％以下とする。Ｍｎは硬さを得るのに有効で
あるが、添加コストの問題があるので１．５％以下とす
る。Ｐは鋼板強度を上昇させ、打抜時の鋼板だれ・かえ
りを防止するが、添加コストの問題があるため０．２％
以下とする。Ｓは硫化物を形成せしめ、鉄損を劣化させ
るので、０．０１％以下とする。Ｎは多すぎるとブリス
ターと呼ばれるふくれの欠陥が生じるので、０．００４
％以下とする。なお、公知のＣｕ，Ｃｒ，Ｂ，Ｓｎ，Ｓ
ｂなどの集合組織を改善する元素を添加しても、本発明
の効果を損なうものでないが、添加量はコストの問題か
らそれぞれ、０．２％以下が好ましい。
【０００８】上記元素を含む溶鋼を連続鋳造してスラブ
を造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は９５０〜１
２５０℃とする。この理由は、１２５０℃を超えると硫
化物や窒化物の固溶が起きて、熱延中に微細析出物が生
じ、結晶粒成長を抑制して本発明の目的を達成できない
からである。また、９５０℃未満では熱延のロールにか
かる荷重が大きくなって操業上問題である。
を造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は９５０〜１
２５０℃とする。この理由は、１２５０℃を超えると硫
化物や窒化物の固溶が起きて、熱延中に微細析出物が生
じ、結晶粒成長を抑制して本発明の目的を達成できない
からである。また、９５０℃未満では熱延のロールにか
かる荷重が大きくなって操業上問題である。
【０００９】粗圧延を終えて、次ぎに仕上タンデム圧延
を行う。仕上スタンド数は通常３〜８台であるが、この
最終スタンドでの圧下率が重要である。従来、この圧下
率は２０〜４０％が常識的に採用されてきた。しかし、
本発明者等は軽圧下にすることにより、熱延板の組織が
改善されることを発見した。最終スタンドの圧下率を３
〜１７％に制限することで、優れた磁束密度が得られ
る。制限の理由は３％未満では圧下量が小さすぎて、ま
た、１８％超では圧延歪みが大き過ぎて磁束密度が向上
しないためであるが、このことは、冷延での所謂、スキ
ンパス効果と似た現象であろう。なお、最終スタンドの
一つ前のスタンドでもこの軽圧下を採用すれば、更に効
果的であるが、効果代としては小さい。つまり、仕上ス
タンド毎の圧下配分を後段を軽く前段または中段を重く
がこの発明の思想でもある。熱延板の板厚は通常１〜５
mmを採用し、仕上温度は通常の７５０〜１１００℃で行
う。また、巻取温度はとくに規制するものではないが、
通常の５００〜８００℃が望ましい。
を行う。仕上スタンド数は通常３〜８台であるが、この
最終スタンドでの圧下率が重要である。従来、この圧下
率は２０〜４０％が常識的に採用されてきた。しかし、
本発明者等は軽圧下にすることにより、熱延板の組織が
改善されることを発見した。最終スタンドの圧下率を３
〜１７％に制限することで、優れた磁束密度が得られ
る。制限の理由は３％未満では圧下量が小さすぎて、ま
た、１８％超では圧延歪みが大き過ぎて磁束密度が向上
しないためであるが、このことは、冷延での所謂、スキ
ンパス効果と似た現象であろう。なお、最終スタンドの
一つ前のスタンドでもこの軽圧下を採用すれば、更に効
果的であるが、効果代としては小さい。つまり、仕上ス
タンド毎の圧下配分を後段を軽く前段または中段を重く
がこの発明の思想でもある。熱延板の板厚は通常１〜５
mmを採用し、仕上温度は通常の７５０〜１１００℃で行
う。また、巻取温度はとくに規制するものではないが、
通常の５００〜８００℃が望ましい。
【００１０】熱延板は焼鈍しないで酸洗し、冷間圧延す
る。冷延後の仕上厚みは通常の０．２〜１．５mmとす
る。冷延後の再結晶焼鈍は、通常の６００〜９００℃の
範囲で行う。また、この工程に追加するに、最終冷延を
通常知られている２〜１５％で実施し、次いで顧客での
歪取焼鈍時に結晶粒成長をさせる、所謂、セミプロセス
無方向性電磁鋼板のプロセスも採用できる。次いで、実
施例について説明する。
る。冷延後の仕上厚みは通常の０．２〜１．５mmとす
る。冷延後の再結晶焼鈍は、通常の６００〜９００℃の
範囲で行う。また、この工程に追加するに、最終冷延を
通常知られている２〜１５％で実施し、次いで顧客での
歪取焼鈍時に結晶粒成長をさせる、所謂、セミプロセス
無方向性電磁鋼板のプロセスも採用できる。次いで、実
施例について説明する。
【００１１】
【実施例１】重量比で０．００４％Ｃ，０．１５％Ｓ
ｉ，０．１１％Ｍｎ，０．０８％Ｐ，０．００４％Ｓ，
０．００３％Ａｌ，０．００３％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０２０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表１の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は６スタンドで圧
延、巻取り温度６５０℃で、熱延板の厚みは２．８mmと
した。次いで、酸洗後０．５mmまで冷延し、脱脂した
後、８００℃×１０秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料（３０mm幅×３００
mm長）を圧延方向とそれに垂直な方向に切りだし、ＪＩ
Ｓ Ｃ ２５５０に準拠して測定し、表１を得た。
ｉ，０．１１％Ｍｎ，０．０８％Ｐ，０．００４％Ｓ，
０．００３％Ａｌ，０．００３％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０２０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表１の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は６スタンドで圧
延、巻取り温度６５０℃で、熱延板の厚みは２．８mmと
した。次いで、酸洗後０．５mmまで冷延し、脱脂した
後、８００℃×１０秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料（３０mm幅×３００
mm長）を圧延方向とそれに垂直な方向に切りだし、ＪＩ
Ｓ Ｃ ２５５０に準拠して測定し、表１を得た。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１に示す如く、本発明の範囲にある試料
Ｎｏ．〜は磁束密度Ｂ50が１．７９Ｔ以上の従来得
られなかったレベルの特性を持っている。
Ｎｏ．〜は磁束密度Ｂ50が１．７９Ｔ以上の従来得
られなかったレベルの特性を持っている。
【００１４】
【実施例２】重量比で０．００４％Ｃ，０．１５％Ｓ
ｉ，０．１１％Ｍｎ，０．０８％Ｐ，０．００４％Ｓ，
０．００３％Ａｌ，０．００３％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０２０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表１の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３０mmで、仕上は６スタンドで圧
延、巻取り温度６５０℃で、熱延板の厚みは１．４mmと
した。次いで、酸洗後０．５２６mmまで冷延し、脱脂し
た後、７５０℃×１０秒の均熱を実施してから、スキン
パス圧延で０．５mmにして、磁気特性エプスタイン試料
（３０mm幅×３００mm長）を圧延方向とそれに垂直な方
向に切りだし、次いで、７５０℃×２ｈｒの磁性焼鈍を
実施してから磁気特性を測定した。ＪＩＳ Ｃ ２５５
０に準拠して測定し、表２を得た。
ｉ，０．１１％Ｍｎ，０．０８％Ｐ，０．００４％Ｓ，
０．００３％Ａｌ，０．００３％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１０２０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表１の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３０mmで、仕上は６スタンドで圧
延、巻取り温度６５０℃で、熱延板の厚みは１．４mmと
した。次いで、酸洗後０．５２６mmまで冷延し、脱脂し
た後、７５０℃×１０秒の均熱を実施してから、スキン
パス圧延で０．５mmにして、磁気特性エプスタイン試料
（３０mm幅×３００mm長）を圧延方向とそれに垂直な方
向に切りだし、次いで、７５０℃×２ｈｒの磁性焼鈍を
実施してから磁気特性を測定した。ＪＩＳ Ｃ ２５５
０に準拠して測定し、表２を得た。
【００１５】
【表２】
【００１６】
【実施例３】重量比で０．００２％Ｃ，１．８５％Ｓ
ｉ，０．０６％Ｍｎ，０．１１％Ｐ，０．００１％Ｓ，
０．２６２％Ａｌ，０．００１％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１２３０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表２の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は６スタンドで圧
延した。巻取り温度６１０℃、熱延板の厚みは２．１mm
とした。次いで、酸洗後０．５mmまで冷延し、脱脂した
後、７６０℃×３０秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料（３０mm幅×３００
mm長）を圧延方向とそれに垂直な方向に切りだし、ＪＩ
Ｓ Ｃ ２５５０に準拠して測定し、表３を得た。
ｉ，０．０６％Ｍｎ，０．１１％Ｐ，０．００１％Ｓ，
０．２６２％Ａｌ，０．００１％Ｎを含み、残部実質的
にＦｅよりなるスラブを鋳造し、１２３０℃で加熱後の
熱延の条件を以下の表２の如くに変更して試験を実施し
た。仕上入口の板厚は３５mmで、仕上は６スタンドで圧
延した。巻取り温度６１０℃、熱延板の厚みは２．１mm
とした。次いで、酸洗後０．５mmまで冷延し、脱脂した
後、７６０℃×３０秒の均熱を実施して、磁気特性を測
定した。磁気特性エプスタイン試料（３０mm幅×３００
mm長）を圧延方向とそれに垂直な方向に切りだし、ＪＩ
Ｓ Ｃ ２５５０に準拠して測定し、表３を得た。
【００１７】
【表３】
【００１８】
【発明の効果】以上の如く本発明によれば、熱延の特定
圧延機での圧下率制御を実施することにより、極めて優
れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板を製造すること
ができる。
圧延機での圧下率制御を実施することにより、極めて優
れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板を製造すること
ができる。
フロントページの続き (72)発明者 増田 義行 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 貞政 貴志 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ≦０．０１％，Ｓｉ＋Ａｌ≦
５％，Ｍｎ≦１．５％，Ｐ≦０．２％，Ｓ≦０．０１
％，Ｎ≦０．００４％で、残部が鉄および不可避的不純
物からなるスラブを熱延するに際して、９５０〜１２５
０℃でスラブ加熱し、その後、仕上タンデム圧延機の最
終スタンドの圧下率を３〜１７％とし、次いで注水して
巻取ってから、脱スケール、冷間圧延、焼鈍をすること
を特徴とする優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】 焼鈍後に２〜１５％の冷延率でスキンパ
ス圧延を追加することを特徴とする請求項１に記載した
優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5281272A JP2991908B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5281272A JP2991908B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138640A true JPH07138640A (ja) | 1995-05-30 |
| JP2991908B2 JP2991908B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=17636764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5281272A Expired - Fee Related JP2991908B2 (ja) | 1993-11-10 | 1993-11-10 | 優れた磁束密度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2991908B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100516458B1 (ko) * | 2000-08-08 | 2005-09-23 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| JP2021139040A (ja) * | 2020-02-28 | 2021-09-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-11-10 JP JP5281272A patent/JP2991908B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100516458B1 (ko) * | 2000-08-08 | 2005-09-23 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| JP2021139040A (ja) * | 2020-02-28 | 2021-09-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2991908B2 (ja) | 1999-12-20 |
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