JPH07138580A - 有機物のガス化方法 - Google Patents
有機物のガス化方法Info
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- JPH07138580A JPH07138580A JP29034993A JP29034993A JPH07138580A JP H07138580 A JPH07138580 A JP H07138580A JP 29034993 A JP29034993 A JP 29034993A JP 29034993 A JP29034993 A JP 29034993A JP H07138580 A JPH07138580 A JP H07138580A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 有機物を部分酸化により燃焼またはガス化し
て有効利用しうるガスを取得する方法に関する。 【構成】 有機物を空気または酸素及び水蒸気で部分酸
化により燃焼またはガス化する方法において、供給する
水蒸気と有機物中の炭素とのモル比Ｈ2 Ｏ／Ｃが１〜１
０となるように調整し、さらに燃焼またはガス化温度が
７００〜９００℃になるように運転して有機物をガス化
する方法。
て有効利用しうるガスを取得する方法に関する。 【構成】 有機物を空気または酸素及び水蒸気で部分酸
化により燃焼またはガス化する方法において、供給する
水蒸気と有機物中の炭素とのモル比Ｈ2 Ｏ／Ｃが１〜１
０となるように調整し、さらに燃焼またはガス化温度が
７００〜９００℃になるように運転して有機物をガス化
する方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機物を部分酸化により
燃焼またはガス化して有効利用しうるガスを取得する方
法に関する。
燃焼またはガス化して有効利用しうるガスを取得する方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】有機物として、木材、農作物（砂糖き
び、とうもろこしなど）、一般植物（藻、雑草など）な
どが従来からガス化されている。さらに、最近では有機
物を主体とする廃棄物として、産業廃棄物としてのプラ
スチック類、故紙、廃棄自動車中のプラスチック類を破
砕したいわゆるシュレッダーダスト、熱硬化性樹脂を主
体とするＦＲＰ船の廃棄物などのガス化技術が開発され
ている。これらの有機物のガス化法としては、一般に空
気や酸素を使用する１段式の移動層型または流動層型の
熱分解炉や燃焼炉が使用され、廃熱を回収することを主
体に実施されていた。また最近では、プラスチック類を
含む廃棄物について、１段式熱分解炉で熱分解して油分
を回収する方法の技術開発も行われている。
び、とうもろこしなど）、一般植物（藻、雑草など）な
どが従来からガス化されている。さらに、最近では有機
物を主体とする廃棄物として、産業廃棄物としてのプラ
スチック類、故紙、廃棄自動車中のプラスチック類を破
砕したいわゆるシュレッダーダスト、熱硬化性樹脂を主
体とするＦＲＰ船の廃棄物などのガス化技術が開発され
ている。これらの有機物のガス化法としては、一般に空
気や酸素を使用する１段式の移動層型または流動層型の
熱分解炉や燃焼炉が使用され、廃熱を回収することを主
体に実施されていた。また最近では、プラスチック類を
含む廃棄物について、１段式熱分解炉で熱分解して油分
を回収する方法の技術開発も行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述した従来の方法に
ついては各々次のような問題点がある。 （１）熱分解 （ａ）プラスチック類：複数の素材が混在しているた
め、熱分解温度が約３００〜８００℃の広範囲になり運
転が困難であり、未分解炭素によるススの発生及び装置
壁面へのコーキング発生が問題となっている。さらに、
これらの未分解炭素の混入により熱分解油の品質が悪い
ため、低品質の燃料油としてしか使用できない。 （ｂ）木材、農作物、一般植物（藻、雑草など）など約
４０〜６０％の残留炭素が発生し、熱分解ガスはＣＯ2
が多いので発熱量が低く燃料ガスとして使用できない。 （ｃ）シュレッダーダスト：前記プラスチック類と同様
な問題がある。 （２）空気による燃焼 （ａ）燃焼排ガスの組成はＮ2 、ＣＯ2 が主成分であ
り、ガスの発熱量が非常に低いので燃料として使用でき
ない。 （ｂ）不完全燃焼によりスス、ＮＯｘが副生し、さらに
ダイオキシン類発生などの二次公害が問題となってい
る。 （ｃ）特にプラスチック類の場合には、燃焼により約
１，２００℃以上の高温になるために燃焼炉の壁面を損
傷しやすい。
ついては各々次のような問題点がある。 （１）熱分解 （ａ）プラスチック類：複数の素材が混在しているた
め、熱分解温度が約３００〜８００℃の広範囲になり運
転が困難であり、未分解炭素によるススの発生及び装置
壁面へのコーキング発生が問題となっている。さらに、
これらの未分解炭素の混入により熱分解油の品質が悪い
ため、低品質の燃料油としてしか使用できない。 （ｂ）木材、農作物、一般植物（藻、雑草など）など約
４０〜６０％の残留炭素が発生し、熱分解ガスはＣＯ2
が多いので発熱量が低く燃料ガスとして使用できない。 （ｃ）シュレッダーダスト：前記プラスチック類と同様
な問題がある。 （２）空気による燃焼 （ａ）燃焼排ガスの組成はＮ2 、ＣＯ2 が主成分であ
り、ガスの発熱量が非常に低いので燃料として使用でき
ない。 （ｂ）不完全燃焼によりスス、ＮＯｘが副生し、さらに
ダイオキシン類発生などの二次公害が問題となってい
る。 （ｃ）特にプラスチック類の場合には、燃焼により約
１，２００℃以上の高温になるために燃焼炉の壁面を損
傷しやすい。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は有機物をガス化
する際に未反応炭素の残存や、不完全燃焼によるススの
生成を防止して、高品質のガスを生成し、さらに高効率
でエネルギを回収して有効利用するためには以下の手段
により、従来の課題を解決する。 （１）酸化剤として、空気または酸素を使用する。 （２）酸化反応と水性ガス化反応を併起させる。 （３）供給する水蒸気と、有機物中の炭素とのモル比Ｈ
2 Ｏ／Ｃが１〜１０となるように運転する。
する際に未反応炭素の残存や、不完全燃焼によるススの
生成を防止して、高品質のガスを生成し、さらに高効率
でエネルギを回収して有効利用するためには以下の手段
により、従来の課題を解決する。 （１）酸化剤として、空気または酸素を使用する。 （２）酸化反応と水性ガス化反応を併起させる。 （３）供給する水蒸気と、有機物中の炭素とのモル比Ｈ
2 Ｏ／Ｃが１〜１０となるように運転する。
【０００５】
（１）部分酸化 従来は、酸化剤として燃焼に必要な理論酸素量以上の過
剰な空気（または酸素）を使用している。この場合、空
気中の酸素が有機物と反応して燃焼（酸化）する際に、
酸素の燃焼速度が非常に速く有機物の表面がまず燃焼し
て酸素が消費される。その後、有機物表面への酸素の拡
散による補給は燃焼より拡散が遅いために酸素補給が追
いつかなくなり、その結果有機物の表面は窒素が残存
し、部分的に酸素欠乏状態が発生する。一方、酸素の燃
焼により有機物の表面は高温状態になるが、酸素欠乏の
ために燃焼反応は起こらず、炭素物質の縮合反応のみが
加速され、その結果、ススが発生することになる。この
ススは燃焼ガス中にＣｌが存在すると、これと反応して
有害物質であるダイオキシン類副生の原因になる。ま
た、酸素欠乏状態によりＮＯｘが発生する。そこで、空
気（または酸素）の供給量を抑制し、７００〜９００℃
を保持するために必要な酸素量のみを供給し、いわゆる
部分酸化反応により反応温度を一定に保持することによ
り、上記課題を解決できる。
剰な空気（または酸素）を使用している。この場合、空
気中の酸素が有機物と反応して燃焼（酸化）する際に、
酸素の燃焼速度が非常に速く有機物の表面がまず燃焼し
て酸素が消費される。その後、有機物表面への酸素の拡
散による補給は燃焼より拡散が遅いために酸素補給が追
いつかなくなり、その結果有機物の表面は窒素が残存
し、部分的に酸素欠乏状態が発生する。一方、酸素の燃
焼により有機物の表面は高温状態になるが、酸素欠乏の
ために燃焼反応は起こらず、炭素物質の縮合反応のみが
加速され、その結果、ススが発生することになる。この
ススは燃焼ガス中にＣｌが存在すると、これと反応して
有害物質であるダイオキシン類副生の原因になる。ま
た、酸素欠乏状態によりＮＯｘが発生する。そこで、空
気（または酸素）の供給量を抑制し、７００〜９００℃
を保持するために必要な酸素量のみを供給し、いわゆる
部分酸化反応により反応温度を一定に保持することによ
り、上記課題を解決できる。
【０００６】（２）酸化反応と水性ガス化反応を併起さ
せる。酸化反応は発熱反応であるが、水性ガス化反応は
吸熱反応であるため、両者を併起させて穏やかな反応を
進行させることにより、酸化反応の暴走による上記
（１）のスス発生や、ＮＯｘ発生を防止できる。 酸化反応 Ｃ ＋ Ｏ2 → ＣＯ2 水性ガス化反応 Ｃ ＋ Ｈ2 Ｏ → ＣＯ ＋ Ｈ2
せる。酸化反応は発熱反応であるが、水性ガス化反応は
吸熱反応であるため、両者を併起させて穏やかな反応を
進行させることにより、酸化反応の暴走による上記
（１）のスス発生や、ＮＯｘ発生を防止できる。 酸化反応 Ｃ ＋ Ｏ2 → ＣＯ2 水性ガス化反応 Ｃ ＋ Ｈ2 Ｏ → ＣＯ ＋ Ｈ2
【０００７】（３）供給する水蒸気と有機物中のＣとの
モル比を調整する。部分酸化反応は発熱反応であり、水
性ガス化反応は吸熱反応である。従って、添加するＨ2
Ｏ量の増加により吸熱量が増加し、酸化反応で発生する
熱より大きくなると温度が低下する。ガス化温度として
は、以下の理由により適正な範囲が存在する。 （ａ）７００℃以下では未反応物質がタールとして副製
する。 （ｂ）９００℃以上では急激な温度上昇による炭素質の
重・縮合反応や燃焼に必要な酸素の拡散遅れによるスス
が副製する。そこで、任意の適正なガス化温度（７００
〜９００℃）を維持するためには適正なＨ2 Ｏ／Ｃの範
囲が存在する。
モル比を調整する。部分酸化反応は発熱反応であり、水
性ガス化反応は吸熱反応である。従って、添加するＨ2
Ｏ量の増加により吸熱量が増加し、酸化反応で発生する
熱より大きくなると温度が低下する。ガス化温度として
は、以下の理由により適正な範囲が存在する。 （ａ）７００℃以下では未反応物質がタールとして副製
する。 （ｂ）９００℃以上では急激な温度上昇による炭素質の
重・縮合反応や燃焼に必要な酸素の拡散遅れによるスス
が副製する。そこで、任意の適正なガス化温度（７００
〜９００℃）を維持するためには適正なＨ2 Ｏ／Ｃの範
囲が存在する。
【０００８】この適正なＨ2 Ｏ／Ｃの値は有機物の種類
により相違する。例えば、ポリエチレンやポリプロピレ
ンのような酸素を含有しない有機物に対して、ポリウレ
タンやバイオ、紙のような酸素を多量に含有する有機物
の方が多量のＨ2 Ｏ量が必要である。また、ＦＲＰのよ
うに多量の灰分（無機質成分）を含有する場合には少量
のＨ2 Ｏ量でよい（表１．参照）。Ｈ2 Ｏ／Ｃの適正な
範囲は平衡計算では１〜５が好ましい（有機物により相
違する）が、ガス化炉形状（流動層、噴流層、キルン、
移動層など）による吹き抜けなどのＨ2 Ｏ利用率を考慮
して一般的にはＨ2 Ｏ／Ｃ＝１〜１０（モル比）の範囲
が使用される。また、有機物中のＣを完全燃焼させてＣ
Ｏ2 にせずに下記の反応でＣＯを製造する場合や、製
造ガス中のＨ2 の燃焼反応を抑制するためにはＯ2 量
を抑制するため、Ｈ2 Ｏ添加量も少量でよい。 Ｃ ＋ ０．５Ｏ2 → ＣＯ Ｈ2 ＋ ０．５Ｏ2 → Ｈ2 Ｏ この場合にはＨ2 Ｏ／Ｃ＝１〜５（モル比）の範囲が好
ましい。
により相違する。例えば、ポリエチレンやポリプロピレ
ンのような酸素を含有しない有機物に対して、ポリウレ
タンやバイオ、紙のような酸素を多量に含有する有機物
の方が多量のＨ2 Ｏ量が必要である。また、ＦＲＰのよ
うに多量の灰分（無機質成分）を含有する場合には少量
のＨ2 Ｏ量でよい（表１．参照）。Ｈ2 Ｏ／Ｃの適正な
範囲は平衡計算では１〜５が好ましい（有機物により相
違する）が、ガス化炉形状（流動層、噴流層、キルン、
移動層など）による吹き抜けなどのＨ2 Ｏ利用率を考慮
して一般的にはＨ2 Ｏ／Ｃ＝１〜１０（モル比）の範囲
が使用される。また、有機物中のＣを完全燃焼させてＣ
Ｏ2 にせずに下記の反応でＣＯを製造する場合や、製
造ガス中のＨ2 の燃焼反応を抑制するためにはＯ2 量
を抑制するため、Ｈ2 Ｏ添加量も少量でよい。 Ｃ ＋ ０．５Ｏ2 → ＣＯ Ｈ2 ＋ ０．５Ｏ2 → Ｈ2 Ｏ この場合にはＨ2 Ｏ／Ｃ＝１〜５（モル比）の範囲が好
ましい。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例をあげ本発明の効果を
明らかにする。 （実施例１）以下の仕様の装置を使用してガス化を行っ
た。このとき、生成ガス中には未反応炭素は含まれなか
った。 （１）ガス化炉 噴流層型 内径 １００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７３０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ポリエチレン＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝１．３（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．４（モル比） （ｄ）製造ガス ガス量＝３７８（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝４１、ＣＯ＝２６、ＣＯ
2 ＝２６、ＣＨ4 ＝７ （ｅ）ガス化率：１００％
明らかにする。 （実施例１）以下の仕様の装置を使用してガス化を行っ
た。このとき、生成ガス中には未反応炭素は含まれなか
った。 （１）ガス化炉 噴流層型 内径 １００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７３０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ポリエチレン＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝１．３（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．４（モル比） （ｄ）製造ガス ガス量＝３７８（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝４１、ＣＯ＝２６、ＣＯ
2 ＝２６、ＣＨ4 ＝７ （ｅ）ガス化率：１００％
【００１１】（実施例２）実施例１と同じ装置を使用
し、以下のガス化を行った。このとき、生成ガス中には
未反応炭素は含まれなかった。 （１）ガス化炉 噴流層型 内径 １００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７６０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝１．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．３ （ｄ）製造ガス ガス量＝１５８（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝４１、ＣＯ＝３１、ＣＯ
2 ＝２６、ＣＨ4 ＝２ （ｅ）ガス化率：１００％
し、以下のガス化を行った。このとき、生成ガス中には
未反応炭素は含まれなかった。 （１）ガス化炉 噴流層型 内径 １００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７６０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝１．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．３ （ｄ）製造ガス ガス量＝１５８（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝４１、ＣＯ＝３１、ＣＯ
2 ＝２６、ＣＨ4 ＝２ （ｅ）ガス化率：１００％
【００１２】（比較例１）実施例１と同じ装置を使用
し、以下のガス化を行った。このとき、ガス化炉の温度
が７００℃以上に保持できず、タール分の副生が多かっ
た。 （１）ガス化炉 噴流層型 内径 １００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ５３０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝８．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．３ （ｄ）製造ガス ガス量＝１０１（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝２７、ＣＯ＝２８、ＣＯ
2 ＝３１、ＣＨ4 ＝１１ （ｅ）ガス化率：６４％
し、以下のガス化を行った。このとき、ガス化炉の温度
が７００℃以上に保持できず、タール分の副生が多かっ
た。 （１）ガス化炉 噴流層型 内径 １００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ５３０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝８．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．３ （ｄ）製造ガス ガス量＝１０１（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝２７、ＣＯ＝２８、ＣＯ
2 ＝３１、ＣＨ4 ＝１１ （ｅ）ガス化率：６４％
【００１３】（実施例３）キルン型ガス化炉を使用し、
以下のガス化を行った。タール分の副生は認められなか
った。 （１）ガス化炉 キルン型 内径 ２００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７８０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝８．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．５ （ｄ）製造ガス ガス量＝１６１（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝４７、ＣＯ＝２９、ＣＯ
2 ＝２３、ＣＨ4 ＝０．５ （ｅ）ガス化率：１００％
以下のガス化を行った。タール分の副生は認められなか
った。 （１）ガス化炉 キルン型 内径 ２００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７８０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝８．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．５ （ｄ）製造ガス ガス量＝１６１（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝４７、ＣＯ＝２９、ＣＯ
2 ＝２３、ＣＨ4 ＝０．５ （ｅ）ガス化率：１００％
【００１４】（比較例２）キルン型ガス化炉を使用し、
以下のガス化を行った。多量のタール分の副生が認めら
れた。 （１）ガス化炉 キルン型 内径 ２００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ５６０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝１２．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．５ （ｄ）製造ガス ガス量＝９０（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝２５、ＣＯ＝２７、ＣＯ
2 ＝３３、ＣＨ4 ＝１１ （ｅ）ガス化率：５６％
以下のガス化を行った。多量のタール分の副生が認めら
れた。 （１）ガス化炉 キルン型 内径 ２００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ５６０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝１２．０（モル比） （ｃ）Ｏ2 供給量 Ｏ2 ／Ｃ＝０．５ （ｄ）製造ガス ガス量＝９０（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝２５、ＣＯ＝２７、ＣＯ
2 ＝３３、ＣＨ4 ＝１１ （ｅ）ガス化率：５６％
【００１５】（実施例４）キルン型ガス化炉を使用し、
以下のガス化を行った。高品質のガスは得られなかった
が、未反応炭素の残存や、不完全燃焼によるススの生成
はなかった。 （１）ガス化炉 キルン型 内径 ２００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７９０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝３．５（モル比） （ｃ）空気供給量 空気量＝２９１（Ｎｌ／ｈ） Ｏ2 ／Ｃ＝０．７５（モル比） Ｏ2 ＝６１．２（Ｎｌ／ｈ） （ｄ）製造ガス ガス量＝３８７（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝０．２、ＣＯ＝３．８、
ＣＯ2 ＝７．７、ＣＨ4 ＝０．０、Ｏ2 ＝１２．８、Ｎ
2 ＝７５．７ （ｅ）ガス化率：１００％
以下のガス化を行った。高品質のガスは得られなかった
が、未反応炭素の残存や、不完全燃焼によるススの生成
はなかった。 （１）ガス化炉 キルン型 内径 ２００×１，５００Ｈ（ｍｍ） （２）ガス化運転条件 ７９０℃、１ａｔｍ （３）運転結果 （ａ）原 料：ＦＲＰ（表１参照）＝１００ｇ／ｈ （ｂ）Ｈ2 Ｏ／Ｃ＝３．５（モル比） （ｃ）空気供給量 空気量＝２９１（Ｎｌ／ｈ） Ｏ2 ／Ｃ＝０．７５（モル比） Ｏ2 ＝６１．２（Ｎｌ／ｈ） （ｄ）製造ガス ガス量＝３８７（Ｎｌ／ｈ） ガス組成（ｖｏｌ％）：Ｈ2 ＝０．２、ＣＯ＝３．８、
ＣＯ2 ＝７．７、ＣＨ4 ＝０．０、Ｏ2 ＝１２．８、Ｎ
2 ＝７５．７ （ｅ）ガス化率：１００％
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、有機物のガス化に際し
未反応炭素の残存や、不完全燃焼によるススの生成が防
止され、高品質のガスの採取または高エネルギ回収ので
きるガスの回収が可能な有機物のガス化方法を提供する
ことができる。
未反応炭素の残存や、不完全燃焼によるススの生成が防
止され、高品質のガスの採取または高エネルギ回収ので
きるガスの回収が可能な有機物のガス化方法を提供する
ことができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 有機物を空気または酸素及び水蒸気で部
分酸化により燃焼またはガス化する方法において、供給
する水蒸気と有機物中の炭素とのモル比Ｈ2Ｏ／Ｃが１
〜１０となるように調整し、さらに燃焼またはガス化温
度が７００〜９００℃になるように運転することを特徴
とする有機物のガス化方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29034993A JPH07138580A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 有機物のガス化方法 |
| EP19940116402 EP0648829B1 (en) | 1993-10-19 | 1994-10-18 | Process for the gasification of organic materials |
| DE1994612559 DE69412559T2 (de) | 1993-10-19 | 1994-10-18 | Verfahren zur Vergasung von organischen Materien |
| US10/883,531 US20040237405A1 (en) | 1993-10-19 | 2004-07-01 | Process for the gasification of organic materials, processes for the gasification of glass fiber reinforced plastics, and apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29034993A JPH07138580A (ja) | 1993-11-19 | 1993-11-19 | 有機物のガス化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07138580A true JPH07138580A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17754901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29034993A Pending JPH07138580A (ja) | 1993-10-19 | 1993-11-19 | 有機物のガス化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07138580A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009001826A (ja) * | 2008-09-03 | 2009-01-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バイオマスのガス化方法 |
| US9187704B2 (en) | 2001-07-31 | 2015-11-17 | Hitoshi Inoue | Method of biomass gasification |
-
1993
- 1993-11-19 JP JP29034993A patent/JPH07138580A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9187704B2 (en) | 2001-07-31 | 2015-11-17 | Hitoshi Inoue | Method of biomass gasification |
| JP2009001826A (ja) * | 2008-09-03 | 2009-01-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バイオマスのガス化方法 |
| JP4665021B2 (ja) * | 2008-09-03 | 2011-04-06 | 三菱重工業株式会社 | バイオマスのガス化方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19991221 |