JPH0713688B2 - 光ファイバケーブル - Google Patents
光ファイバケーブルInfo
- Publication number
- JPH0713688B2 JPH0713688B2 JP62236815A JP23681587A JPH0713688B2 JP H0713688 B2 JPH0713688 B2 JP H0713688B2 JP 62236815 A JP62236815 A JP 62236815A JP 23681587 A JP23681587 A JP 23681587A JP H0713688 B2 JPH0713688 B2 JP H0713688B2
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- JP
- Japan
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- optical fiber
- point
- fiber cable
- bending
- angle
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は光フアイバケーブルに関し、とくに複数の光フ
アイバを共通の中心部材の外周面に周期的に撚り方向を
反転させて集合した構造の光フアイバケーブルの改良に
関するものである。
アイバを共通の中心部材の外周面に周期的に撚り方向を
反転させて集合した構造の光フアイバケーブルの改良に
関するものである。
従来の中心部材の外周面に複数の光フアイバを一方向に
撚り合わせた構造の光フアイバケーブルに対し、光フア
イバケーブルの製造性をより改善できる構造として、た
とえば実公昭55-39362号公報に開示されているように、
光フアイバを共通の中心部材外周面に沿つて撚り合わせ
るとともに、適切な長さ間隔で周期的に撚り方向を反転
させた構造の光フアイバケーブルが提案されている。
撚り合わせた構造の光フアイバケーブルに対し、光フア
イバケーブルの製造性をより改善できる構造として、た
とえば実公昭55-39362号公報に開示されているように、
光フアイバを共通の中心部材外周面に沿つて撚り合わせ
るとともに、適切な長さ間隔で周期的に撚り方向を反転
させた構造の光フアイバケーブルが提案されている。
従来の共通の中心部材外周面に沿つて光フアイバを撚り
合わせ、適切な長さ間隔で周期的に撚り方向を反転させ
た構造の光フアイバケーブルは、製造性の改善はなされ
ているが、一方、光フアイバケーブルの曲げによる伝送
損失の増加が大きく、さらにその伝送損失の増加が光フ
アイバケーブルの曲げ方向にも依存するという従来の一
方向に撚り合わせた構造の光フアイバケーブルになかつ
た問題が生じている。たとえば、外径9mmφの中心部材
の外周面に、光フアイバを200mm間隔で、360°ごとに反
転させて集合した構造の光フアイバケーブルを半径100m
mに曲げると、光フアイバに生じる歪が１％もあること
が理論および実験から判明した。この１％の歪は、既に
通常の光フアイバ製造時のスクリーニングレベルの0.7
％を超えており、光の伝送損失および光フアイバの寿命
の点からも許容されない値になつている。しかし、この
種の光フアイバケーブルが、なぜ曲げ特性の面で劣るの
かについての原因は現在未解決の状態である。またこの
種の光フアイバケーブルをどの方向に曲げても、光フア
イバに生じる歪が最小になる反転角度についての検討・
設計も未解決の状態である。なおここで反転角度とは、
光フアイバの撚り方向の一つの反転位置から次の反転位
置に至るまでの中心部材の円周方向の回転角度であり、
第２図にその定義を例示した、中心部材１における反転
の始点、たとえばF1から終点、すなわち次の反転に移る
点F2に至る中心部材１の円周方向の回転角度を意味す
る。
合わせ、適切な長さ間隔で周期的に撚り方向を反転させ
た構造の光フアイバケーブルは、製造性の改善はなされ
ているが、一方、光フアイバケーブルの曲げによる伝送
損失の増加が大きく、さらにその伝送損失の増加が光フ
アイバケーブルの曲げ方向にも依存するという従来の一
方向に撚り合わせた構造の光フアイバケーブルになかつ
た問題が生じている。たとえば、外径9mmφの中心部材
の外周面に、光フアイバを200mm間隔で、360°ごとに反
転させて集合した構造の光フアイバケーブルを半径100m
mに曲げると、光フアイバに生じる歪が１％もあること
が理論および実験から判明した。この１％の歪は、既に
通常の光フアイバ製造時のスクリーニングレベルの0.7
％を超えており、光の伝送損失および光フアイバの寿命
の点からも許容されない値になつている。しかし、この
種の光フアイバケーブルが、なぜ曲げ特性の面で劣るの
かについての原因は現在未解決の状態である。またこの
種の光フアイバケーブルをどの方向に曲げても、光フア
イバに生じる歪が最小になる反転角度についての検討・
設計も未解決の状態である。なおここで反転角度とは、
光フアイバの撚り方向の一つの反転位置から次の反転位
置に至るまでの中心部材の円周方向の回転角度であり、
第２図にその定義を例示した、中心部材１における反転
の始点、たとえばF1から終点、すなわち次の反転に移る
点F2に至る中心部材１の円周方向の回転角度を意味す
る。
本発明は従来の未解決の問題を解決し、最適反転角度を
備えた光フアイバケーブルを提供するもので、複数の光
ファイバを共通の中心部材の外周面に周期的に撚り方向
を反転させて集合させた光ファイバケーブルにおいて、
前記集合させた光ファイバの撚り方向が、中心部材の円
周上の一点を中心に円周方向の回転角度（/2）の所で
反転して前記中心点を通り回転角度（‐/2）の所に達
した後再び回転方向が反転して前記中心点に戻ることを
繰り返す光ファイバの撚り方向の反転角度が、 240°≦≦310° であることを特徴としている。
備えた光フアイバケーブルを提供するもので、複数の光
ファイバを共通の中心部材の外周面に周期的に撚り方向
を反転させて集合させた光ファイバケーブルにおいて、
前記集合させた光ファイバの撚り方向が、中心部材の円
周上の一点を中心に円周方向の回転角度（/2）の所で
反転して前記中心点を通り回転角度（‐/2）の所に達
した後再び回転方向が反転して前記中心点に戻ることを
繰り返す光ファイバの撚り方向の反転角度が、 240°≦≦310° であることを特徴としている。
本発明の構成による作用を以下に説明する。第３図は周
期的に撚り方向を反転させた構造の光フアイバケーブル
の構造概要を示す図である。３は中心部材で、４はらせ
ん状に方向を反転しながら撚り、集合した状態の光フア
イバを示す。第３図のＡ点を中心に平面上に展開した図
が第４図である。なお第３図および第４図は、光フアイ
バ4,2がタイト構造になつているとしてモデル化した表
示図である。
期的に撚り方向を反転させた構造の光フアイバケーブル
の構造概要を示す図である。３は中心部材で、４はらせ
ん状に方向を反転しながら撚り、集合した状態の光フア
イバを示す。第３図のＡ点を中心に平面上に展開した図
が第４図である。なお第３図および第４図は、光フアイ
バ4,2がタイト構造になつているとしてモデル化した表
示図である。
第３図に示す座標系において、たとえば中心部材３をx-
z平面上で、かつｘの正方向に曲げ中心をもつように曲
げたとき、第４図について見ると、光フアイバ２のB-A
およびA-D部分に縮み歪を生じ、光フアイバ２のC-Bおよ
びD-C部分に伸び歪を生じる。もし第２図に示す反転角
度を180°以下にすると、光フアイバ全体に縮み歪を
生じる。すなわち、通常この種の構造の光フアイバケー
ブルで反転角度を180°以下にしない理由はこのため
である。
z平面上で、かつｘの正方向に曲げ中心をもつように曲
げたとき、第４図について見ると、光フアイバ２のB-A
およびA-D部分に縮み歪を生じ、光フアイバ２のC-Bおよ
びD-C部分に伸び歪を生じる。もし第２図に示す反転角
度を180°以下にすると、光フアイバ全体に縮み歪を
生じる。すなわち、通常この種の構造の光フアイバケー
ブルで反転角度を180°以下にしない理由はこのため
である。
従来、この種の構造の光フアイバケーブルに通常採用さ
れている反転角度が360°の場合について以下に詳述す
る理論考察を試みた。その結果、上述した第３図の場合
と同様に同一方向（x-z平面上ｘの正方向）に曲げたと
き、光フアイバが自由に動き得る状態でも、光フアイバ
に生じる歪、すなわち伸び歪と縮み歪の差は、実質的に
なお無視できない程度残されることが明らかになつた。
したがつて従来のこの種の構造の光フアイバケーブルの
曲げ特性の劣つている原因が解明された。
れている反転角度が360°の場合について以下に詳述す
る理論考察を試みた。その結果、上述した第３図の場合
と同様に同一方向（x-z平面上ｘの正方向）に曲げたと
き、光フアイバが自由に動き得る状態でも、光フアイバ
に生じる歪、すなわち伸び歪と縮み歪の差は、実質的に
なお無視できない程度残されることが明らかになつた。
したがつて従来のこの種の構造の光フアイバケーブルの
曲げ特性の劣つている原因が解明された。
発明者らはこの種の構造の光フアイバケーブルが曲げら
れたとき、光フアイバに生ずる伸び歪と縮み歪が同量に
なるような反転角度をまず理論的に検討した。
れたとき、光フアイバに生ずる伸び歪と縮み歪が同量に
なるような反転角度をまず理論的に検討した。
第３図に示すモデルにもとづいて、図中の光フアイバの
F1点からF2点の間の形状は次の（１）式で表わすことが
できる。
F1点からF2点の間の形状は次の（１）式で表わすことが
できる。
なお（１）式で、ａは第３図で示すOA間の距離、θはx-
y平面内の動径がｘ軸となす角度、は反転角度、Ｐは
らせんのピツチである。（１）式から光フアイバのF1点
からF2点までの間の線長LOを求めることができる。
y平面内の動径がｘ軸となす角度、は反転角度、Ｐは
らせんのピツチである。（１）式から光フアイバのF1点
からF2点までの間の線長LOを求めることができる。
次に中心部材３を、ｘ軸となす角度がαとなる方向に半
径Ｒで曲げたとき、詳細な計算過程について省略する
が、（１）式は次の（２）式に誘導される。
径Ｒで曲げたとき、詳細な計算過程について省略する
が、（１）式は次の（２）式に誘導される。
（２）式から、中心部材３をｘ軸となす角度がαとなる
方向に半径Ｒで曲げたときの光フアイバ４のF1点からF2
点までの間の線長LRを求めることができる。
方向に半径Ｒで曲げたときの光フアイバ４のF1点からF2
点までの間の線長LRを求めることができる。
また次の（３）式から光フアイバ４のF1点からF2点まで
の歪みε（％）を計算することができる。
の歪みε（％）を計算することができる。
ここで歪εは第３図に示すように光フアイバ４の半ピツ
チ分、すなわちP/2における歪で、この歪が零になるよ
うな反転角度が最も望ましいことになる。
チ分、すなわちP/2における歪で、この歪が零になるよ
うな反転角度が最も望ましいことになる。
計算の一例として、たとえばＰ＝400mm,a＝4mm,R＝100m
mおよびＲ＝300mmとして（３）式のεと反転角度との関
係を求めた結果を第５図に示す。第５図中の実線部分は
曲げ半径Ｒ＝100mmの場合の計算結果で、点線部分は曲
げ半径Ｒ＝300mmの場合の計算結果である。第５図の縦
軸は、第３図に示す光フアイバ４のF1点からF2点までの
歪み、すなわち伸び歪と縮み歪との差で、横軸は第２図
に示した反転角度である。また第５図において、計算
結果を示す歪特性それぞれの端部に、短かい実線の上に
示した数値は、第６図の光フアイバケーブルの曲げ方向
を定義する図に示した曲げ方向を表す角度を示すもので
ある。
mおよびＲ＝300mmとして（３）式のεと反転角度との関
係を求めた結果を第５図に示す。第５図中の実線部分は
曲げ半径Ｒ＝100mmの場合の計算結果で、点線部分は曲
げ半径Ｒ＝300mmの場合の計算結果である。第５図の縦
軸は、第３図に示す光フアイバ４のF1点からF2点までの
歪み、すなわち伸び歪と縮み歪との差で、横軸は第２図
に示した反転角度である。また第５図において、計算
結果を示す歪特性それぞれの端部に、短かい実線の上に
示した数値は、第６図の光フアイバケーブルの曲げ方向
を定義する図に示した曲げ方向を表す角度を示すもので
ある。
第５図の結果から、上述した条件で光フアイバをどの方
向に曲げても曲げ半径にかかわらず、光フアイバに生ず
る総歪が零になる反転角度は275°近傍にあることが解
る。
向に曲げても曲げ半径にかかわらず、光フアイバに生ず
る総歪が零になる反転角度は275°近傍にあることが解
る。
次に、以下の実験により第５図の計算結果を実証した例
を示す。外径9mmφの中心部材の外周面に、光フアイバ
を200mm間隔で、それぞれ反転角度が180°,250°,275
°,310°,360°の５種のタイトに撚り集合を行い、それ
ぞれの光フアイバの両端を中心部材に固定して、位相
法、すなわち光フアイバの一端から光を入射し、他端に
おける受信光の位相変化を検出することにより光フアイ
バの伸びを測定する方法により、第５図に示す光フアイ
バの歪みが最も大きく生じる方向に曲げたときの光フア
イバの歪を測定した。
を示す。外径9mmφの中心部材の外周面に、光フアイバ
を200mm間隔で、それぞれ反転角度が180°,250°,275
°,310°,360°の５種のタイトに撚り集合を行い、それ
ぞれの光フアイバの両端を中心部材に固定して、位相
法、すなわち光フアイバの一端から光を入射し、他端に
おける受信光の位相変化を検出することにより光フアイ
バの伸びを測定する方法により、第５図に示す光フアイ
バの歪みが最も大きく生じる方向に曲げたときの光フア
イバの歪を測定した。
第７図に実験結果を示す。実線で示したのが曲げ半径Ｒ
＝100mmの結果で、点線で示したのが曲げ半径Ｒ＝300mm
の結果である。第７図から、実験による実測結果が、第
５図に示した理論計算の結果にほとんど一致しているこ
とが解る。
＝100mmの結果で、点線で示したのが曲げ半径Ｒ＝300mm
の結果である。第７図から、実験による実測結果が、第
５図に示した理論計算の結果にほとんど一致しているこ
とが解る。
通常、光フアイバケーブルは長期的な使用環境におい
て、光フアイバケーブルの直径の20乃至30倍の値を半径
とする曲げが許容されている。また短期的な使用環境の
場合において、光フアイバケーブルの直径の約10倍の値
を半径とする曲げが許容される。そこで、光フアイバの
伝送損失および寿命の観点から、長期的な場合、光フア
イバの歪みが0.2％以下に、また短期的な場合は光フア
イバの通常のスクリーニングレベル、すなわち強度保証
レベルを0.7％以下に抑えることが必要である。
て、光フアイバケーブルの直径の20乃至30倍の値を半径
とする曲げが許容されている。また短期的な使用環境の
場合において、光フアイバケーブルの直径の約10倍の値
を半径とする曲げが許容される。そこで、光フアイバの
伝送損失および寿命の観点から、長期的な場合、光フア
イバの歪みが0.2％以下に、また短期的な場合は光フア
イバの通常のスクリーニングレベル、すなわち強度保証
レベルを0.7％以下に抑えることが必要である。
今、計算モデルの光フアイバケーブルの外径は10mmφと
しているので、その外径の30倍の曲げ半径Ｒは300mmで
あり、10倍の曲げ半径Ｒは100mmである。従つて第５図
の計算結果および第７図の実験結果から、上述した使用
環境における光フアイバの総歪の許容範囲である、長期
的な場合の0.2％以下、短期的な場合の0.7％以下の許容
範囲を満たす反転角度は、240°から310°までの間の範
囲が好適であることが解る。
しているので、その外径の30倍の曲げ半径Ｒは300mmで
あり、10倍の曲げ半径Ｒは100mmである。従つて第５図
の計算結果および第７図の実験結果から、上述した使用
環境における光フアイバの総歪の許容範囲である、長期
的な場合の0.2％以下、短期的な場合の0.7％以下の許容
範囲を満たす反転角度は、240°から310°までの間の範
囲が好適であることが解る。
また、光ケーブルの外径を変えたとき、らせんピツチを
適切に選ぶことにより、上述した結果を適用できるもの
である。
適切に選ぶことにより、上述した結果を適用できるもの
である。
上記の結果を検証するために、発明者らは数式演算によ
り理論検証を行つた。以下にその内容を説明する。
り理論検証を行つた。以下にその内容を説明する。
第３図に示した撚り方向を反転させた構造の光フアイバ
ケーブル構造概要図において、まずx-z平面上に曲げた
場合を考えるとき、（１）式で表わされる三次元の空間
曲線がx-z平面上の曲げによつて歪を生じる要因は、そ
の曲線のｚ成分であると考えればよいので、第８図の曲
げ歪を説明する図から、曲げる前の任意の点におけるｚ
方向の微小線分dzを半径Ｒで曲げたときの線分の長さは
（Ｒ＋ｘ）ｄξとなる。ただし、そのとき中心線の長さ
は変らないので Rdξ＝dz ……（４） の関係が成立つ。したがつて の関係が誘導される。
ケーブル構造概要図において、まずx-z平面上に曲げた
場合を考えるとき、（１）式で表わされる三次元の空間
曲線がx-z平面上の曲げによつて歪を生じる要因は、そ
の曲線のｚ成分であると考えればよいので、第８図の曲
げ歪を説明する図から、曲げる前の任意の点におけるｚ
方向の微小線分dzを半径Ｒで曲げたときの線分の長さは
（Ｒ＋ｘ）ｄξとなる。ただし、そのとき中心線の長さ
は変らないので Rdξ＝dz ……（４） の関係が成立つ。したがつて の関係が誘導される。
（５）式から半径Ｒで曲げたときのdzに対する伸び（ｘ
が負であれば縮み）ｄ△lzは次の（６）式で与えられ
る。
が負であれば縮み）ｄ△lzは次の（６）式で与えられ
る。
計算を進めるうえで、（１）式に示す変数θを以下の関
数で示される変数ｔに変換する。
数で示される変数ｔに変換する。
（７）式を（１）式に代入し、さらに（６）式に代入す
ると、第３図に示すF1点からF2点までの伸びの和は次の
（８）式で表すことができる。
ると、第３図に示すF1点からF2点までの伸びの和は次の
（８）式で表すことができる。
（８）式の積分値が零となるような反転角は最適反転
角であることは明らかである。
角であることは明らかである。
任意のｘ軸となす角度がαとなる方向に（第６図に示
す）半径Ｒで曲げたとき、詳細な計算過程については省
略するが、同じく第３図に示すF1点からF2点までの伸び
の和は次の（９）式で表すことができる。
す）半径Ｒで曲げたとき、詳細な計算過程については省
略するが、同じく第３図に示すF1点からF2点までの伸び
の和は次の（９）式で表すことができる。
（９）式からα＝０、すなわちx-z平面上に曲げたとき
は（８）式と同じになることが解る。
は（８）式と同じになることが解る。
そこで の積分式で計算すると、 の（10）式で示す結果が得られた。ただし は０次のベツセル（Bessel）函数である。
の１次零点を求めると、 が得られる。を角度で表わすと、＝275°となる。
以上の理論検証により、最適反転角が、その反転らせん
のピツチＰ、半径Ｒ、および曲げ半径によらず360°以
下の範囲内では275°であることは証明された。以下具
体的実施例について説明する。
のピツチＰ、半径Ｒ、および曲げ半径によらず360°以
下の範囲内では275°であることは証明された。以下具
体的実施例について説明する。
第１図に、本発明による中心部材の外周面に、光フアイ
バの撚り方向を周期的に反転して集合した構造の試作製
造した光フアイバケーブルの断面構造を示す。光フアイ
バユニツト６を、外径9mmφの中心部材７の外周面に、
撚り方向を200mm間隔で、反転角280°ごとに反転させて
集合し、外周に図示しない押え巻を施して、その外周に
PEシース５を被覆した構造の光フアイバケーブルであ
る。
バの撚り方向を周期的に反転して集合した構造の試作製
造した光フアイバケーブルの断面構造を示す。光フアイ
バユニツト６を、外径9mmφの中心部材７の外周面に、
撚り方向を200mm間隔で、反転角280°ごとに反転させて
集合し、外周に図示しない押え巻を施して、その外周に
PEシース５を被覆した構造の光フアイバケーブルであ
る。
試作した本発明による光フアイバケーブルを曲げ半径10
0mmに曲げたとき、光フアイバユニツトに生じる歪は0.2
％以下であつた。また曲げ半径300mmに曲げたとき、光
フアイバユニツトに生じる歪は0.1％以下であつた。
0mmに曲げたとき、光フアイバユニツトに生じる歪は0.2
％以下であつた。また曲げ半径300mmに曲げたとき、光
フアイバユニツトに生じる歪は0.1％以下であつた。
以上述べたように、本発明による光フアイバケーブル
は、中心部材の外周面に、光フアイバを周期的に撚り方
向を反転させて集合した構造で、光フアイバの撚り方向
の反転角度を、240°≦≦310°の範囲に設定するこ
とにより、従来の一方向に撚り合わせた光フアイバケー
ブルと比べて集合価格を大幅に低減したうえ、従来のこ
の種の中心部材の外周面に、適切な長さ間隔で周期的に
撚り方向を反転させながら撚り集合した構造の光フアイ
バケーブルにおいて問題となつた、光フアイバケーブル
の曲げ方向に依存する伝送損失の増加も解決され、その
効果が大きい。
は、中心部材の外周面に、光フアイバを周期的に撚り方
向を反転させて集合した構造で、光フアイバの撚り方向
の反転角度を、240°≦≦310°の範囲に設定するこ
とにより、従来の一方向に撚り合わせた光フアイバケー
ブルと比べて集合価格を大幅に低減したうえ、従来のこ
の種の中心部材の外周面に、適切な長さ間隔で周期的に
撚り方向を反転させながら撚り集合した構造の光フアイ
バケーブルにおいて問題となつた、光フアイバケーブル
の曲げ方向に依存する伝送損失の増加も解決され、その
効果が大きい。
第１図は本発明の光フアイバケーブル断面構造図、 第２図は反転角度を定義する図、 第３図は撚り方向を反転させた構造の光フアイバケーブ
ルの構造概要図、 第４図は第３図の平面上に展開した図、 第５図は反転角度と光フアイバの歪との関係の理論計算
結果、 第６図はケーブルの曲げ方向を定義する図、 第７図は反転角度と光フアイバの歪との関係の実験結
果、 第８図は曲げ歪を説明する図である。 1,3,7…中心部材 2,4…光フアイバ ５…PEシース ６…光フアイバユニツト
ルの構造概要図、 第４図は第３図の平面上に展開した図、 第５図は反転角度と光フアイバの歪との関係の理論計算
結果、 第６図はケーブルの曲げ方向を定義する図、 第７図は反転角度と光フアイバの歪との関係の実験結
果、 第８図は曲げ歪を説明する図である。 1,3,7…中心部材 2,4…光フアイバ ５…PEシース ６…光フアイバユニツト
Claims (1)
- 【請求項１】複数の光ファイバを共通の中心部材の外周
面に周期的に撚り方向を反転させて集合させた光ファイ
バケーブルにおいて、前記集合させた光ファイバの撚り
方向が、中心部材の円周上の一点を中心に円周方向の回
転角度（/2）の所で反転して前記中心点を通り回転角
度（−/2）の所に達した後再び回転方向が反転して前
記中心点に戻ることを繰り返す光ファイバの撚り方向の
反転角度が、 240°≦≦310° であることを特徴とする光ファイバケーブル。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62236815A JPH0713688B2 (ja) | 1987-01-16 | 1987-09-21 | 光ファイバケーブル |
| DE19883874557 DE3874557T2 (de) | 1987-01-16 | 1988-01-14 | Optisches kabel. |
| CA000556550A CA1313069C (en) | 1987-01-16 | 1988-01-14 | Optical fiber cable |
| EP19880100469 EP0277515B1 (en) | 1987-01-16 | 1988-01-14 | Optical fiber cable |
| AU10294/88A AU593709B2 (en) | 1987-01-16 | 1988-01-15 | Optical fiber cable |
| CN 88100242 CN1084880C (zh) | 1987-01-16 | 1988-01-16 | 光缆 |
| IN568/MAS/88A IN171178B (ja) | 1987-01-16 | 1988-08-09 | |
| SE8802854A SE8802854L (en) | 1987-09-21 | 1988-08-09 | Optical fibre cable with helically wound fibre - has fibre periodically reversing winding direction with angle or rotation about cable axis restricted within given range |
| KR1019880010130A KR970003228B1 (ko) | 1987-09-21 | 1988-08-09 | 광섬유 케이블 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP766987 | 1987-01-16 | ||
| JP62-7669 | 1987-01-16 | ||
| JP62236815A JPH0713688B2 (ja) | 1987-01-16 | 1987-09-21 | 光ファイバケーブル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63301912A JPS63301912A (ja) | 1988-12-08 |
| JPH0713688B2 true JPH0713688B2 (ja) | 1995-02-15 |
Family
ID=26342002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62236815A Expired - Lifetime JPH0713688B2 (ja) | 1987-01-16 | 1987-09-21 | 光ファイバケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0713688B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| BR0009454A (pt) * | 1999-03-31 | 2002-01-08 | Pirelli Cavi E Sistemi Spa | Método para a fabricação de um cabo óptico, e, cabo óptico para telecomunicações |
| JP2002333562A (ja) * | 2001-05-08 | 2002-11-22 | Fujikura Ltd | Ｓｚスロット及びｓｚスロット型光ケーブル |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1083393A (en) * | 1978-06-07 | 1980-08-12 | Frederick D. King | Load bearing optical fiber cables |
-
1987
- 1987-09-21 JP JP62236815A patent/JPH0713688B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63301912A (ja) | 1988-12-08 |
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