JPH0712878A - 送電線故障点標定方式 - Google Patents
送電線故障点標定方式Info
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- JPH0712878A JPH0712878A JP17731093A JP17731093A JPH0712878A JP H0712878 A JPH0712878 A JP H0712878A JP 17731093 A JP17731093 A JP 17731093A JP 17731093 A JP17731093 A JP 17731093A JP H0712878 A JPH0712878 A JP H0712878A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 分布容易により生じる充電電流の影響をなく
し、高精度に故障点を判別できるようにする。 【構成】 故障点を挟む２端子の一方端子Ａの電圧
ＶA ，電流ＩA と他方端子Ｊの電圧ＶJ ，電流ＩJ 及び
電圧ＶJ の時間微分量ＶJ ′，電流ＩJ の時間微分量Ｉ
J ′とから交流電気量ＷA ＝［ＶA −ＶJ ＋（Ｒ・ＩJ
＋（Ｌ・ＩJ ′）］を得る第１の手段と、交流電気量Ｕ
A ＝［ＩA ＋ＩJ −（Ｇ・ＶJ ＋Ｃ・ＶJ ′）］を得る
第２の手段と、前記第１，第２の各手段で得られた電気
量ＷA ，ＵA とから、 を得る第３の手段と、前記第３の手段で得た電気量ＴA
をもとにＡ端子から故障点までの距離、 を得る第４の手段とからなる。
し、高精度に故障点を判別できるようにする。 【構成】 故障点を挟む２端子の一方端子Ａの電圧
ＶA ，電流ＩA と他方端子Ｊの電圧ＶJ ，電流ＩJ 及び
電圧ＶJ の時間微分量ＶJ ′，電流ＩJ の時間微分量Ｉ
J ′とから交流電気量ＷA ＝［ＶA −ＶJ ＋（Ｒ・ＩJ
＋（Ｌ・ＩJ ′）］を得る第１の手段と、交流電気量Ｕ
A ＝［ＩA ＋ＩJ −（Ｇ・ＶJ ＋Ｃ・ＶJ ′）］を得る
第２の手段と、前記第１，第２の各手段で得られた電気
量ＷA ，ＵA とから、 を得る第３の手段と、前記第３の手段で得た電気量ＴA
をもとにＡ端子から故障点までの距離、 を得る第４の手段とからなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、洩れキャパシタンスが
無視し得ない送電線の故障点を全端子の電圧，電流を用
いて判別する送電線故障点標定方式に関する。
無視し得ない送電線の故障点を全端子の電圧，電流を用
いて判別する送電線故障点標定方式に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、送電線の故障点標定方式としてサ
ージ受信方式，パルスレーダ方式があり、近年はインピ
ーダンス測定方式が適用されてきている。前者は高価な
送電線への信号結合装置を要するのに対し、後者は電圧
変成器，電流変流器により得られる電圧，電流をディジ
タルデータに変換してインピーダンスを求め、故障点迄
の距離を測定するものである。この方式として、１端子
の電圧，電流で判定する方式（特公昭５８−２９４７１
号）と２端子の電圧，電流を使う方式（「送電線の故障
点標定器」法貴，木谷著、昭和３２年オーム社）があ
る。
ージ受信方式，パルスレーダ方式があり、近年はインピ
ーダンス測定方式が適用されてきている。前者は高価な
送電線への信号結合装置を要するのに対し、後者は電圧
変成器，電流変流器により得られる電圧，電流をディジ
タルデータに変換してインピーダンスを求め、故障点迄
の距離を測定するものである。この方式として、１端子
の電圧，電流で判定する方式（特公昭５８−２９４７１
号）と２端子の電圧，電流を使う方式（「送電線の故障
点標定器」法貴，木谷著、昭和３２年オーム社）があ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記特後者の方式では
故障点を挟む両端子の電圧，電流を使って、両端子の電
圧に故障点迄の線路電圧降下を考慮して求めた両端子の
故障点電圧が等しくなることを用いたものである。図８
はその原理を示す図であり、故障点電圧ＶF を消去する
と(1) 式のようになる。
故障点を挟む両端子の電圧，電流を使って、両端子の電
圧に故障点迄の線路電圧降下を考慮して求めた両端子の
故障点電圧が等しくなることを用いたものである。図８
はその原理を示す図であり、故障点電圧ＶF を消去する
と(1) 式のようになる。
【数６】 (1) 式は充電電流を考慮していない。したがって、充電
電流が無視し得ない程度存在する系統の場合は、誤差が
生じることとなる。本発明は上記事情に鑑みてなされた
ものであり、送電線の分布容量により生じる充電電流の
影響をなくし、高精度に故障点判定の可能な送電線故障
点標定方式を提供することを目的としている。
電流が無視し得ない程度存在する系統の場合は、誤差が
生じることとなる。本発明は上記事情に鑑みてなされた
ものであり、送電線の分布容量により生じる充電電流の
影響をなくし、高精度に故障点判定の可能な送電線故障
点標定方式を提供することを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
送電線故障点標定方式は、送電線の故障点を標定する送
電線故障点標定方式において、故障点を挟む２端子の一
方端子Ａの電圧ＶA ，電流ＩA と他方端子Ｊの電圧
ＶJ ，電流ＩJ 及び電圧ＶJ の時間微分量ＶJ ′，電流
ＩJ の時間微分量ＩJ ′とから交流電気量ＷA ＝［ＶA
−ＶJ ＋（Ｒ・ＩJ＋（Ｌ・ＩJ ′）］を得る第１の手
段と、交流電気量ＵA ＝［ＩA ＋ＩJ −（Ｇ・ＶJ ＋Ｃ
・ＶJ ′）］を得る第２の手段と、前記第１，第２の各
手段で得られた電気量ＷA ，ＵA とから
送電線故障点標定方式は、送電線の故障点を標定する送
電線故障点標定方式において、故障点を挟む２端子の一
方端子Ａの電圧ＶA ，電流ＩA と他方端子Ｊの電圧
ＶJ ，電流ＩJ 及び電圧ＶJ の時間微分量ＶJ ′，電流
ＩJ の時間微分量ＩJ ′とから交流電気量ＷA ＝［ＶA
−ＶJ ＋（Ｒ・ＩJ＋（Ｌ・ＩJ ′）］を得る第１の手
段と、交流電気量ＵA ＝［ＩA ＋ＩJ −（Ｇ・ＶJ ＋Ｃ
・ＶJ ′）］を得る第２の手段と、前記第１，第２の各
手段で得られた電気量ＷA ，ＵA とから
【数７】 を得る第３の手段と、前記第３の手段で得た電気量ＴA
をもとにＡ端子から故障点までの距離
をもとにＡ端子から故障点までの距離
【数８】 を得る第４の手段とからなる。本発明の請求項２に係る
送電線故障点標定方式は、請求項１の第１，第２，第３
の手段での演算を下記のようにした。即ち、端子Ａ，端
子Ｊの電圧，電流の時刻ｔm のサンプリング値をｖAm，
ｉAm，ｖJm，ｉJmとするとき、
送電線故障点標定方式は、請求項１の第１，第２，第３
の手段での演算を下記のようにした。即ち、端子Ａ，端
子Ｊの電圧，電流の時刻ｔm のサンプリング値をｖAm，
ｉAm，ｖJm，ｉJmとするとき、
【数９】 本発明の請求項３に係る送電線故障点標定方式は、請求
項２において第３の手段での演算内容を下記とした。
項２において第３の手段での演算内容を下記とした。
【数10】 本発明の請求項４に係る送電線故障点標定方式は、３端
子送電線に適用する送電線故障点標定方式において、請
求項１における第１，第２の手段の前段に第５の手段を
設け、分岐点との間で故障点を挟まない各端子の線路定
数から下記電気量を演算して、第１，第２の手段に導入
するようにした。
子送電線に適用する送電線故障点標定方式において、請
求項１における第１，第２の手段の前段に第５の手段を
設け、分岐点との間で故障点を挟まない各端子の線路定
数から下記電気量を演算して、第１，第２の手段に導入
するようにした。
【数11】ＶJ ＝ＶB −（ＲB ・ＩB ＋ＬB ・ＩB ′） （ＶJ ＝ＶC −（ＲC ・ＩC ＋ＬC ・ＩC ′）） ＩJ ＝ＩB −（ＧB ・ＶB ＋ＣB ・ＶB ′）＋ＩC −（ＧC ・ＶC ＋ＧC ・ＶC ′）
【作用】本発明の標定方式の作用は各請求項に共通であ
るため、その詳細は実施例の項で述べるが、その基本は
全端子の電圧，電流を使って故障点迄の距離を測定しよ
うとするものである。即ち、故障点を挟む両端子の各々
の端子電圧から各々の側の線路降下分電圧を差し引いた
故障点電圧が等しいことを用いて距離を測定しようとす
る方式である。しかし、インピーダンス分だけで線路降
下電圧を測定しようとすると、線路の分布容量の影響が
無視されてしまう。そこで各請求項では距離測定の基準
となる端子のもう一方の端子の電圧と線路の両端子全区
間の分布容量とから充電電流を算出して故障点電流を補
償し、故障点迄の距離を正確に算出している。なお、請
求項２は具体的な演算内容を示し、請求項３はベクトル
量ＵA の２乗を求める演算内容を示す。更に請求項４で
は３端子への適用例である。
るため、その詳細は実施例の項で述べるが、その基本は
全端子の電圧，電流を使って故障点迄の距離を測定しよ
うとするものである。即ち、故障点を挟む両端子の各々
の端子電圧から各々の側の線路降下分電圧を差し引いた
故障点電圧が等しいことを用いて距離を測定しようとす
る方式である。しかし、インピーダンス分だけで線路降
下電圧を測定しようとすると、線路の分布容量の影響が
無視されてしまう。そこで各請求項では距離測定の基準
となる端子のもう一方の端子の電圧と線路の両端子全区
間の分布容量とから充電電流を算出して故障点電流を補
償し、故障点迄の距離を正確に算出している。なお、請
求項２は具体的な演算内容を示し、請求項３はベクトル
量ＵA の２乗を求める演算内容を示す。更に請求項４で
は３端子への適用例である。
【０００５】
【実施例】図１は本発明に係る送電線故障点標定方式を
説明する一実施例のハードウェアを示す構成図である。
先ずＡ端子のみ説明する。１は対象となる送電線、２Ａ
は変流器、３Ａは変成器、４Ａは変流器２Ａの電流出力
と電圧変成器３Ａの電圧出力とを入力して夫々適当なレ
ベルに変換する入力変換回路、５ＡはＡ端子の電流，電
圧をサンプリングするサンプリング保持回路、６Ａは５
Ａの電流，電圧出力をアナログディジタル変換する回
路、７ＡはＡ端子（自端子）の伝送制御回路でＡ端子と
Ｊ端子のサンプリング同期制御処理を行ない、５Ａのサ
ンプリング保持回路（Ｓ／Ｈ）の同時サンプリング制御
信号を生成する。８ＡはＡ端子の電流，電圧データを相
手Ｊ端子に送信し、Ｊ端子からの電流，電圧データを受
信制御する伝送インターフェース、９Ａは事故前後のデ
ータ（自端子及び相手端子の）を収集する記憶装置（Ｒ
ＡＭ）、10Ａは９Ａからの事故前後のＡ端子及びＪ端子
の同回路で得られたデータを用いて図２に説明する標定
演算を実施する演算回路（ＣＰＵ）、11Ａは表示回路で
あり、相手端子も同様に構成されシンボルをＪとしてい
る。なお、入力変換回路４Ａの出力は電流をＩA ，電流
ＶA と記す（Ｊ端子についても同様）。
説明する一実施例のハードウェアを示す構成図である。
先ずＡ端子のみ説明する。１は対象となる送電線、２Ａ
は変流器、３Ａは変成器、４Ａは変流器２Ａの電流出力
と電圧変成器３Ａの電圧出力とを入力して夫々適当なレ
ベルに変換する入力変換回路、５ＡはＡ端子の電流，電
圧をサンプリングするサンプリング保持回路、６Ａは５
Ａの電流，電圧出力をアナログディジタル変換する回
路、７ＡはＡ端子（自端子）の伝送制御回路でＡ端子と
Ｊ端子のサンプリング同期制御処理を行ない、５Ａのサ
ンプリング保持回路（Ｓ／Ｈ）の同時サンプリング制御
信号を生成する。８ＡはＡ端子の電流，電圧データを相
手Ｊ端子に送信し、Ｊ端子からの電流，電圧データを受
信制御する伝送インターフェース、９Ａは事故前後のデ
ータ（自端子及び相手端子の）を収集する記憶装置（Ｒ
ＡＭ）、10Ａは９Ａからの事故前後のＡ端子及びＪ端子
の同回路で得られたデータを用いて図２に説明する標定
演算を実施する演算回路（ＣＰＵ）、11Ａは表示回路で
あり、相手端子も同様に構成されシンボルをＪとしてい
る。なお、入力変換回路４Ａの出力は電流をＩA ，電流
ＶA と記す（Ｊ端子についても同様）。
【０００６】図２は演算回路10Ａで行なう標定演算の内
容を示す図であり、本発明の請求項１に対応するもので
ある。先ず、第１の手段１では、Ａ端子の電流，電圧Ｉ
A ，ＶA 、Ｊ端子の電流，電圧ＩJ ，ＶJ を使って、
(2) 式の交流電気量ＷA を算出する。又、第２の手段２
では、線路定数（Ｇ（コンダクタンス），Ｃ（キャパシ
タンス）とするとき、(3) 式の交流電気量ＵA を算出す
る。
容を示す図であり、本発明の請求項１に対応するもので
ある。先ず、第１の手段１では、Ａ端子の電流，電圧Ｉ
A ，ＶA 、Ｊ端子の電流，電圧ＩJ ，ＶJ を使って、
(2) 式の交流電気量ＷA を算出する。又、第２の手段２
では、線路定数（Ｇ（コンダクタンス），Ｃ（キャパシ
タンス）とするとき、(3) 式の交流電気量ＵA を算出す
る。
【数12】 ＷA ＝［ＶA −ＶJ ＋（Ｒ・ＩJ ＋Ｌ・ＩJ ′）］ ………(2) ＵA ＝［ＩA ＋ＩJ −（Ｇ・ＶJ ＋Ｃ・ＶJ ′）］ ………(3) 但し、Ｒ：Ａ−Ｊ間送電線の抵抗 Ｌ：Ａ−Ｊ間送電線のインダクタンス ＩJ ′：Ｊ端子の電流を時間微分した量 以上の示式は以下の４端子回路方程式から誘導される。
図８に示す故障点ＦとＡ端子の間には(4) 式の関係が成
立する。又、Ｊ端子と故障点の間には同様に(5) 式が成
立する。本式については４端子網の回路方程式から自明
である。そして(4) 式，(5) 式の各々から故障点電圧Ｖ
F を求めると、(6) 式，(7) 式となり、両式からＶF を
消去すると(8) 式となる。
図８に示す故障点ＦとＡ端子の間には(4) 式の関係が成
立する。又、Ｊ端子と故障点の間には同様に(5) 式が成
立する。本式については４端子網の回路方程式から自明
である。そして(4) 式，(5) 式の各々から故障点電圧Ｖ
F を求めると、(6) 式，(7) 式となり、両式からＶF を
消去すると(8) 式となる。
【０００７】
【数13】
【０００８】ここで通常の送電線線路長ではλy ，λx
＜＜１であり、かつＲ＜＜ωＬ，Ｇ＜＜ωＣであること
から、(8) 式は(9) 式を考慮して(10)式となる。ここに
(10)式の分子のＺ・ＩJ ・ｊsin(γy)はサージインピー
ダンスの線路降下電圧分で分母のＶJ ・ｊsin(γy)／Ｚ
は線路の充電電流分相当である。実際の演算は(11)式，
(12)式にて求めればよい。
＜＜１であり、かつＲ＜＜ωＬ，Ｇ＜＜ωＣであること
から、(8) 式は(9) 式を考慮して(10)式となる。ここに
(10)式の分子のＺ・ＩJ ・ｊsin(γy)はサージインピー
ダンスの線路降下電圧分で分母のＶJ ・ｊsin(γy)／Ｚ
は線路の充電電流分相当である。実際の演算は(11)式，
(12)式にて求めればよい。
【数14】 以上のよように４端子回路方程式からＷA ，ＵA が導き
出されることが明らかになった。更に(10)式の分子，分
母に分母の共役複素数をかけて(13)式を得る。この(13)
式は第３の手段の演算内容である。第３の手段で得た量
ＴA をもとに、第４の手段にて(14)式を得る。
出されることが明らかになった。更に(10)式の分子，分
母に分母の共役複素数をかけて(13)式を得る。この(13)
式は第３の手段の演算内容である。第３の手段で得た量
ＴA をもとに、第４の手段にて(14)式を得る。
【数15】
【０００９】図３は以上の実施例を更にサンプリング時
系列の具体的な示式を使った実施例を示すものであり、
請求項２に対応するものである。演算量ＷA ，ＵA の電
流，電圧の時間微分量の近似計算は特公平３−１４４９
８８号に記載されている示式を適用すれば容易に算出で
きる。以下具体的に示す。図３の第１の手段１では端子
Ａ，端子Ｊの電圧，電流の時刻ｔm のサンプリング値を
ｖAm，ｉAm，ｖjm，ｉjmとする時、(15)式を算出し、第
２の手段２では(16)式を算出する。そして第３の手段３
では第１の手段と第２の手段で得られた電気量ｕm ，ｗ
m から(13)式相当の電気量を(17)式の演算式に基づいて
得る。
系列の具体的な示式を使った実施例を示すものであり、
請求項２に対応するものである。演算量ＷA ，ＵA の電
流，電圧の時間微分量の近似計算は特公平３−１４４９
８８号に記載されている示式を適用すれば容易に算出で
きる。以下具体的に示す。図３の第１の手段１では端子
Ａ，端子Ｊの電圧，電流の時刻ｔm のサンプリング値を
ｖAm，ｉAm，ｖjm，ｉjmとする時、(15)式を算出し、第
２の手段２では(16)式を算出する。そして第３の手段３
では第１の手段と第２の手段で得られた電気量ｕm ，ｗ
m から(13)式相当の電気量を(17)式の演算式に基づいて
得る。
【数16】 (13)式の分子はベクトルＷA とＵA のベクトル積に相当
する値である。即ち、
する値である。即ち、
【数17】 ＷA ＝ａ＋ｊｂ， ＵA * ＝（ｃ＋ｊｄ）* ＝ｃ−ｊｄ Ｉm ［（ＷA ）・（ＵA ）* ］ ＝Ｉm ［ａ・ｃ＋ｂ・ｄ＋ｊ（ｂ・ｃ−ａ・ｄ）］ ＝ｂ・ｃ−ａ・ｄ …………………(18) から明らかである。又、分母はベクトルＵA の絶対値の
２乗になる。又、ベクトル値，ベクトルの絶対値の計算
については、電気計算臨時増刊（１９８０年９月）１１
７頁に詳述されているので割愛する。更に第４の手段で
は第３の手段で求めた値の逆正接を算出し、対象となる
送電線の(14)式で示す予め設定された区間長ｌｋｍ，伝
播定数γから故障点迄の距離を算出する。
２乗になる。又、ベクトル値，ベクトルの絶対値の計算
については、電気計算臨時増刊（１９８０年９月）１１
７頁に詳述されているので割愛する。更に第４の手段で
は第３の手段で求めた値の逆正接を算出し、対象となる
送電線の(14)式で示す予め設定された区間長ｌｋｍ，伝
播定数γから故障点迄の距離を算出する。
【００１０】図４は第３の手段でのベクトル量を求める
変形例を示し、本発明の請求項３に対応する。図４では
第３の手段のみを示した。本変形例はベクトル量ｕの絶
対値の２乗を求める手段のみを異にしたものであり、そ
の他は前記実施例の場合と同様である。即ち、ベクトル
量の２乗としてｕAm 2 ＋ｕAm-n 2 を用いたものである。
以上に示すように送電線の充電電流の影響を低減するた
めに、(10)式の波線で示す部分す補償項を入れることを
本発明では提案しているが、その効果を具体的な数値で
説明する。３相交流電源の中性点が抵抗器を介して接地
されている抵抗系送電線に一線地絡事故が発生した時の
等価回路を図５に示す。図の等価回路はクラーク座標の
（α，β，０）量で表している。但し、一線地絡事故で
はβ量＝０である。図中の電流値Ｉ0 ，Ｉαは３相（Ｉ
a ，Ｉb ，Ｉc ）で以下のように与えられる。同図にお
いてＡ−Ｆ間（シンボルＡの添字），Ｊ−Ｆ間（シンボ
ルＪの添字）のα成分のインピーダンス，アドミタンス
は次のとおりである。又、０成分はα成分の添字に０を
入れればよい。又、添字ＢはＡ，Ｊ端子の電源インピー
ダンスを示す。又、事故点抵抗はＲF で示す。
変形例を示し、本発明の請求項３に対応する。図４では
第３の手段のみを示した。本変形例はベクトル量ｕの絶
対値の２乗を求める手段のみを異にしたものであり、そ
の他は前記実施例の場合と同様である。即ち、ベクトル
量の２乗としてｕAm 2 ＋ｕAm-n 2 を用いたものである。
以上に示すように送電線の充電電流の影響を低減するた
めに、(10)式の波線で示す部分す補償項を入れることを
本発明では提案しているが、その効果を具体的な数値で
説明する。３相交流電源の中性点が抵抗器を介して接地
されている抵抗系送電線に一線地絡事故が発生した時の
等価回路を図５に示す。図の等価回路はクラーク座標の
（α，β，０）量で表している。但し、一線地絡事故で
はβ量＝０である。図中の電流値Ｉ0 ，Ｉαは３相（Ｉ
a ，Ｉb ，Ｉc ）で以下のように与えられる。同図にお
いてＡ−Ｆ間（シンボルＡの添字），Ｊ−Ｆ間（シンボ
ルＪの添字）のα成分のインピーダンス，アドミタンス
は次のとおりである。又、０成分はα成分の添字に０を
入れればよい。又、添字ＢはＡ，Ｊ端子の電源インピー
ダンスを示す。又、事故点抵抗はＲF で示す。
【００１１】
【数18】 今１００％の地絡（事故点抵抗ＲF が略零）事故が発生
するとＡ，Ｊ端子の零相電圧は略等しく、健全時の相電
圧レベルになる。以上のことを踏まえて電圧階級が１１
０ｋＶで中性点電流が完全地絡で１００Ａに制限される
５０ｋｍ送電線線路長の具体例を以下に示す。
するとＡ，Ｊ端子の零相電圧は略等しく、健全時の相電
圧レベルになる。以上のことを踏まえて電圧階級が１１
０ｋＶで中性点電流が完全地絡で１００Ａに制限される
５０ｋｍ送電線線路長の具体例を以下に示す。
【数19】
【００１２】以上のように補償することによる効果が非
常に大きいことがわかる。以上の本発明は２端子の構成
を説明してきたが、同様の考え方で３端子送電線にも本
発明を適用できることは明らかである。図７に本発明を
３端子送電線に適用する場合の実施例を示す。同図の分
岐点電圧，電流を求める第５の手段を説明するために、
以下図６の回路を用いて説明する。３端子送電線におい
て、分岐点との間で事故点を挟まない端子Ｂ，端子Ｃの
電圧ＶB ，ＶC 、電圧の時間微分量ＶB ′，ＶC ′と、
電流ＩB ，ＩC 、電流の時間微分量ＩB ′，ＩC ′、及
び分岐点Ｊと端子Ｂ間の線路定数（ＲB ，ＬB ，ＧB ，
ＣB ）と分岐点Ｊと端子Ｃ間の線路定数（ＲC ，ＬC ，
ＧC ，ＣC ）とから(19)式となる。
常に大きいことがわかる。以上の本発明は２端子の構成
を説明してきたが、同様の考え方で３端子送電線にも本
発明を適用できることは明らかである。図７に本発明を
３端子送電線に適用する場合の実施例を示す。同図の分
岐点電圧，電流を求める第５の手段を説明するために、
以下図６の回路を用いて説明する。３端子送電線におい
て、分岐点との間で事故点を挟まない端子Ｂ，端子Ｃの
電圧ＶB ，ＶC 、電圧の時間微分量ＶB ′，ＶC ′と、
電流ＩB ，ＩC 、電流の時間微分量ＩB ′，ＩC ′、及
び分岐点Ｊと端子Ｂ間の線路定数（ＲB ，ＬB ，ＧB ，
ＣB ）と分岐点Ｊと端子Ｃ間の線路定数（ＲC ，ＬC ，
ＧC ，ＣC ）とから(19)式となる。
【数20】 ＶJ ＝ＶB −（ＲB ・ＩB ＋ＬB ・ＩB ′） …………(19) （ＶJ ＝ＶC −（ＲC ・ＩC ＋ＬC ・ＩC ′） ＩJ ＝−ＩJB−ＩJC −ＩJB＝ＩB −（ＧB ＶB ＋ＣB ・ＶB ′） −ＩJC＝ＩC −（ＧC ＶC ＋ＣC ・ＶC ′） …………(20) 上式に基づいて分岐点Ｊの電圧ＶJ ，電流ＩJ が算出で
きることは明らかである。即ち、Ａ−Ｊ間に事故点Ｆが
存在する２端子回路構成で(5) 式に同上(19)式，(20)式
を代入すればそのまま当てはめることができる。後の標
定計算は２端子構成そのまま当てはめることができる。
即ち、第１の手段から第４の手段迄は図２で示す実施例
と同様である。
きることは明らかである。即ち、Ａ−Ｊ間に事故点Ｆが
存在する２端子回路構成で(5) 式に同上(19)式，(20)式
を代入すればそのまま当てはめることができる。後の標
定計算は２端子構成そのまま当てはめることができる。
即ち、第１の手段から第４の手段迄は図２で示す実施例
と同様である。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば送
電線の線路長が比較的長いか電圧階級が高く対地キャパ
シタンスが線路のインダクタンスに比して無視できない
程大きい場合に、事故電流から算出される充電電流を減
じて、故障点迄の距離を正確に計測できる。
電線の線路長が比較的長いか電圧階級が高く対地キャパ
シタンスが線路のインダクタンスに比して無視できない
程大きい場合に、事故電流から算出される充電電流を減
じて、故障点迄の距離を正確に計測できる。
【図１】本発明の一実施例の構成図。
【図２】本発明の実施例を説明するブロック図。
【図３】本発明の他の実施例を説明する図。
【図４】本発明の他の実施例を説明する図。
【図５】本発明の効果を説明する一線地絡の等価回路
図。
図。
【図６】本発明の更に他の実施例の構成図。
【図７】３端子送電線に適用する場合の図。
【図８】本発明の対象を説明する回路図。
１ 送電線 ２Ａ 変流器 ３Ａ 変成器 ４Ａ 入力変換回路 ５Ａ サンプリング保持回路 ６Ａ アナログ・ディジタル変換回路 ７Ａ 伝送制御回路 ８Ａ 伝送インターフェース ９Ａ ＲＡＭ 10Ａ ＣＰＵ 11Ａ 表示回路
Claims (4)
- 【請求項１】 送電線の故障点を標定する送電線故障点
標定方式において、故障点を挟む２端子の一方端子Ａの
電圧ＶA ，電流ＩA と他方端子Ｊの電圧ＶJ，電流ＩJ
及び電圧ＶJ の時間微分量ＶJ ′，電流ＩJ の時間微分
量ＩJ ′とから交流電気量ＷA ＝［ＶA −ＶJ ＋（Ｒ・
ＩJ ＋（Ｌ・ＩJ ′）］を得る第１の手段と、交流電気
量ＵA ＝［ＩA ＋ＩJ −（Ｇ・ＶJ ＋Ｃ・ＶJ ′）］を
得る第２の手段と、前記第１，第２の各手段で得られた
電気量ＷA ，ＵA とから、 【数１】 を得る第３の手段と、前記第３の手段で得た電気量ＴA
をもとにＡ端子から故障点までの距離、 【数２】 を得る第４の手段とからなることを特徴とする送電線故
障点標定方式。 - 【請求項２】 端子Ａ，端子Ｊの電圧，電流の時刻ｔm
のサンプリング値をｖAm，ｉAm，ｖJm，ｉJmとすると
き、第１，第２及び第３の各手段では下記の電気量を演
算することを特徴とする請求項１記載の送電線故障点標
定方式。 【数３】 - 【請求項３】 第３の手段では下記電気量を演算するこ
とを特徴とする請求項２記載の送電線故障点標定方式。 【数４】 - 【請求項４】 ３端子送電線に適用する送電線故障点標
定方式において、第１，第２の手段の前段に第５の手段
を設け、分岐点との間で故障点を挟まない各端子の線路
定数から下記電気量を演算して、第１，第２の手段に導
入することを特徴とする請求項１記載の送電線故障点標
定方式。 【数５】ＶJ ＝ＶB −（ＲB ・ＩB ＋ＬB ・ＩB ′） （ＶJ ＝ＶC −（ＲC ・ＩC ＋ＬC ・ＩC ′）） ＩJ ＝ＩB −（ＧB ・ＶB ＋ＣB ・ＶB ′）＋ＩC −（ＧC ・ＶC ＋ＧC ・ＶC ′）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17731093A JPH0712878A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 送電線故障点標定方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17731093A JPH0712878A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 送電線故障点標定方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0712878A true JPH0712878A (ja) | 1995-01-17 |
Family
ID=16028752
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17731093A Pending JPH0712878A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 送電線故障点標定方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0712878A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009131501A1 (en) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | Telefonaktiebolaget L M Ericsson (Publ) | Method for transmission line analysis |
| CN103245845A (zh) * | 2012-02-06 | 2013-08-14 | 上海市电力公司 | 一种电网故障智能识别设备 |
| CN103513160A (zh) * | 2013-09-26 | 2014-01-15 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 | 一种同塔双回直流输电线路故障选线方法 |
| CN104979809A (zh) * | 2015-07-10 | 2015-10-14 | 华南理工大学 | 一种同塔双回高压直流输电线路行波保护方法 |
-
1993
- 1993-06-24 JP JP17731093A patent/JPH0712878A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009131501A1 (en) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | Telefonaktiebolaget L M Ericsson (Publ) | Method for transmission line analysis |
| US8428224B2 (en) | 2008-04-23 | 2013-04-23 | Telefonaktiebolaget L M Ericsson (Publ) | Method for transmission line analysis |
| CN103245845A (zh) * | 2012-02-06 | 2013-08-14 | 上海市电力公司 | 一种电网故障智能识别设备 |
| CN103513160A (zh) * | 2013-09-26 | 2014-01-15 | 中国南方电网有限责任公司超高压输电公司检修试验中心 | 一种同塔双回直流输电线路故障选线方法 |
| CN104979809A (zh) * | 2015-07-10 | 2015-10-14 | 华南理工大学 | 一种同塔双回高压直流输电线路行波保护方法 |
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