JPH071161A - 複合金属板の製法 - Google Patents
複合金属板の製法Info
- Publication number
- JPH071161A JPH071161A JP14369393A JP14369393A JPH071161A JP H071161 A JPH071161 A JP H071161A JP 14369393 A JP14369393 A JP 14369393A JP 14369393 A JP14369393 A JP 14369393A JP H071161 A JPH071161 A JP H071161A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plate
- composite metal
- heating temperature
- sheet
- copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 冷間圧延、焼鈍処理が不要であり、接合強度
にすぐれた複合金属板を製造しうる方法を提供するこ
と。 【構成】 チタン板と鋼板とを、アルミニウム板または
銅板を介して接合し、複合金属板を製造する方法であっ
て、チタン板の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加熱温
度を600 〜910 ℃、アルミニウム板の加熱温度を400 ℃
以下、銅板の加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃度が
３容量％以下の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、前記
加熱温度で30％以下の圧下率で圧着させることを特徴と
する複合金属板の製法。
にすぐれた複合金属板を製造しうる方法を提供するこ
と。 【構成】 チタン板と鋼板とを、アルミニウム板または
銅板を介して接合し、複合金属板を製造する方法であっ
て、チタン板の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加熱温
度を600 〜910 ℃、アルミニウム板の加熱温度を400 ℃
以下、銅板の加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃度が
３容量％以下の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、前記
加熱温度で30％以下の圧下率で圧着させることを特徴と
する複合金属板の製法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合金属板の製法に関
する。さらに詳しくは、たとえば建築部材、耐食性が求
められるプラントで使用されるチタンクラッド鋼板など
の複合金属板の製法に関する。
する。さらに詳しくは、たとえば建築部材、耐食性が求
められるプラントで使用されるチタンクラッド鋼板など
の複合金属板の製法に関する。
【０００２】
【従来の技術】チタン複合鋼板の製造技術は多様であ
り、たとえば厚さ数百mmといったスラブの段階で素材を
重ね合わせ、周囲を溶接し、真空引きし、酸化を防止し
たうえ、加熱して圧延し、接合する熱間圧延法、火薬が
爆発するときに発生する高圧力を利用する爆着法などが
知られている。しかしながら、これらの方法は、いずれ
も板厚が大きいばあいにはそのまま最終製品とすること
ができたとしても、板厚が小さいばあいにはあとで冷間
圧延、焼鈍処理が必要となるという欠点がある。
り、たとえば厚さ数百mmといったスラブの段階で素材を
重ね合わせ、周囲を溶接し、真空引きし、酸化を防止し
たうえ、加熱して圧延し、接合する熱間圧延法、火薬が
爆発するときに発生する高圧力を利用する爆着法などが
知られている。しかしながら、これらの方法は、いずれ
も板厚が大きいばあいにはそのまま最終製品とすること
ができたとしても、板厚が小さいばあいにはあとで冷間
圧延、焼鈍処理が必要となるという欠点がある。
【０００３】また、板厚が小さい素材を圧着する方法と
して、薄板の素材を圧延機に送り込んで圧下し、冷間ま
たは温間（低い温度）で圧着する方法が知られている。
しかしながら、かかる方法では、充分な接合力をうるた
めには、１パスの圧下率を大きくしなければならず、そ
のために加工硬化を起こすので、軟化させるための焼鈍
処理が必要となるという欠点がある。
して、薄板の素材を圧延機に送り込んで圧下し、冷間ま
たは温間（低い温度）で圧着する方法が知られている。
しかしながら、かかる方法では、充分な接合力をうるた
めには、１パスの圧下率を大きくしなければならず、そ
のために加工硬化を起こすので、軟化させるための焼鈍
処理が必要となるという欠点がある。
【０００４】このように、前記いずれの方法において
も、薄板の製品をうるためには、焼鈍処理が必要となる
が、焼鈍温度は650 〜800 ℃と高温になるため、接合界
面に脆弱な金属間化合物を生成し、接合強度が低下した
り、チタンの種類によってはヒートサイクルが合わず、
鋼板との同時焼鈍が困難なものが発生するという問題が
ある。
も、薄板の製品をうるためには、焼鈍処理が必要となる
が、焼鈍温度は650 〜800 ℃と高温になるため、接合界
面に脆弱な金属間化合物を生成し、接合強度が低下した
り、チタンの種類によってはヒートサイクルが合わず、
鋼板との同時焼鈍が困難なものが発生するという問題が
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記従来技
術に鑑みてなされたものであり、冷間圧延、焼鈍処理が
不要であり、脆弱な金属間化合物の生成が非常に少な
く、接合強度にすぐれた複合金属板を製造しうる方法を
提供することを目的とするものである。
術に鑑みてなされたものであり、冷間圧延、焼鈍処理が
不要であり、脆弱な金属間化合物の生成が非常に少な
く、接合強度にすぐれた複合金属板を製造しうる方法を
提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、チ
タン板と鋼板とを、アルミニウム板または銅板を介して
接合し、複合金属板を製造する方法であって、チタン板
の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加熱温度を600 〜91
0 ℃、アルミニウム板の加熱温度を400 ℃以下、銅板の
加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃度が３容量％以下
の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、前記加熱温度で30
％以下の圧下率で圧着させることを特徴とする複合金属
板の製法に関する。
タン板と鋼板とを、アルミニウム板または銅板を介して
接合し、複合金属板を製造する方法であって、チタン板
の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加熱温度を600 〜91
0 ℃、アルミニウム板の加熱温度を400 ℃以下、銅板の
加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃度が３容量％以下
の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、前記加熱温度で30
％以下の圧下率で圧着させることを特徴とする複合金属
板の製法に関する。
【０００７】
【作用および実施例】本発明の複合金属板の製法は、前
記したように、チタン板と鋼板とを、アルミニウム板ま
たは銅板を介して接合し、複合金属板を製造する方法で
あり、チタン板の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加熱
温度を600 〜910 ℃、アルミニウム板の加熱温度を400
℃以下、銅板の加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃度
が３容量％以下の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、前
記加熱温度で30％以下の圧下率で圧着させることを特徴
とする方法である。
記したように、チタン板と鋼板とを、アルミニウム板ま
たは銅板を介して接合し、複合金属板を製造する方法で
あり、チタン板の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加熱
温度を600 〜910 ℃、アルミニウム板の加熱温度を400
℃以下、銅板の加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃度
が３容量％以下の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、前
記加熱温度で30％以下の圧下率で圧着させることを特徴
とする方法である。
【０００８】このように、本発明の複合金属板の製法に
よれば、各板を高温に加熱することによって原子の拡散
速度の向上を接合の主な駆動力とし、さらに変形抵抗が
小さいアルミニウム板または銅板の圧下率を大きくして
アルミニウムまたは銅の新生面の露出を促進させて接合
を行なっているため、チタン板および鋼板の圧下率が約
５％以下の状態で接合が可能となる。
よれば、各板を高温に加熱することによって原子の拡散
速度の向上を接合の主な駆動力とし、さらに変形抵抗が
小さいアルミニウム板または銅板の圧下率を大きくして
アルミニウムまたは銅の新生面の露出を促進させて接合
を行なっているため、チタン板および鋼板の圧下率が約
５％以下の状態で接合が可能となる。
【０００９】したがって、チタン板および鋼板が加工硬
化を起こさないで接合しているため、焼鈍処理なしでそ
のまま最終製品として使用することができる。
化を起こさないで接合しているため、焼鈍処理なしでそ
のまま最終製品として使用することができる。
【００１０】本発明に用いられるチタン板としては、た
とえば純チタン板、各種チタン合金板などがあげられる
が、本発明はかかる例示のみに限定されるものではな
い。鋼板としては、一般に用いられているものであれば
とくに限定がないが、たとえば低炭素鋼板、極低炭素鋼
板などがあげられる。また、アルミニウム板としては、
たとえば純アルミニウム板、各種アルミニウム合金板な
どがあげられるが、本発明はかかる例示のみに限定され
るものではない。また、銅板としては、たとえば純銅
板、各種銅合金板などがあげられるが、本発明はかかる
例示のみに限定されるものではない。
とえば純チタン板、各種チタン合金板などがあげられる
が、本発明はかかる例示のみに限定されるものではな
い。鋼板としては、一般に用いられているものであれば
とくに限定がないが、たとえば低炭素鋼板、極低炭素鋼
板などがあげられる。また、アルミニウム板としては、
たとえば純アルミニウム板、各種アルミニウム合金板な
どがあげられるが、本発明はかかる例示のみに限定され
るものではない。また、銅板としては、たとえば純銅
板、各種銅合金板などがあげられるが、本発明はかかる
例示のみに限定されるものではない。
【００１１】前記チタン板、鋼板、アルミニウム板およ
び銅板の大きさについてはとくに限定がなく、通常厚さ
0.1 〜2.0mm 、幅1600mm程度以下のものを用いることが
できる。
び銅板の大きさについてはとくに限定がなく、通常厚さ
0.1 〜2.0mm 、幅1600mm程度以下のものを用いることが
できる。
【００１２】以下、本発明の複合金属板の製法を図面に
もとづいて説明する。
もとづいて説明する。
【００１３】図１は、本発明の複合金属板の製法の一実
施態様を示す概略説明図である。
施態様を示す概略説明図である。
【００１４】図１において、１は普通鋼の鋼板、２はア
ルミニウム板または銅板、３はチタン板である。
ルミニウム板または銅板、３はチタン板である。
【００１５】鋼板１を、ゴムロール４ａ、５ａと通電ロ
ール４ｂ、５ｂとからなる対ロール電極４、５間に通
し、上下一対の圧着ロール６ａ、６ｂ間に矢印Ａ方向に
移送する。
ール４ｂ、５ｂとからなる対ロール電極４、５間に通
し、上下一対の圧着ロール６ａ、６ｂ間に矢印Ａ方向に
移送する。
【００１６】アルミニウム板または銅板２を、通電ロー
ル７ａ、７ｂ間に通し、上下一対の圧着ロール６ａ、６
ｂ間に矢印Ａ方向に移送する。
ル７ａ、７ｂ間に通し、上下一対の圧着ロール６ａ、６
ｂ間に矢印Ａ方向に移送する。
【００１７】チタン板３を、ゴムロール８ａ、９ａと通
電ロール８ｂ、９ｂとからなる対ロール電極８、９間に
通し、上下一対の圧着ロール６ａ、６ｂ間に矢印Ａ方向
に移送する。
電ロール８ｂ、９ｂとからなる対ロール電極８、９間に
通し、上下一対の圧着ロール６ａ、６ｂ間に矢印Ａ方向
に移送する。
【００１８】対ロール電極４と対ロール電極５の間に接
続された低周波加熱電源10から、電流Ｉ1 を流すことに
より、対ロール電極４と対ロール電極５の間で鋼板１が
均一加熱される。また、対ロール電極５と対ロール電極
７の間に接続された低周波加熱電源11から流れた電流Ｉ
2 によって、対ロール電極５と圧着ロール６ａ、６ｂの
間で鋼板１が均一加熱される。
続された低周波加熱電源10から、電流Ｉ1 を流すことに
より、対ロール電極４と対ロール電極５の間で鋼板１が
均一加熱される。また、対ロール電極５と対ロール電極
７の間に接続された低周波加熱電源11から流れた電流Ｉ
2 によって、対ロール電極５と圧着ロール６ａ、６ｂの
間で鋼板１が均一加熱される。
【００１９】このとき、鋼板１の加熱温度は、あまりに
も高いばあいには、鉄が変態するようになり、またあま
りにも低いばあいには、鋼板１とアルミニウム板または
銅板２とを充分に接合することができなくなるので、60
0 〜910 ℃、好ましくは800〜880 ℃となるように調整
される。
も高いばあいには、鉄が変態するようになり、またあま
りにも低いばあいには、鋼板１とアルミニウム板または
銅板２とを充分に接合することができなくなるので、60
0 〜910 ℃、好ましくは800〜880 ℃となるように調整
される。
【００２０】また、対ロール電極５と、通電ロール７ａ
および７ｂからなる対ロール電極７の間に接続された低
周波加熱電源11から電流Ｉ2 を、また対ロール電極９と
対ロール電極７の間に接続された低周波加熱電源12から
電流Ｉ3 を流すことにより、対ロール電極７と圧着ロー
ル６ａ、６ｂの間のアルミニウム板または銅板２が均一
加熱される。
および７ｂからなる対ロール電極７の間に接続された低
周波加熱電源11から電流Ｉ2 を、また対ロール電極９と
対ロール電極７の間に接続された低周波加熱電源12から
電流Ｉ3 を流すことにより、対ロール電極７と圧着ロー
ル６ａ、６ｂの間のアルミニウム板または銅板２が均一
加熱される。
【００２１】このとき、アルミニウム板または銅板２の
加熱温度は、その種類によって異なる。
加熱温度は、その種類によって異なる。
【００２２】アルミニウム板２を用いるばあい、加熱温
度は、あまりにも高いばあいには、アルミニウム板２が
破断するようになるので、400 ℃以下、好ましくは250
℃以下とする。なお、アルミニウム板２の加熱温度が低
すぎるばあいには、接合強度が大幅に低下する傾向があ
るので、150 ℃以上とすることが好ましい。
度は、あまりにも高いばあいには、アルミニウム板２が
破断するようになるので、400 ℃以下、好ましくは250
℃以下とする。なお、アルミニウム板２の加熱温度が低
すぎるばあいには、接合強度が大幅に低下する傾向があ
るので、150 ℃以上とすることが好ましい。
【００２３】銅板２を用いるばあい、加熱温度は、あま
りにも高いばあいには、銅板２が破断するようになり、
またあまりにも低いばあいには、銅板２と、鋼板１また
はチタン板３とを充分に接合することができなくなるの
で、200 〜600 ℃となるように調整される。
りにも高いばあいには、銅板２が破断するようになり、
またあまりにも低いばあいには、銅板２と、鋼板１また
はチタン板３とを充分に接合することができなくなるの
で、200 〜600 ℃となるように調整される。
【００２４】また、対ロール電極７と、対ロール電極９
の間に接続された低周波加熱電源12から、電流Ｉ3 を流
すことにより、対ロール電極９と圧着ロール６ａ、６ｂ
の間のチタン板３が均一に加熱される。
の間に接続された低周波加熱電源12から、電流Ｉ3 を流
すことにより、対ロール電極９と圧着ロール６ａ、６ｂ
の間のチタン板３が均一に加熱される。
【００２５】このとき、チタン板３の加熱温度は、あま
りにも高いばあいには、変態を起こし、加工性がいちじ
るしく低下するようになり、またあまりにも低いばあい
には、チタン板３と、アルミニウム板または銅板２とを
充分に接合することができなくなるので、400 〜800
℃、好ましくは650 〜800 ℃となるように調整する。
りにも高いばあいには、変態を起こし、加工性がいちじ
るしく低下するようになり、またあまりにも低いばあい
には、チタン板３と、アルミニウム板または銅板２とを
充分に接合することができなくなるので、400 〜800
℃、好ましくは650 〜800 ℃となるように調整する。
【００２６】鋼板１と、アルミニウム板または銅板２
と、チタン板３との一体化は、圧着ロール６ａ、６ｂ間
で行なわれるが、このとき、圧着ロール６ａ、６ｂ間に
おける圧下率、すなわち各素材の板厚の合計と製品の板
厚との差の比率は、30％以下、好ましくは10％以下の範
囲内となるように調整する。圧下率を30％以下とするの
は、圧下率が30％をこえるばあい、加工組織の形成によ
り、材質が悪化するためである。なお、素材の加工温度
が充分に高いばあいには、圧下率が５％以上であれば、
通常は圧着が可能である。
と、チタン板３との一体化は、圧着ロール６ａ、６ｂ間
で行なわれるが、このとき、圧着ロール６ａ、６ｂ間に
おける圧下率、すなわち各素材の板厚の合計と製品の板
厚との差の比率は、30％以下、好ましくは10％以下の範
囲内となるように調整する。圧下率を30％以下とするの
は、圧下率が30％をこえるばあい、加工組織の形成によ
り、材質が悪化するためである。なお、素材の加工温度
が充分に高いばあいには、圧下率が５％以上であれば、
通常は圧着が可能である。
【００２７】なお、鋼板１と、アルミニウム板または銅
板２と、チタン板３の加熱および一体化は、不活性雰囲
気室14で行なうことが好ましい。
板２と、チタン板３の加熱および一体化は、不活性雰囲
気室14で行なうことが好ましい。
【００２８】不活性雰囲気室14には、たとえば図１に示
されるように、不活性ガス導入口13から不活性ガスが導
入される。
されるように、不活性ガス導入口13から不活性ガスが導
入される。
【００２９】前記不活性ガスの具体例としては、たとえ
ばチッ素ガス、アルゴンガスなどがあげられるが、本発
明はかかる例示のみに限定されるものではない。
ばチッ素ガス、アルゴンガスなどがあげられるが、本発
明はかかる例示のみに限定されるものではない。
【００３０】不活性雰囲気室14における酸素濃度は、あ
まりにも高いばあいには、低圧下率で各板の接合を行な
うことが困難となるので、３容量％以下とされる。
まりにも高いばあいには、低圧下率で各板の接合を行な
うことが困難となるので、３容量％以下とされる。
【００３１】図１は、圧着されるチタン板３に通電ロー
ル９ｂが１個設けられ、アルミニウム板または銅板２に
通電ロール７ａ、７ｂが２個設けられ、また鋼板１に通
電ロール４ｂ、５ｂが２個設けられたばあいの例である
が、図２に示されるように、鋼板１上に通電ロール５ｂ
が１個設けられていてもよい。
ル９ｂが１個設けられ、アルミニウム板または銅板２に
通電ロール７ａ、７ｂが２個設けられ、また鋼板１に通
電ロール４ｂ、５ｂが２個設けられたばあいの例である
が、図２に示されるように、鋼板１上に通電ロール５ｂ
が１個設けられていてもよい。
【００３２】図２において、対ロール電極５と対ロール
電極７の間に接続された低周波加熱電源10から、電流Ｉ
4 を流すことにより、対ロール電極５と圧着ロール６
ａ、６ｂの間で鋼板１が均一加熱される。また、対ロー
ル電極７と対ロール電極９の間に接続された低周波加熱
電源12から、電流Ｉ5 を流すことにより、対ロール電極
９と圧着ロール６ａ、６ｂの間でチタン板３が均一加熱
される。なお、対ロール電極７と圧着ロール６ａ、６ｂ
の間のアルミニウム板または銅板２は、電流Ｉ4および
Ｉ5 によって均一加熱される。
電極７の間に接続された低周波加熱電源10から、電流Ｉ
4 を流すことにより、対ロール電極５と圧着ロール６
ａ、６ｂの間で鋼板１が均一加熱される。また、対ロー
ル電極７と対ロール電極９の間に接続された低周波加熱
電源12から、電流Ｉ5 を流すことにより、対ロール電極
９と圧着ロール６ａ、６ｂの間でチタン板３が均一加熱
される。なお、対ロール電極７と圧着ロール６ａ、６ｂ
の間のアルミニウム板または銅板２は、電流Ｉ4および
Ｉ5 によって均一加熱される。
【００３３】以上、図１および図２に示された複合金属
板の製法の概略説明図は、それぞれ本発明における一実
施態様であり、本発明はかかる実施態様のみに限定され
るものではない。
板の製法の概略説明図は、それぞれ本発明における一実
施態様であり、本発明はかかる実施態様のみに限定され
るものではない。
【００３４】実施例１ 図１に示された複合金属板の製造装置を用いた。
【００３５】厚さ0.8mm 、幅300mm の低炭素鋼板１を対
ロール電極４および対ロール電極５に順次導入し、両対
ロール電極４、５間で800 ℃に加熱し、厚さ0.2mm 、幅
300mm の純アルミニウム板２を対ロール電極７に導入
し、対ロール電極７と圧着ロール６ａ、６ｂの間で250
℃に加熱し、厚さ0.1mm 、幅300mm の純チタン板３を対
ロール電極８および対ロール電極９に順次導入し、対ロ
ール電極９と圧着ロール６ａ、６ｂの間で650 ℃に加熱
した。
ロール電極４および対ロール電極５に順次導入し、両対
ロール電極４、５間で800 ℃に加熱し、厚さ0.2mm 、幅
300mm の純アルミニウム板２を対ロール電極７に導入
し、対ロール電極７と圧着ロール６ａ、６ｂの間で250
℃に加熱し、厚さ0.1mm 、幅300mm の純チタン板３を対
ロール電極８および対ロール電極９に順次導入し、対ロ
ール電極９と圧着ロール６ａ、６ｂの間で650 ℃に加熱
した。
【００３６】つぎに加熱された低炭素鋼板１、純アルミ
ニウム板２および純チタン板３を圧着ロール６ａ、６ｂ
間に導入し、圧下率が10％となるようにして圧着し、複
合金属板をえた。
ニウム板２および純チタン板３を圧着ロール６ａ、６ｂ
間に導入し、圧下率が10％となるようにして圧着し、複
合金属板をえた。
【００３７】なお、複合金属板を作製する際の加熱およ
び圧着は、不活性雰囲気中（Ｎ2 パージ、Ｏ2 濃度0.1
容量％以下）で行なった。
び圧着は、不活性雰囲気中（Ｎ2 パージ、Ｏ2 濃度0.1
容量％以下）で行なった。
【００３８】えられた複合金属板の物性を調べたとこ
ろ、伸びは40％、接合強度（剥離強度）は３kg／mmであ
り、90°の曲げ、曲げ戻し試験および冷間圧延を行なっ
ても、まったく剥離が認められなかった。
ろ、伸びは40％、接合強度（剥離強度）は３kg／mmであ
り、90°の曲げ、曲げ戻し試験および冷間圧延を行なっ
ても、まったく剥離が認められなかった。
【００３９】実施例２〜４ 実施例１において、複合金属板の構成、加熱温度および
圧下率を表１に示すように変更したほかは、実施例１と
同様にして複合金属板をえた。
圧下率を表１に示すように変更したほかは、実施例１と
同様にして複合金属板をえた。
【００４０】えられた複合金属板の物性を実施例１と同
様にして調べた。その結果を表２に示す。
様にして調べた。その結果を表２に示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】表２に示された結果から、実施例１〜４の
方法によれば、冷間圧延、焼鈍処理などを施すことな
く、接合強度などにすぐれた複合金属板をうることがで
きることがわかる。
方法によれば、冷間圧延、焼鈍処理などを施すことな
く、接合強度などにすぐれた複合金属板をうることがで
きることがわかる。
【００４４】実施例５ 図２に示された複合金属板の製造装置を用いた。
【００４５】厚さ0.8mm 、幅300mm の低炭素鋼板１を対
ロール電極５に導入し、対ロール電極５と圧着ロール６
ａ、６ｂの間で800 ℃に加熱し、厚さ0.2mm 、幅300mm
の純銅板２を対ロール電極７に導入し、対ロール電極７
と圧着ロール６ａ、６ｂの間で250 ℃に加熱し、厚さ0.
1mm 、幅300mm の純チタン板３を対ロール電極９に導入
し、対ロール電極９と圧着ロール６ａ、６ｂの間で650
℃に加熱した。
ロール電極５に導入し、対ロール電極５と圧着ロール６
ａ、６ｂの間で800 ℃に加熱し、厚さ0.2mm 、幅300mm
の純銅板２を対ロール電極７に導入し、対ロール電極７
と圧着ロール６ａ、６ｂの間で250 ℃に加熱し、厚さ0.
1mm 、幅300mm の純チタン板３を対ロール電極９に導入
し、対ロール電極９と圧着ロール６ａ、６ｂの間で650
℃に加熱した。
【００４６】つぎに加熱された低炭素鋼板１、純銅板２
および純チタン板３を圧着ロール６ａ、６ｂ間に導入
し、圧下率が10％となるように圧着し、複合金属板をえ
た。
および純チタン板３を圧着ロール６ａ、６ｂ間に導入
し、圧下率が10％となるように圧着し、複合金属板をえ
た。
【００４７】なお、複合金属板を作製する際の加熱およ
び圧着は、不活性雰囲気中（Ｎ2 パージ、Ｏ2 濃度0.1
容量％以下）で行なった。
び圧着は、不活性雰囲気中（Ｎ2 パージ、Ｏ2 濃度0.1
容量％以下）で行なった。
【００４８】えられた複合金属板の物性を調べたとこ
ろ、伸びは39％、接合強度（剥離強度）は2.8 kg／mmで
あり、90°の曲げ、曲げ戻し試験および冷間圧延を行な
っても、まったく剥離が認められなかった。
ろ、伸びは39％、接合強度（剥離強度）は2.8 kg／mmで
あり、90°の曲げ、曲げ戻し試験および冷間圧延を行な
っても、まったく剥離が認められなかった。
【００４９】実施例６〜８ 実施例５において、複合金属板の構成、加熱温度および
圧下率を表３に示すように変更したほかは、実施例５と
同様にして複合金属板をえた。
圧下率を表３に示すように変更したほかは、実施例５と
同様にして複合金属板をえた。
【００５０】えられた複合金属板の物性を実施例１と同
様にして調べた。その結果を表４に示す。
様にして調べた。その結果を表４に示す。
【００５１】
【表３】
【００５２】
【表４】
【００５３】表４に示された結果から、実施例５〜８の
方法によれば、冷間圧延、焼鈍処理などを施すことな
く、接合強度などにすぐれた複合金属板をうることがで
きることがわかる。
方法によれば、冷間圧延、焼鈍処理などを施すことな
く、接合強度などにすぐれた複合金属板をうることがで
きることがわかる。
【００５４】
【発明の効果】本発明の複合金属板の製法によれば、冷
間圧延、焼鈍処理が不要であり、接合強度にすぐれた複
合金属板をうることができるという効果が奏される。
間圧延、焼鈍処理が不要であり、接合強度にすぐれた複
合金属板をうることができるという効果が奏される。
【図１】本発明の複合金属板の製法の一実施態様を示す
概略説明図である。
概略説明図である。
【図２】本発明の複合金属板の製法の一実施態様を示す
概略説明図である。
概略説明図である。
１ 鋼板 ２ アルミニウム板または銅板 ３ チタン板 ６ａ、６ｂ 圧着ロール
Claims (2)
- 【請求項１】 チタン板と鋼板とを、アルミニウム板ま
たは銅板を介して接合し、複合金属板を製造する方法で
あって、チタン板の加熱温度を400 〜800 ℃、鋼板の加
熱温度を600 〜910 ℃、アルミニウム板の加熱温度を40
0 ℃以下、銅板の加熱温度を200 〜600 ℃とし、酸素濃
度が３容量％以下の雰囲気中で圧着ロールに送り込み、
前記加熱温度で30％以下の圧下率で圧着させることを特
徴とする複合金属板の製法。 - 【請求項２】 圧着されるチタン板と、鋼板と、アルミ
ニウム板または銅板とにそれぞれ１または２以上の通電
ロールを設け、前記通電ロール間に電流を流して加熱を
行なう請求項１記載の複合金属板の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14369393A JPH071161A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 複合金属板の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14369393A JPH071161A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 複合金属板の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH071161A true JPH071161A (ja) | 1995-01-06 |
Family
ID=15344771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14369393A Withdrawn JPH071161A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 複合金属板の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH071161A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101005805B1 (ko) * | 2008-09-04 | 2011-01-05 | 유재형 | 티타늄-알루미늄-스테인리스강 클래드판의 제조 방법 |
| RU2762696C1 (ru) * | 2021-01-22 | 2021-12-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВО "МГТУ им. Г.И. Носова") | Способ получения слоистого проката |
-
1993
- 1993-06-15 JP JP14369393A patent/JPH071161A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101005805B1 (ko) * | 2008-09-04 | 2011-01-05 | 유재형 | 티타늄-알루미늄-스테인리스강 클래드판의 제조 방법 |
| RU2762696C1 (ru) * | 2021-01-22 | 2021-12-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВО "МГТУ им. Г.И. Носова") | Способ получения слоистого проката |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106132625B (zh) | 金属层叠材料的制造方法 | |
| US6413651B1 (en) | Composite metal coil or plate and its manufacturing method | |
| US5579988A (en) | Clad reactive metal plate product and process for producing the same | |
| CN105195512B (zh) | 制备金属复合板的设备及其制备方法 | |
| EP1365910B1 (en) | Method of manufacturing metallic composite material | |
| JPH0726192B2 (ja) | 高Ａｌ含有ステンレス鋼板の製造法 | |
| JPH071161A (ja) | 複合金属板の製法 | |
| JP2003183730A (ja) | 表層超微細粒材料 | |
| US6528177B2 (en) | Cladding material and manufacturing method therefor | |
| CN105080997B (zh) | 一种无中间层钛钢复合板的制备方法 | |
| JPH0313559A (ja) | 高Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼板またはその成形品の製造法 | |
| JP2002069545A (ja) | 積層圧延によるＴｉＡｌ系金属間化合物の製造方法 | |
| JPH0569161A (ja) | 複合金属板の製造方法 | |
| JPS59185588A (ja) | クラツド板の製造方法 | |
| JPH0569160A (ja) | 複合金属板の製造方法 | |
| JP6863332B2 (ja) | クラッド鋼板の製造方法およびクラッド鋼板の製造設備 | |
| TWI688440B (zh) | 極薄鈦板片及其製作方法 | |
| CN116160753A (zh) | 单面不锈钢复合板及其制备方法 | |
| JP2649590B2 (ja) | Ｆｅ―Ａｌ合金薄板の製造法 | |
| JPS6064786A (ja) | チタンクラッド鋼の製造方法 | |
| KR101506891B1 (ko) | 알루미늄-마그네슘-알루미늄 하이브리드 판재 및 이의 제조 방법 | |
| JPH03294074A (ja) | 複合金属板の製造方法 | |
| JPH0739627B2 (ja) | 高Ａｌ含有ステンレス鋼板の製造法 | |
| JPH05318145A (ja) | 銅／ステンレス鋼複合材料の製造方法 | |
| JPH10286681A (ja) | チタンクラッド鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20000905 |