JPH07114842A - ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法 - Google Patents
ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法Info
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- JPH07114842A JPH07114842A JP28055093A JP28055093A JPH07114842A JP H07114842 A JPH07114842 A JP H07114842A JP 28055093 A JP28055093 A JP 28055093A JP 28055093 A JP28055093 A JP 28055093A JP H07114842 A JPH07114842 A JP H07114842A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 押出歩留りが高く、優れた特性の超電導線が
得られるＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法を提供す
る。 【構成】 安定化材となす金属パイプ１内にＮｂＴｉ系
超電導棒材２を充填した単芯ＮｂＴｉ系超電導ビレット
を押出機のコンテナ10に挿入して熱間で押出す方法にお
いて、押出直前のＮｂＴｉ系超電導ビレット４の温度Ｔ
1 ℃とコンテナ温度Ｔ2 ℃が次式、５００℃≧Ｔ1 −Ｔ
2 と９００℃≧Ｔ1 ≧６００℃を満足する。 【効果】 超電導ビレット押出材の安定化材とＮｂＴｉ
系超電導体の断面積比の変動が低減し、押出歩留りと、
得られるＮｂＴｉ系超電導線の超電導特性が向上する。
得られるＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法を提供す
る。 【構成】 安定化材となす金属パイプ１内にＮｂＴｉ系
超電導棒材２を充填した単芯ＮｂＴｉ系超電導ビレット
を押出機のコンテナ10に挿入して熱間で押出す方法にお
いて、押出直前のＮｂＴｉ系超電導ビレット４の温度Ｔ
1 ℃とコンテナ温度Ｔ2 ℃が次式、５００℃≧Ｔ1 −Ｔ
2 と９００℃≧Ｔ1 ≧６００℃を満足する。 【効果】 超電導ビレット押出材の安定化材とＮｂＴｉ
系超電導体の断面積比の変動が低減し、押出歩留りと、
得られるＮｂＴｉ系超電導線の超電導特性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、押出歩留りが高く、優
れた特性の超電導線が得られる単芯又は多芯ＮｂＴｉ系
超電導ビレットの押出方法に関する。
れた特性の超電導線が得られる単芯又は多芯ＮｂＴｉ系
超電導ビレットの押出方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＮｂＴｉ系超電導ビレットは、例えばＮ
ｂＴｉ超電導線では、図１にその縦断面図を示したよう
に、安定化材となす銅製パイプ１内にＮｂＴｉ超電導棒
材２を充填し、前記パイプ１の両端を銅製の蓋３で真空
封止したものである。この単芯ＮｂＴｉ超電導ビレット
４は、押出機により熱間で押出され、この押出材は、伸
線加工により単芯のＮｂＴｉ超電導線に加工される。こ
の単芯のＮｂＴｉ超電導線は、再び銅製パイプ内に充填
され、多芯ＮｂＴｉ超電導ビレットに組立てられ、前記
と同じように加工して多芯のＮｂＴｉ超電導線に加工さ
れる。
ｂＴｉ超電導線では、図１にその縦断面図を示したよう
に、安定化材となす銅製パイプ１内にＮｂＴｉ超電導棒
材２を充填し、前記パイプ１の両端を銅製の蓋３で真空
封止したものである。この単芯ＮｂＴｉ超電導ビレット
４は、押出機により熱間で押出され、この押出材は、伸
線加工により単芯のＮｂＴｉ超電導線に加工される。こ
の単芯のＮｂＴｉ超電導線は、再び銅製パイプ内に充填
され、多芯ＮｂＴｉ超電導ビレットに組立てられ、前記
と同じように加工して多芯のＮｂＴｉ超電導線に加工さ
れる。
【０００３】押出機は、図２にその縦断面説明図を示し
たように、超電導ビレット４を挿入するコンテナ本体
５、コンテナ本体５の前方に配置されたダイス６、コン
テナ本体５の後方に配置されたラム８から構成されてい
る。図中、７はダイス受けである。超電導ビレット４
は、前記コンテナ本体５内に挿入され、ラム８により押
圧され、ダイス６を通って押出材として前方に押出され
る。コンテナ本体５は、通常、スリーブ９を内接させて
用いられる。以後、スリーブ９を内接したコンテナ本体
５をコンテナ10と称す。
たように、超電導ビレット４を挿入するコンテナ本体
５、コンテナ本体５の前方に配置されたダイス６、コン
テナ本体５の後方に配置されたラム８から構成されてい
る。図中、７はダイス受けである。超電導ビレット４
は、前記コンテナ本体５内に挿入され、ラム８により押
圧され、ダイス６を通って押出材として前方に押出され
る。コンテナ本体５は、通常、スリーブ９を内接させて
用いられる。以後、スリーブ９を内接したコンテナ本体
５をコンテナ10と称す。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述の押出機でＮｂＴ
ｉ超電導ビレットを熱間押出すると、その押出材は、特
に両端部分において安定化材とＮｂＴｉ超電導体の断面
積比が大きく変動した。この断面積比の変動が大きい部
分は不良品となる為押出歩留りが悪かった。良品として
残された部分にも、この断面積比の変動は小さいながら
存在し、得られる超電導線の超電導特性を変動させてい
た。
ｉ超電導ビレットを熱間押出すると、その押出材は、特
に両端部分において安定化材とＮｂＴｉ超電導体の断面
積比が大きく変動した。この断面積比の変動が大きい部
分は不良品となる為押出歩留りが悪かった。良品として
残された部分にも、この断面積比の変動は小さいながら
存在し、得られる超電導線の超電導特性を変動させてい
た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前述の安定化材とＮｂＴ
ｉ超電導体の断面積比の変動原因を調査した結果、熱間
押出に際してコンテナの予熱温度は、経済性とコンテナ
の寿命から比較的低温に設定され、この低温のコンテナ
に、高温に予熱した超電導ビレットを挿入しアプセット
（押出開始後コンテナ内に押出材が充満した状態）する
と前記ビレットはコンテナ内壁と密着して外周部分の温
度が低下して、ビレットの横断面内半径方向に過大な温
度差が生じること、この温度差は押出時の摩擦発熱や加
工発熱により益々顕著となり且つ長手方向にも拡大する
こと、これが前記安定化材とＮｂＴｉ超電導体の断面積
比やＩC 特性の変動に影響すること、を知見し、更に研
究を進めて本発明を完成するに至った。
ｉ超電導体の断面積比の変動原因を調査した結果、熱間
押出に際してコンテナの予熱温度は、経済性とコンテナ
の寿命から比較的低温に設定され、この低温のコンテナ
に、高温に予熱した超電導ビレットを挿入しアプセット
（押出開始後コンテナ内に押出材が充満した状態）する
と前記ビレットはコンテナ内壁と密着して外周部分の温
度が低下して、ビレットの横断面内半径方向に過大な温
度差が生じること、この温度差は押出時の摩擦発熱や加
工発熱により益々顕著となり且つ長手方向にも拡大する
こと、これが前記安定化材とＮｂＴｉ超電導体の断面積
比やＩC 特性の変動に影響すること、を知見し、更に研
究を進めて本発明を完成するに至った。
【０００６】即ち、請求項１の発明は、安定化材となす
金属パイプ内にＮｂＴｉ系超電導棒材を充填した単芯Ｎ
ｂＴｉ系超電導ビレットを押出機のコンテナに挿入して
熱間で押出す方法において、押出直前の前記超電導ビレ
ットの温度Ｔ1 ℃と押出機のコンテナ温度Ｔ2 ℃が下記
式を満足することを特徴とする単芯ＮｂＴｉ系超電導ビ
レットの押出方法である。 ５００℃≧Ｔ1 −Ｔ2 ９００℃≧Ｔ1 ≧６００℃
金属パイプ内にＮｂＴｉ系超電導棒材を充填した単芯Ｎ
ｂＴｉ系超電導ビレットを押出機のコンテナに挿入して
熱間で押出す方法において、押出直前の前記超電導ビレ
ットの温度Ｔ1 ℃と押出機のコンテナ温度Ｔ2 ℃が下記
式を満足することを特徴とする単芯ＮｂＴｉ系超電導ビ
レットの押出方法である。 ５００℃≧Ｔ1 −Ｔ2 ９００℃≧Ｔ1 ≧６００℃
【０００７】この発明において、押出直前の単芯ＮｂＴ
ｉ系超電導ビレットの温度Ｔ1 とコンテナの温度Ｔ2 と
の温度差を 500℃以下に限定した理由は、前記温度差が
500℃を超えるとアプセット後のビレット横断面内半径
方向の温度差が過大となり、その結果、押出材の安定化
材と超電導体の断面積比の変動が大となって押出歩留り
が著しく低下する為である。前記温度差は 450℃以下で
押出歩留りが一段と向上し、特に好ましい。又超電導ビ
レットの温度を 900℃以下， 600℃以上に限定した理由
は、 900℃を超えるとピンニングセンターとなるα−Ｔ
ｉ相等がマトリックスに固溶して超電導特性が低下する
為である。又 600℃未満では押出圧力が高くなり設備面
から見て実用的でなくなる為である。
ｉ系超電導ビレットの温度Ｔ1 とコンテナの温度Ｔ2 と
の温度差を 500℃以下に限定した理由は、前記温度差が
500℃を超えるとアプセット後のビレット横断面内半径
方向の温度差が過大となり、その結果、押出材の安定化
材と超電導体の断面積比の変動が大となって押出歩留り
が著しく低下する為である。前記温度差は 450℃以下で
押出歩留りが一段と向上し、特に好ましい。又超電導ビ
レットの温度を 900℃以下， 600℃以上に限定した理由
は、 900℃を超えるとピンニングセンターとなるα−Ｔ
ｉ相等がマトリックスに固溶して超電導特性が低下する
為である。又 600℃未満では押出圧力が高くなり設備面
から見て実用的でなくなる為である。
【０００８】請求項２の発明は多芯の超電導ビレットの
押出方法であり、その構成は、安定化材となす金属パイ
プ内に多数本のＮｂＴｉ系超電導線材を充填した多芯Ｎ
ｂＴｉ系超電導ビレットを押出機のコンテナに挿入して
熱間で押出す方法において、押出直前の前記超電導ビレ
ットの温度Ｔ3 ℃と押出機のコンテナ温度Ｔ4 ℃が下記
式を満足することを特徴とするものである。 Ｔ3 ≧Ｔ4 ≧０．４Ｔ3 ６５０℃≧Ｔ3 ≧３５０℃
押出方法であり、その構成は、安定化材となす金属パイ
プ内に多数本のＮｂＴｉ系超電導線材を充填した多芯Ｎ
ｂＴｉ系超電導ビレットを押出機のコンテナに挿入して
熱間で押出す方法において、押出直前の前記超電導ビレ
ットの温度Ｔ3 ℃と押出機のコンテナ温度Ｔ4 ℃が下記
式を満足することを特徴とするものである。 Ｔ3 ≧Ｔ4 ≧０．４Ｔ3 ６５０℃≧Ｔ3 ≧３５０℃
【０００９】この発明において、押出直前のコンテナ温
度Ｔ4 を超電導ビレットの温度Ｔ3以下、超電導ビレッ
トの温度Ｔ3 の 0.4倍以上に限定した理由は、コンテナ
温度Ｔ4 が前記ビレット温度Ｔ3 を超えても、押出直前
の超電導ビレットの温度分布改善には効果が少ない上、
経済的に不利な為である。又コンテナ温度Ｔ4 がビレッ
ト温度Ｔ3 の 0.4倍未満では、押出直前の超電導ビレッ
トの横断面内半径方向の温度差が大きくなって、押出歩
留りが低下し、又得られる超電導線の超電導特性が低下
する為である。
度Ｔ4 を超電導ビレットの温度Ｔ3以下、超電導ビレッ
トの温度Ｔ3 の 0.4倍以上に限定した理由は、コンテナ
温度Ｔ4 が前記ビレット温度Ｔ3 を超えても、押出直前
の超電導ビレットの温度分布改善には効果が少ない上、
経済的に不利な為である。又コンテナ温度Ｔ4 がビレッ
ト温度Ｔ3 の 0.4倍未満では、押出直前の超電導ビレッ
トの横断面内半径方向の温度差が大きくなって、押出歩
留りが低下し、又得られる超電導線の超電導特性が低下
する為である。
【００１０】超電導ビレットの温度Ｔ3 を 650℃以下、
350℃以上に限定した理由は、前記ビレット温度Ｔ3 が
650℃を超えるとピンニングセンターとなるα−Ｔｉ相
がマトリックスに固溶して超電導特性が低下する為であ
る。又 350℃未満では押出圧力が高くなり設備面から見
て実用的でなくなる為である。単芯超電導ビレットの時
より上限温度が低下したのは、多芯の方が加工歪が大き
い分α−Ｔｉ相等の固溶が低温で起きる為である。又下
限温度が低下したのは多芯の方がビレットの銅比が大き
くその分変形抵抗が小さくなった為である。
350℃以上に限定した理由は、前記ビレット温度Ｔ3 が
650℃を超えるとピンニングセンターとなるα−Ｔｉ相
がマトリックスに固溶して超電導特性が低下する為であ
る。又 350℃未満では押出圧力が高くなり設備面から見
て実用的でなくなる為である。単芯超電導ビレットの時
より上限温度が低下したのは、多芯の方が加工歪が大き
い分α−Ｔｉ相等の固溶が低温で起きる為である。又下
限温度が低下したのは多芯の方がビレットの銅比が大き
くその分変形抵抗が小さくなった為である。
【００１１】前記請求項１と請求項２の発明において、
安定化材となす金属パイプには、純銅、Ｃｕ−Ｎｉ合
金、Ｃｕ−Ｍｎ合金、Ｃｕ−Ｓｉ合金の群からなる金属
材のうちの１種の金属材、又は前記金属材の少なくとも
２種からなる複合材により構成した金属パイプが、熱伝
導性、電気的特性、機械的特性等に優れ好適である。又
本発明は、ＮｂＴｉ超電導体の他、ＮｂＴｉ合金にＴ
ａ，Ｈｆ，Ｚｒ等を添加した超電導体等、任意のＮｂＴ
ｉ系超電導体に適用して有効である。
安定化材となす金属パイプには、純銅、Ｃｕ−Ｎｉ合
金、Ｃｕ−Ｍｎ合金、Ｃｕ−Ｓｉ合金の群からなる金属
材のうちの１種の金属材、又は前記金属材の少なくとも
２種からなる複合材により構成した金属パイプが、熱伝
導性、電気的特性、機械的特性等に優れ好適である。又
本発明は、ＮｂＴｉ超電導体の他、ＮｂＴｉ合金にＴ
ａ，Ｈｆ，Ｚｒ等を添加した超電導体等、任意のＮｂＴ
ｉ系超電導体に適用して有効である。
【００１２】
【作用】本発明では、押出機のコンテナ温度を高めるこ
とにより、超電導ビレットとコンテナとの温度差を所定
範囲内に限定したので、押出時のビレットの温度分布が
均一化して、押出材の安定化材と超電導体の断面積比の
変動が減少して押出歩留りが向上する。又前記断面積比
の変動が減少することにより、得られる超電導線内の超
電導フィラメントの断線頻度が低減して超電導特性の向
上が計れる。又押出直前の超電導ビレットの温度を所定
温度範囲内に限定したので、押出温度が高すぎてα−Ｔ
ｉ等が固溶したりせず、得られる超電導線の特性が一層
向上し、又押出設備に過大な負荷が掛かったりせず、押
出が安定してなされる。
とにより、超電導ビレットとコンテナとの温度差を所定
範囲内に限定したので、押出時のビレットの温度分布が
均一化して、押出材の安定化材と超電導体の断面積比の
変動が減少して押出歩留りが向上する。又前記断面積比
の変動が減少することにより、得られる超電導線内の超
電導フィラメントの断線頻度が低減して超電導特性の向
上が計れる。又押出直前の超電導ビレットの温度を所定
温度範囲内に限定したので、押出温度が高すぎてα−Ｔ
ｉ等が固溶したりせず、得られる超電導線の特性が一層
向上し、又押出設備に過大な負荷が掛かったりせず、押
出が安定してなされる。
【００１３】
【実施例】以下に本発明を実施例により、詳細に説明す
る。 実施例１ 外径 220mmφ長さ 850mmの無酸素銅パイプに、外径 150
mmφのＮｂＴｉ合金棒材を、厚さ１mmのＮｂ板を介在さ
せて充填した。次に前記パイプの両端に、無酸素銅製の
蓋を真空容器内にて電子ビーム溶接した。次にこれをＨ
ＩＰ（熱間静水圧圧縮）処理後外削して、外径 200mmφ
長さ 900mmの単芯の超電導ビレットとなした。次にこの
超電導ビレットを熱間で25mmφの棒材に押出した。押出
直前の超電導ビレットとコンテナの温度は種々に変え
た。得られた押出材の安定化材と超電導体の断面積比を
両端から輪切りにして調査し、断面積比の変動が大きい
前後端部は、不良品として除去した。
る。 実施例１ 外径 220mmφ長さ 850mmの無酸素銅パイプに、外径 150
mmφのＮｂＴｉ合金棒材を、厚さ１mmのＮｂ板を介在さ
せて充填した。次に前記パイプの両端に、無酸素銅製の
蓋を真空容器内にて電子ビーム溶接した。次にこれをＨ
ＩＰ（熱間静水圧圧縮）処理後外削して、外径 200mmφ
長さ 900mmの単芯の超電導ビレットとなした。次にこの
超電導ビレットを熱間で25mmφの棒材に押出した。押出
直前の超電導ビレットとコンテナの温度は種々に変え
た。得られた押出材の安定化材と超電導体の断面積比を
両端から輪切りにして調査し、断面積比の変動が大きい
前後端部は、不良品として除去した。
【００１４】前記と同じ超電導ビレットを同じ条件で押
出した押出材の良品部分を、焼鈍と皮剥を入れながら伸
線加工して0.15mmφの単芯のＮｂＴｉ超電導線となし
た。この超電導線から 10000ｍおきにサンプルを合計10
本採取し、臨界電流Ｉｃを５Ｔ（テスラ）,4.2Ｋの条件
下で測定した。表１に押出歩留り及びＩｃの平均値と標
準偏差を示した。
出した押出材の良品部分を、焼鈍と皮剥を入れながら伸
線加工して0.15mmφの単芯のＮｂＴｉ超電導線となし
た。この超電導線から 10000ｍおきにサンプルを合計10
本採取し、臨界電流Ｉｃを５Ｔ（テスラ）,4.2Ｋの条件
下で測定した。表１に押出歩留り及びＩｃの平均値と標
準偏差を示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１より明らかなように、本発明方法品
（No１〜９）は押出歩留りが高く、又Ｉｃ値が高く、そ
の標準偏差は小さかった。これに対し、比較例品のNo10
〜12は押出歩留りとＩｃ値の標準偏差が悪化した。これ
はコンテナとビレットの温度差が大き過ぎた為である。
又No13はＩｃ値が低下した。これはビレットの温度が高
過ぎた為である。
（No１〜９）は押出歩留りが高く、又Ｉｃ値が高く、そ
の標準偏差は小さかった。これに対し、比較例品のNo10
〜12は押出歩留りとＩｃ値の標準偏差が悪化した。これ
はコンテナとビレットの温度差が大き過ぎた為である。
又No13はＩｃ値が低下した。これはビレットの温度が高
過ぎた為である。
【００１７】実施例２ 外径 220mmφ長さ 850mmの無酸素銅パイプに、外径 150
mmφのＮｂＴｉ合金棒材を、厚さ１mmのＮｂ板を介在さ
せて充填した。次に前記パイプの両端に、無酸素銅製の
蓋を、真空容器内にて電子ビーム溶接した。次にＨＩＰ
処理後外削して、外径 200mmφ長さ 900mmの超電導ビレ
ットとなした。このビレットを 800℃に加熱後 400℃に
保持したコンテナに挿入し、外径22mmφの棒材に押出し
た。この押出材の良品部分を伸線加工して、対辺長さ
1.5mmの六角線となし、この六角線を外径 200mmφ長さ
850mmの無酸素銅管内に、中心に80mmφの無酸素銅芯を
配して7300本充填して、多芯の超電導ビレットとなし
た。これを種々の温度条件で70mmφに押出後、焼鈍と皮
剥を入れながら伸線加工して0.8 mmφの多芯超電導線と
なした。銅安定化材と超電導体の断面積比は平均 1.5で
あった。得られた多芯超電導線からサンプルを3000ｍお
きに合計10本採取し、ＩC を５Ｔ,4.2Ｋの条件下で測定
した。表２に多芯ＮｂＴｉ超電導ビレットの押出歩留り
及びＩｃの平均値と標準偏差を示した。
mmφのＮｂＴｉ合金棒材を、厚さ１mmのＮｂ板を介在さ
せて充填した。次に前記パイプの両端に、無酸素銅製の
蓋を、真空容器内にて電子ビーム溶接した。次にＨＩＰ
処理後外削して、外径 200mmφ長さ 900mmの超電導ビレ
ットとなした。このビレットを 800℃に加熱後 400℃に
保持したコンテナに挿入し、外径22mmφの棒材に押出し
た。この押出材の良品部分を伸線加工して、対辺長さ
1.5mmの六角線となし、この六角線を外径 200mmφ長さ
850mmの無酸素銅管内に、中心に80mmφの無酸素銅芯を
配して7300本充填して、多芯の超電導ビレットとなし
た。これを種々の温度条件で70mmφに押出後、焼鈍と皮
剥を入れながら伸線加工して0.8 mmφの多芯超電導線と
なした。銅安定化材と超電導体の断面積比は平均 1.5で
あった。得られた多芯超電導線からサンプルを3000ｍお
きに合計10本採取し、ＩC を５Ｔ,4.2Ｋの条件下で測定
した。表２に多芯ＮｂＴｉ超電導ビレットの押出歩留り
及びＩｃの平均値と標準偏差を示した。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２より明らかなように、本発明方法品
（No14〜22）は押出歩留りが高く、又Ｉｃ値が高く、そ
の標準偏差は小さかった。これに対し、比較例品（No23
〜25）押出歩留りが低く、Ｉｃ値の標準偏差が大きかっ
た。これは押出後の安定化材と超電導体の断面積比の変
動が大きかった為である。特に、No24はビレット温度が
高過ぎてα−Ｔｉが固溶した為Ｉｃ値も低下した。
（No14〜22）は押出歩留りが高く、又Ｉｃ値が高く、そ
の標準偏差は小さかった。これに対し、比較例品（No23
〜25）押出歩留りが低く、Ｉｃ値の標準偏差が大きかっ
た。これは押出後の安定化材と超電導体の断面積比の変
動が大きかった為である。特に、No24はビレット温度が
高過ぎてα−Ｔｉが固溶した為Ｉｃ値も低下した。
【００２０】
【効果】以上述べたように、本発明によれば、ＮｂＴｉ
系超電導ビレットの押出材における安定化材とＮｂＴｉ
系超電導体の断面積比が長手方向に安定するので、押出
歩留りが高く、又得られる超電導線の超電導特性が優
れ、工業上顕著な効果を奏する。
系超電導ビレットの押出材における安定化材とＮｂＴｉ
系超電導体の断面積比が長手方向に安定するので、押出
歩留りが高く、又得られる超電導線の超電導特性が優
れ、工業上顕著な効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】超電導ビレットの縦断面図である。
【図２】押出機の縦断面説明図である。
１ 銅製パイプ ２ ＮｂＴｉ超電導棒材 ３ 銅製蓋 ４ 単芯ＮｂＴｉ超電導ビレット ５ コンテナ本体 ６ ダイス ７ ダイス受け ８ ラム ９ スリーブ 10 コンテナ
Claims (3)
- 【請求項１】 安定化材となす金属パイプ内にＮｂＴｉ
系超電導棒材を充填した単芯ＮｂＴｉ系超電導ビレット
を押出機のコンテナに挿入して熱間で押出す方法におい
て、押出直前の前記超電導ビレットの温度Ｔ1 ℃と押出
機のコンテナ温度Ｔ2 ℃が下記式を満足することを特徴
とする単芯ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法。 ５００℃≧Ｔ1 −Ｔ2 ９００℃≧Ｔ1 ≧６００℃ - 【請求項２】 安定化材となす金属パイプ内に多数本の
ＮｂＴｉ系超電導線材を充填した多芯ＮｂＴｉ系超電導
ビレットを押出機のコンテナに挿入して熱間で押出す方
法において、押出直前の前記超電導ビレットの温度Ｔ3
℃と押出機のコンテナ温度Ｔ4 ℃が下記式を満足するこ
とを特徴とする多芯ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方
法。 Ｔ3 ≧Ｔ4 ≧０．４Ｔ3 ６５０℃≧Ｔ3 ≧３５０℃ - 【請求項３】 安定化材となす金属パイプが、純銅、Ｃ
ｕ−Ｎｉ合金、Ｃｕ−Ｍｎ合金、Ｃｕ−Ｓｉ合金の群か
らなる金属材のうちの１種の金属材、又は前記金属材の
少なくとも２種からなる複合材により構成されているこ
とを特徴とする請求項１又は請求項２記載の単芯又は多
芯ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28055093A JPH07114842A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28055093A JPH07114842A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07114842A true JPH07114842A (ja) | 1995-05-02 |
Family
ID=17626621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28055093A Pending JPH07114842A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | ＮｂＴｉ系超電導ビレットの押出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07114842A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103736766A (zh) * | 2014-01-22 | 2014-04-23 | 昆明天谋科技有限公司 | 一种锂型材的生产方法 |
| CN110586678A (zh) * | 2019-09-04 | 2019-12-20 | 西安工程大学 | 一种去除铝合金表面粗晶环的挤压加工方法 |
| CN117380956A (zh) * | 2023-12-08 | 2024-01-12 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种低成本高均质大规格粉末高温合金棒材及其热挤压方法 |
| CN117457283A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-01-26 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种超导复合棒制备方法、超导复合棒及超导线 |
-
1993
- 1993-10-14 JP JP28055093A patent/JPH07114842A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103736766A (zh) * | 2014-01-22 | 2014-04-23 | 昆明天谋科技有限公司 | 一种锂型材的生产方法 |
| CN110586678A (zh) * | 2019-09-04 | 2019-12-20 | 西安工程大学 | 一种去除铝合金表面粗晶环的挤压加工方法 |
| CN110586678B (zh) * | 2019-09-04 | 2020-12-01 | 西安工程大学 | 一种去除铝合金表面粗晶环的挤压加工方法 |
| CN117380956A (zh) * | 2023-12-08 | 2024-01-12 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种低成本高均质大规格粉末高温合金棒材及其热挤压方法 |
| CN117380956B (zh) * | 2023-12-08 | 2024-03-12 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 一种低成本高均质大规格粉末高温合金棒材及其热挤压方法 |
| CN117457283A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-01-26 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种超导复合棒制备方法、超导复合棒及超导线 |
| CN117457283B (zh) * | 2023-12-22 | 2024-04-02 | 西安聚能超导线材科技有限公司 | 一种超导复合棒制备方法、超导复合棒及超导线 |
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