JPH07113145A - 溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス鋼 - Google Patents
溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス鋼Info
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- JPH07113145A JPH07113145A JP25999593A JP25999593A JPH07113145A JP H07113145 A JPH07113145 A JP H07113145A JP 25999593 A JP25999593 A JP 25999593A JP 25999593 A JP25999593 A JP 25999593A JP H07113145 A JPH07113145 A JP H07113145A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 シーム溶接可能な高強度で強靱かつ高耐銹性
を有するステンレス鋼を提供することを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.005 〜0.06％、Ｓｉ：0.05
〜0.80％、Ｍｎ：0.05〜1.00％、Ｎｉ：6.0 〜8.0 ％、
Ｃｒ：12.0〜15.0％、Ｍｏ：1.5 〜3.0 ％、Ｎ：0.005
〜0.10％、Ｃｒ＋2.4 Ｍｏ：17.0〜21.5％、Ｃｒ＋1.5
Ｓｉ＋1.4 Ｍｏ：16.2〜19.0％、Ｎｉ＋0.2 Ｍｎ＋30Ｃ
＋18Ｎ：7.0 〜10.5％を含有し、必要に応じてＮｂ≦0.
3 ％、Ｖ≦0.3 ％、Ｔｉ≦0.3 ％の１種又は２種以上を
総量で0.3％以下、及び又は、Ａｌ≦0.05％、Ｂ≦0.01
％の１種又は２種を含有する。 【効果】 溶接部の強度が高く、900 Ｎ／mm2 の高強度
を必要とする構造用部材のシーム溶接施工による使用を
可能にする。
を有するステンレス鋼を提供することを目的とする。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.005 〜0.06％、Ｓｉ：0.05
〜0.80％、Ｍｎ：0.05〜1.00％、Ｎｉ：6.0 〜8.0 ％、
Ｃｒ：12.0〜15.0％、Ｍｏ：1.5 〜3.0 ％、Ｎ：0.005
〜0.10％、Ｃｒ＋2.4 Ｍｏ：17.0〜21.5％、Ｃｒ＋1.5
Ｓｉ＋1.4 Ｍｏ：16.2〜19.0％、Ｎｉ＋0.2 Ｍｎ＋30Ｃ
＋18Ｎ：7.0 〜10.5％を含有し、必要に応じてＮｂ≦0.
3 ％、Ｖ≦0.3 ％、Ｔｉ≦0.3 ％の１種又は２種以上を
総量で0.3％以下、及び又は、Ａｌ≦0.05％、Ｂ≦0.01
％の１種又は２種を含有する。 【効果】 溶接部の強度が高く、900 Ｎ／mm2 の高強度
を必要とする構造用部材のシーム溶接施工による使用を
可能にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、９００Ｎ／mm2 以上の
引張強さを持ち、かつ溶接性と靱性に優れた高耐銹性の
素材を提供するもので、溶接施工を必要とする建設構造
物や車輛等に利用される。
引張強さを持ち、かつ溶接性と靱性に優れた高耐銹性の
素材を提供するもので、溶接施工を必要とする建設構造
物や車輛等に利用される。
【０００２】
【従来の技術】従来、電車車輛用ステンレス鋼等調質圧
延により強化されている素材は、溶接部の軟化が課題
で、シーム溶接の採用が困難のためスポット溶接により
接合される。しかし、スポット溶接による施工は製品表
面に溶接による凹凸模様が発生し、美観を害する等の欠
点がある。このため、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，Vol.２（１
９８２），１９１２はマルテンサイト系ステンレスの採
用により、また、鉄と鋼、Vol.７３（１９８７），Ｓ−
６２０は二相ステンレスの採用により溶接部の高強度化
を試みたが、耐銹性や靱性の点から解決には至っていな
い現状にある。
延により強化されている素材は、溶接部の軟化が課題
で、シーム溶接の採用が困難のためスポット溶接により
接合される。しかし、スポット溶接による施工は製品表
面に溶接による凹凸模様が発生し、美観を害する等の欠
点がある。このため、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，Vol.２（１
９８２），１９１２はマルテンサイト系ステンレスの採
用により、また、鉄と鋼、Vol.７３（１９８７），Ｓ−
６２０は二相ステンレスの採用により溶接部の高強度化
を試みたが、耐銹性や靱性の点から解決には至っていな
い現状にある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は９００Ｎ／mm
2 以上の引張強さを持つ材料において、溶接部が高強度
で強靱かつ高耐銹性を有するステンレス鋼を提供するも
のである。
2 以上の引張強さを持つ材料において、溶接部が高強度
で強靱かつ高耐銹性を有するステンレス鋼を提供するも
のである。
【０００４】
【課題を解決するための手段、作用】本発明は上記課題
の解決に当たり、溶接部及び母材の強度、靱性と耐銹性
におぼす材料構成成分の影響を綿密に調査した結果、最
適範囲が存在することを知見したことによって発明され
た。すなわち、本発明は重量％で、 Ｃ：０．００５〜０．０６％ Ｓｉ：０．０５〜０．８０％ Ｍｎ：０．０５〜１．００％ Ｎｉ：６．０〜８．０％ Ｃｒ：１２．０〜１５．０％ Ｍｏ：１．５〜３．０％ Ｎ：０．００５〜０．１０％ Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１７．０〜２１．５％ Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：１６．２〜１９．０％ Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５
％ を含有することを特徴とする。また、本発明は必要によ
り、更にＮｂ≦０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３
％の１種又は２種以上を総量で０．３％以下、及び又は
Ａｌ≦０．０５％、Ｂ≦０．０１％の１種又は２種を含
有することを特徴とする。
の解決に当たり、溶接部及び母材の強度、靱性と耐銹性
におぼす材料構成成分の影響を綿密に調査した結果、最
適範囲が存在することを知見したことによって発明され
た。すなわち、本発明は重量％で、 Ｃ：０．００５〜０．０６％ Ｓｉ：０．０５〜０．８０％ Ｍｎ：０．０５〜１．００％ Ｎｉ：６．０〜８．０％ Ｃｒ：１２．０〜１５．０％ Ｍｏ：１．５〜３．０％ Ｎ：０．００５〜０．１０％ Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１７．０〜２１．５％ Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：１６．２〜１９．０％ Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５
％ を含有することを特徴とする。また、本発明は必要によ
り、更にＮｂ≦０．３％、Ｖ≦０．３％、Ｔｉ≦０．３
％の１種又は２種以上を総量で０．３％以下、及び又は
Ａｌ≦０．０５％、Ｂ≦０．０１％の１種又は２種を含
有することを特徴とする。
【０００５】
【作用】以下に本発明の範囲を上記に限定した理由を述
べる。Ｃは溶接部及び母材部の強度を得るために０．０
０５％以上添加するが、過剰の添加は靱性を害するため
上限を０．０５％に限定した。Ｓｉは脱酸のために０．
０５％以上添加するが、過剰の添加は溶接部及び母材部
の靱性及び耐銹性を害するため上限を０．８％に限定し
た。Ｍｎは脱酸のために０．０５％以上添加するが、過
剰の添加は溶接部及び母材部の靱性を害するため上限を
１．０％に限定した。Ｎｉは溶接部及び母材部の強度と
靱性を得るために６．０以上添加するが、過剰の添加は
オーステナイトを生成し強度が低下するため上限を８．
０％に限定した。
べる。Ｃは溶接部及び母材部の強度を得るために０．０
０５％以上添加するが、過剰の添加は靱性を害するため
上限を０．０５％に限定した。Ｓｉは脱酸のために０．
０５％以上添加するが、過剰の添加は溶接部及び母材部
の靱性及び耐銹性を害するため上限を０．８％に限定し
た。Ｍｎは脱酸のために０．０５％以上添加するが、過
剰の添加は溶接部及び母材部の靱性を害するため上限を
１．０％に限定した。Ｎｉは溶接部及び母材部の強度と
靱性を得るために６．０以上添加するが、過剰の添加は
オーステナイトを生成し強度が低下するため上限を８．
０％に限定した。
【０００６】Ｃｒは溶接部及び母材部の強度と耐銹性を
得るため１２．０％以上添加するが、過剰の添加はフェ
ライトを生成し強度が低下するため上限を１５．０％に
限定した。Ｍｏは溶接部及び母材部の強度と耐銹性を得
るため１．５％以上添加するが、過剰の添加はフェライ
トを生成し強度と靱性が低下する。又フェライトとオー
ステナイト境界に炭化物を析出し耐銹性を劣化させる。
このため、Ｍｏの上限を３．０％に限定した。Ｎは強度
を得るために０．００５％以上添加するが、過剰の添加
は溶接部及び母材部の靱性を害するため上限を０．１０
％に限定した。Ｃｒ＋２．４Ｍｏは溶接部及び母材部の
耐銹性を得るために添加する。図１はＣｒ＋２．４Ｍｏ
と継ぎ手部の耐銹性ランクの関係を示したもので本発明
範囲で優れたレイティングナンバーにあることがわか
る。即ち、Ｃｒ＋２．４Ｍｏは継手部の耐銹性を得るた
めに１７．０％以上添加するが、過剰の添加は母材及び
溶接部にフェライト組織を生成し耐銹性を害するため上
限を２１．５％に限定した。
得るため１２．０％以上添加するが、過剰の添加はフェ
ライトを生成し強度が低下するため上限を１５．０％に
限定した。Ｍｏは溶接部及び母材部の強度と耐銹性を得
るため１．５％以上添加するが、過剰の添加はフェライ
トを生成し強度と靱性が低下する。又フェライトとオー
ステナイト境界に炭化物を析出し耐銹性を劣化させる。
このため、Ｍｏの上限を３．０％に限定した。Ｎは強度
を得るために０．００５％以上添加するが、過剰の添加
は溶接部及び母材部の靱性を害するため上限を０．１０
％に限定した。Ｃｒ＋２．４Ｍｏは溶接部及び母材部の
耐銹性を得るために添加する。図１はＣｒ＋２．４Ｍｏ
と継ぎ手部の耐銹性ランクの関係を示したもので本発明
範囲で優れたレイティングナンバーにあることがわか
る。即ち、Ｃｒ＋２．４Ｍｏは継手部の耐銹性を得るた
めに１７．０％以上添加するが、過剰の添加は母材及び
溶接部にフェライト組織を生成し耐銹性を害するため上
限を２１．５％に限定した。
【０００７】Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４ＭｏはＮｉ＋
０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎと関係する。図２は前記指
標と継手部の強度の関係を、また、図３は前記指標と最
も靱性の低いボンド部の脆性−延性遷移温度の関係を示
したもので、本発明範囲において両特性に優れているこ
とがわかる。即ち、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ及び
Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎはそれぞれ、強度と
靱性を得るため１６．２％以上及び７．０％以上添加す
るが、過剰の添加は母材部及び溶接部にフェライト及び
オーステナイト組織が生成し、強度と靱性を両立できな
くするため上限を１９．０％及び１１．０％に限定し
た。Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉの微量添加は本発明の効果を害しな
いため添加しても良い。しかし、過剰の添加は、炭窒化
物を形成し母材部及び溶接部の靱性を害するため、個々
及び総量で上限を０．３％に限定した。Ａｌは脱酸のた
め添加できるが、過剰の添加は、溶接性（特に溶接ビー
ドの安定性）を害するため上限を０．０５％に限定し
た。Ｂは靱性を向上させる効果があり、微量添加しても
良い。しかし、過剰の添加は、母材部及び溶接部の耐銹
性を害するので上限を０．０１％以下に限定した。
０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎと関係する。図２は前記指
標と継手部の強度の関係を、また、図３は前記指標と最
も靱性の低いボンド部の脆性−延性遷移温度の関係を示
したもので、本発明範囲において両特性に優れているこ
とがわかる。即ち、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ及び
Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎはそれぞれ、強度と
靱性を得るため１６．２％以上及び７．０％以上添加す
るが、過剰の添加は母材部及び溶接部にフェライト及び
オーステナイト組織が生成し、強度と靱性を両立できな
くするため上限を１９．０％及び１１．０％に限定し
た。Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉの微量添加は本発明の効果を害しな
いため添加しても良い。しかし、過剰の添加は、炭窒化
物を形成し母材部及び溶接部の靱性を害するため、個々
及び総量で上限を０．３％に限定した。Ａｌは脱酸のた
め添加できるが、過剰の添加は、溶接性（特に溶接ビー
ドの安定性）を害するため上限を０．０５％に限定し
た。Ｂは靱性を向上させる効果があり、微量添加しても
良い。しかし、過剰の添加は、母材部及び溶接部の耐銹
性を害するので上限を０．０１％以下に限定した。
【０００８】
【実施例】次に、本発明の優位性を本発明例と比較例を
用いて、具体的に説明する。表１、表２に本発明例と比
較例の化学成分を、表３、表４に母材と継ぎ手部の強
度、靱性、耐銹性及び溶接ビード乱れの有無を示す。
用いて、具体的に説明する。表１、表２に本発明例と比
較例の化学成分を、表３、表４に母材と継ぎ手部の強
度、靱性、耐銹性及び溶接ビード乱れの有無を示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【表４】
【００１３】いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程（電気炉または転炉溶解後真空或いはアルゴン／
酸素脱酸処理による精錬）で溶解・精錬後連続鋳造によ
り製造したスラブをそのまま５mm厚さに熱延した。その
後１１００℃焼入＋４００℃焼戻しの熱処理を行い特性
を調査した。溶接継手特性はレ型開先の５mm熱延板を共
金を用い、１５０Ａ，１８Ｖ，２４cm／min の溶接条件
でＭＩＧ溶接して評価した。なお、本発明材は冷間加工
性が良く冷延薄板に加工して使用できる。また、本発明
材は１０００℃〜１２００℃の範囲で焼入れ可能で、２
００℃〜８００℃の範囲で焼戻しできる。更に、本発明
材は溶接性が良く１２０Ａ〜３００Ａ，１２Ｖ〜３０Ｖ
の溶接条件で溶接して使用できる。
錬工程（電気炉または転炉溶解後真空或いはアルゴン／
酸素脱酸処理による精錬）で溶解・精錬後連続鋳造によ
り製造したスラブをそのまま５mm厚さに熱延した。その
後１１００℃焼入＋４００℃焼戻しの熱処理を行い特性
を調査した。溶接継手特性はレ型開先の５mm熱延板を共
金を用い、１５０Ａ，１８Ｖ，２４cm／min の溶接条件
でＭＩＧ溶接して評価した。なお、本発明材は冷間加工
性が良く冷延薄板に加工して使用できる。また、本発明
材は１０００℃〜１２００℃の範囲で焼入れ可能で、２
００℃〜８００℃の範囲で焼戻しできる。更に、本発明
材は溶接性が良く１２０Ａ〜３００Ａ，１２Ｖ〜３０Ｖ
の溶接条件で溶接して使用できる。
【００１４】（１）母材及び継手強度 ＪＩＳ１３Ｂ号試験片によりＪＩＳ Ｚ ２２０１に従
って引張試験を行い引張強度と破断伸びを測定した。本
発明材の目標とする引張強度は９００Ｎ／mm2以上で引
張破断伸び値は１５％以上である。 （２）靱性 熱延鋼板及び継手ボンド部からＪＩＳ４号相似の衝撃試
験片を採取し脆性−延性の遷移温度を測定した。本発明
材の目標とする遷移温度は−５０℃以下である。 （３）耐銹性 ＪＩＳ−Ｚ ２３７１により１００ｈ試験後面積法によ
り評価した。又継手部の評価はビードを中心において試
験した。本発明材の目標とするレイティングナンバは１
０である。 （４）溶接性 溶接性は、継手部の強度と引張破断伸び及び溶接ビード
乱れの有無で評価した。本発明材の継手部強度は９００
Ｎ／mm2 以上で継手部の引張破断伸び値は１５％以上で
ある。また、溶接後ビード形状は良好でビード乱れはな
い。
って引張試験を行い引張強度と破断伸びを測定した。本
発明材の目標とする引張強度は９００Ｎ／mm2以上で引
張破断伸び値は１５％以上である。 （２）靱性 熱延鋼板及び継手ボンド部からＪＩＳ４号相似の衝撃試
験片を採取し脆性−延性の遷移温度を測定した。本発明
材の目標とする遷移温度は−５０℃以下である。 （３）耐銹性 ＪＩＳ−Ｚ ２３７１により１００ｈ試験後面積法によ
り評価した。又継手部の評価はビードを中心において試
験した。本発明材の目標とするレイティングナンバは１
０である。 （４）溶接性 溶接性は、継手部の強度と引張破断伸び及び溶接ビード
乱れの有無で評価した。本発明材の継手部強度は９００
Ｎ／mm2 以上で継手部の引張破断伸び値は１５％以上で
ある。また、溶接後ビード形状は良好でビード乱れはな
い。
【００１５】本発明例No. １，２と比較例No. ３３，３
４はＣの影響を調査したものである。Ｃが本発明範囲未
満のNo. ３３は強度が本発明例に比較し劣っている。ま
た、Ｃが本発明の範囲を超えるNo. ３４は引張破断伸び
及び靱性に劣っており本発明の優位性が明らかである。
本発明例No. ３，４と比較例No. ３５，３６はＳｉの影
響を調査したものである。Ｓｉが本発明範囲未満のNo.
３５は引張破断伸び及び靱性が本発明例に比較し劣って
いる。また、Ｓｉが本発明の範囲を超えるNo. ３６は靱
性及び耐銹性に劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。本発明例No. ５，６と比較例No. ３７，３８はＭｎ
の影響を調査したものである。Ｍｎが本発明範囲未満の
No. ３７は引張破断伸び及び靱性が本発明例に比較し劣
っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo. ３８
は靱性に劣っており本発明の優位性が明らかである。
４はＣの影響を調査したものである。Ｃが本発明範囲未
満のNo. ３３は強度が本発明例に比較し劣っている。ま
た、Ｃが本発明の範囲を超えるNo. ３４は引張破断伸び
及び靱性に劣っており本発明の優位性が明らかである。
本発明例No. ３，４と比較例No. ３５，３６はＳｉの影
響を調査したものである。Ｓｉが本発明範囲未満のNo.
３５は引張破断伸び及び靱性が本発明例に比較し劣って
いる。また、Ｓｉが本発明の範囲を超えるNo. ３６は靱
性及び耐銹性に劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。本発明例No. ５，６と比較例No. ３７，３８はＭｎ
の影響を調査したものである。Ｍｎが本発明範囲未満の
No. ３７は引張破断伸び及び靱性が本発明例に比較し劣
っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo. ３８
は靱性に劣っており本発明の優位性が明らかである。
【００１６】本発明例No. ７，８と比較例No. ３９，４
０はＮｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本発明範
囲未満のNo. ３９は引張破断伸びと靱性が本発明例に比
較し劣っている。また、Ｎｉが本発明の範囲を超えるN
o. ４０は強度に劣っており本発明の優位性が明らかで
ある。本発明例No. ９，１０と比較例No. ４１，４２は
Ｃｒの影響を調査したものである。Ｃｒが本発明範囲未
満のNo. ４１は耐銹性が本発明例に比較し劣っている。
また、Ｃｒが本発明の範囲を超えるNo. ４２はフェライ
トが存在し、靱性及び耐銹性が劣っており本発明の優位
性が明らかである。本発明例No. １１，１２と比較例N
o. ４３，４４はＭｏの影響を調査したものである。Ｍ
ｏが本発明範囲未満のNo. ４３は耐銹性が本発明例に比
較し劣っている。また、Ｍｏが本発明の範囲を超えるN
o. ４４はフェライトが存在し、靱性及び耐銹性が劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。本発明例No. １
３，１４と比較例No. ４５，４６はＮの影響を調査した
ものである。Ｎが本発明範囲未満のNo. ４５は靱性が本
発明に比較し劣っている。また、Ｎが本発明の範囲を超
えるNo. ４６は引張破断伸び及び靱性が劣っており本発
明の優位性が明らかである。
０はＮｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本発明範
囲未満のNo. ３９は引張破断伸びと靱性が本発明例に比
較し劣っている。また、Ｎｉが本発明の範囲を超えるN
o. ４０は強度に劣っており本発明の優位性が明らかで
ある。本発明例No. ９，１０と比較例No. ４１，４２は
Ｃｒの影響を調査したものである。Ｃｒが本発明範囲未
満のNo. ４１は耐銹性が本発明例に比較し劣っている。
また、Ｃｒが本発明の範囲を超えるNo. ４２はフェライ
トが存在し、靱性及び耐銹性が劣っており本発明の優位
性が明らかである。本発明例No. １１，１２と比較例N
o. ４３，４４はＭｏの影響を調査したものである。Ｍ
ｏが本発明範囲未満のNo. ４３は耐銹性が本発明例に比
較し劣っている。また、Ｍｏが本発明の範囲を超えるN
o. ４４はフェライトが存在し、靱性及び耐銹性が劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。本発明例No. １
３，１４と比較例No. ４５，４６はＮの影響を調査した
ものである。Ｎが本発明範囲未満のNo. ４５は靱性が本
発明に比較し劣っている。また、Ｎが本発明の範囲を超
えるNo. ４６は引張破断伸び及び靱性が劣っており本発
明の優位性が明らかである。
【００１７】本発明例No. １５，１６と比較例No. ４
７，４８はＣｒ＋２．４Ｍｏの影響を調査したものであ
る。Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲未満のNo. ４７は
強度と耐銹性が本発明例に比較し劣っている。また、Ｃ
ｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo. ４８はフェ
ライトが存在し、耐銹性が劣っており本発明の優位性が
明らかである。本発明例No. １７〜２０と比較例No. ４
９〜５２はＣｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ及びＮｉ＋
０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎの影響を調査したものであ
る。Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明範囲未満の
No. ４９は強度と耐銹性が本発明例に比較し劣ってい
る。又、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明の範囲
を超えるNo. ５０は強度、靱性と耐銹性が劣っている。
更に、Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎが本発明範囲
未満のNo. ５１は強度、靱性と耐銹性が本発明例に比較
し劣っている。また、本発明範囲を超えるNo. ５２は強
度が本発明例に比較して劣っており本発明の優位性が明
らかである。本発明例No. ２１，２２と比較例No. ５３
はＮｂの影響を調査したものである。Ｎｂが本発明範囲
を超えるNo. ５３は靱性が本発明例に比較し劣っており
本発明の優位性が明らかである。
７，４８はＣｒ＋２．４Ｍｏの影響を調査したものであ
る。Ｃｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲未満のNo. ４７は
強度と耐銹性が本発明例に比較し劣っている。また、Ｃ
ｒ＋２．４Ｍｏが本発明の範囲を超えるNo. ４８はフェ
ライトが存在し、耐銹性が劣っており本発明の優位性が
明らかである。本発明例No. １７〜２０と比較例No. ４
９〜５２はＣｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ及びＮｉ＋
０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎの影響を調査したものであ
る。Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明範囲未満の
No. ４９は強度と耐銹性が本発明例に比較し劣ってい
る。又、Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏが本発明の範囲
を超えるNo. ５０は強度、靱性と耐銹性が劣っている。
更に、Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎが本発明範囲
未満のNo. ５１は強度、靱性と耐銹性が本発明例に比較
し劣っている。また、本発明範囲を超えるNo. ５２は強
度が本発明例に比較して劣っており本発明の優位性が明
らかである。本発明例No. ２１，２２と比較例No. ５３
はＮｂの影響を調査したものである。Ｎｂが本発明範囲
を超えるNo. ５３は靱性が本発明例に比較し劣っており
本発明の優位性が明らかである。
【００１８】本発明例No. ２３，２４と比較例No. ５４
はＶの影響を調査したものである。Ｖが本発明範囲を超
えるNo. ５４は靱性が本発明例に比較し劣っており本発
明の優位性が明らかである。本発明例No. ２５，２６と
比較例No. ５５はＴｉの影響を調査したものである。Ｔ
ｉが本発明範囲を超えるNo. ５５は靱性と溶接ビード乱
れ性が本発明例に比較し劣っており本発明の優位性が明
らかである。本発明例No. ２７，２８と比較例No. ５６
はＮｂ＋Ｖ＋Ｔｉの影響を調査したものである。Ｎｂ＋
Ｖ＋Ｔｉが本発明範囲を超えるNo. ５６は靱性が本発明
例に比較し劣っており本発明の優位性が明らかである。
本発明例No. ２９，３０と比較例No. ５７はＡｌの影響
を調査したものである。Ａｌが本発明範囲を超えるNo.
５７は溶接ビード乱れ性が本発明例に比較し劣っており
本発明の優位性が明らかである。本発明例No. ３１，３
２と比較例No. ５８はＢの影響を調査したものである。
Ｂが本発明範囲を超えるNo. ５８は耐銹性が本発明例に
比較し劣っており本発明の優位性が明らかである。
はＶの影響を調査したものである。Ｖが本発明範囲を超
えるNo. ５４は靱性が本発明例に比較し劣っており本発
明の優位性が明らかである。本発明例No. ２５，２６と
比較例No. ５５はＴｉの影響を調査したものである。Ｔ
ｉが本発明範囲を超えるNo. ５５は靱性と溶接ビード乱
れ性が本発明例に比較し劣っており本発明の優位性が明
らかである。本発明例No. ２７，２８と比較例No. ５６
はＮｂ＋Ｖ＋Ｔｉの影響を調査したものである。Ｎｂ＋
Ｖ＋Ｔｉが本発明範囲を超えるNo. ５６は靱性が本発明
例に比較し劣っており本発明の優位性が明らかである。
本発明例No. ２９，３０と比較例No. ５７はＡｌの影響
を調査したものである。Ａｌが本発明範囲を超えるNo.
５７は溶接ビード乱れ性が本発明例に比較し劣っており
本発明の優位性が明らかである。本発明例No. ３１，３
２と比較例No. ５８はＢの影響を調査したものである。
Ｂが本発明範囲を超えるNo. ５８は耐銹性が本発明例に
比較し劣っており本発明の優位性が明らかである。
【００１９】
【発明の効果】上述のように、本発明によれば、溶接部
の強度低下の課題を解決し、強靱高耐銹性のステンレス
鋼を供給することが可能で産業上有効な効果がもたらさ
れる。
の強度低下の課題を解決し、強靱高耐銹性のステンレス
鋼を供給することが可能で産業上有効な効果がもたらさ
れる。
【図１】Ｃｒ＋２．４Ｍｏの添加量（重量％）とレイテ
ィングナンバーとの関係を示す図である。
ィングナンバーとの関係を示す図である。
【図２】継手部の強度とＣｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ
の添加量（重量％）およびＮｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋
１８Ｎ（重量％）との関係を示す図である。
の添加量（重量％）およびＮｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋
１８Ｎ（重量％）との関係を示す図である。
【図３】継手部の脆性−延性遷移温度とＣｒ＋１．５Ｓ
ｉ＋１．４Ｍｏの添加量（重量％）およびＮｉ＋０．２
Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎ（重量％）との関係を示す図であ
る。
ｉ＋１．４Ｍｏの添加量（重量％）およびＮｉ＋０．２
Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎ（重量％）との関係を示す図であ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．００５〜０．０６％ Ｓｉ：０．０５〜０．８０％ Ｍｎ：０．０５〜１．００％ Ｎｉ：６．０〜８．０％ Ｃｒ：１２．０〜１５．０％ Ｍｏ：１．５〜３．０％ Ｎ：０．００５〜０．１０％ Ｃｒ＋２．４Ｍｏ：１７．０〜２１．５％ Ｃｒ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ：１６．２〜１９．０％ Ｎｉ＋０．２Ｍｎ＋３０Ｃ＋１８Ｎ：７．０〜１０．５
％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とする溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス
鋼。 - 【請求項２】 更に、Ｎｂ≦０．３％、Ｖ≦０．３％、
Ｔｉ≦０．３％の１種又は２種以上を総量で０．３％以
下を含有することを特徴とする請求項１記載の溶接性に
優れた強靱高耐銹性ステンレス鋼。 - 【請求項３】 更に、Ａｌ≦０．０５％、Ｂ≦０．０１
％の１種又は２種を含有することを特徴とする請求項１
又は２記載の溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25999593A JPH07113145A (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | 溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25999593A JPH07113145A (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | 溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07113145A true JPH07113145A (ja) | 1995-05-02 |
Family
ID=17341836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25999593A Withdrawn JPH07113145A (ja) | 1993-10-18 | 1993-10-18 | 溶接性に優れた強靱高耐銹性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113145A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113481434A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-10-08 | 邯郸新兴特种管材有限公司 | 屈服强度125钢级的厚壁超级13Cr无缝钢管及生产方法 |
-
1993
- 1993-10-18 JP JP25999593A patent/JPH07113145A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113481434A (zh) * | 2021-06-21 | 2021-10-08 | 邯郸新兴特种管材有限公司 | 屈服强度125钢级的厚壁超级13Cr无缝钢管及生产方法 |
| CN113481434B (zh) * | 2021-06-21 | 2022-05-31 | 邯郸新兴特种管材有限公司 | 屈服强度125钢级的厚壁超级13Cr无缝钢管及生产方法 |
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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