JPH0694993B2 - 復水器真空ポンプ装置 - Google Patents
復水器真空ポンプ装置Info
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- JPH0694993B2 JPH0694993B2 JP58226902A JP22690283A JPH0694993B2 JP H0694993 B2 JPH0694993 B2 JP H0694993B2 JP 58226902 A JP58226902 A JP 58226902A JP 22690283 A JP22690283 A JP 22690283A JP H0694993 B2 JPH0694993 B2 JP H0694993B2
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- JP
- Japan
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- condenser
- ejector
- water
- vacuum
- vacuum pump
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/10—Auxiliary systems, arrangements, or devices for extracting, cooling, and removing non-condensable gases
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、火力又は原子力発電プラントの蒸気タービン
用復水器空気抽出装置として、水封回転式真空ポンプと
複数の空気式エゼクターからなる復水器真空ポンプが設
備される場合の、空気式エゼクターの切替運転、又は、
空気式エゼクターの運転台数の切替えを行なう装置に関
する。
用復水器空気抽出装置として、水封回転式真空ポンプと
複数の空気式エゼクターからなる復水器真空ポンプが設
備される場合の、空気式エゼクターの切替運転、又は、
空気式エゼクターの運転台数の切替えを行なう装置に関
する。
復水器真空ポンプは、通常２台設備され、プラント起動
時の復水器真空上昇時は、真空上昇を迅速に行なうため
に２台運転し、真空上昇完了後、および、プラント通常
運転中は、１台運転となり残りの１台は予備機として待
機する。
時の復水器真空上昇時は、真空上昇を迅速に行なうため
に２台運転し、真空上昇完了後、および、プラント通常
運転中は、１台運転となり残りの１台は予備機として待
機する。
復水器１より復水器真空ポンプによつて空気を抽出する
場合、まず、真空上昇時は、復水器１より水封回転式真
空ポンプ５によつて抽出された空気は、復水器真空ポン
プ入口弁２を通り、さらに、空気式エゼクター３をバイ
パスし、空気式エゼクターバイパス弁４を通り、セパレ
ータタンク11より大気へ排出される。一方、本ポンプ
は、水封式であるため、セパレータタンク11に溜められ
た封水は、封水ポンプ10によつて昇圧され、封水冷却器
９を介し、水封回転式真空ポンプ５に供給され、復水器
より抽出した空気と一緒にセパレータタンク11へ排出さ
れる。セパレータタンク11では、抽出した空気と封水を
分離し、空気は大気へ排出、封水は封水ポンプ10へ送ら
れ、再使用される。又、封水は、水封式真空ポンプ５に
供給された際、水封式真空ポンプ５の圧縮熱、及び効率
損出に相当する分だけ熱が発生し、封水に回収され、温
度上昇した封水は、封水冷却器９によつて熱交換し冷却
される。この方法によつて、復水器の真空を上昇させて
いくと、水封式真空ポンプ単体では、おのずと限界があ
り、封水の飽和圧力近傍までしか真空上昇出来ない。こ
のため通常660mmHgVacで空気式エゼクターバイパス弁４
を閉め、水封式真空ポンプの上流側に設置してある空気
式エゼクター３を連動させ、復水器定格真空まで真空度
を上昇させる。この運転方法で、水封式真空ポンプ単体
で運転する方法をホギング運転、空気式エゼクターを連
動する方法をホールデイング運転と言う。
場合、まず、真空上昇時は、復水器１より水封回転式真
空ポンプ５によつて抽出された空気は、復水器真空ポン
プ入口弁２を通り、さらに、空気式エゼクター３をバイ
パスし、空気式エゼクターバイパス弁４を通り、セパレ
ータタンク11より大気へ排出される。一方、本ポンプ
は、水封式であるため、セパレータタンク11に溜められ
た封水は、封水ポンプ10によつて昇圧され、封水冷却器
９を介し、水封回転式真空ポンプ５に供給され、復水器
より抽出した空気と一緒にセパレータタンク11へ排出さ
れる。セパレータタンク11では、抽出した空気と封水を
分離し、空気は大気へ排出、封水は封水ポンプ10へ送ら
れ、再使用される。又、封水は、水封式真空ポンプ５に
供給された際、水封式真空ポンプ５の圧縮熱、及び効率
損出に相当する分だけ熱が発生し、封水に回収され、温
度上昇した封水は、封水冷却器９によつて熱交換し冷却
される。この方法によつて、復水器の真空を上昇させて
いくと、水封式真空ポンプ単体では、おのずと限界があ
り、封水の飽和圧力近傍までしか真空上昇出来ない。こ
のため通常660mmHgVacで空気式エゼクターバイパス弁４
を閉め、水封式真空ポンプの上流側に設置してある空気
式エゼクター３を連動させ、復水器定格真空まで真空度
を上昇させる。この運転方法で、水封式真空ポンプ単体
で運転する方法をホギング運転、空気式エゼクターを連
動する方法をホールデイング運転と言う。
ここで、空気式エゼクターについて説明すると、水封式
真空ポンプによりエゼクター内が減圧され、ある一定の
圧力以下になると空気噴射ノズルの喉部を通過する駆動
空気の速度が音速になり、さらに圧力を下げると、末広
ノズルであるため、ノズル出口部では超音速となつてデ
イフユーザ内へ噴射される。この超音速流によりエゼク
ター吸入口からガスが吸引され、デイフユーザ内で駆動
空気と吸引ガスとが混合、圧縮され真空ポンプに吸引さ
れる。この時のエゼクター出口圧力はデイフユーザ喉部
をガスが通過する際に生ずる衝撃波により発生する。衝
撃波の発生位置はエゼクター出口圧力により移動する。
その圧力の分布を第２図に示す。第２図において吸込圧
力Ａ、デイフユーザ内圧力B,C,D,Eで示す曲線の圧力分
布で作動しているエゼクターはＤ〜Ｅの位置で衝撃波が
起こつていることを示している。次に、エゼクター出口
圧力PdをＥよりＦに昇圧したとすると、圧力分布はA,B,
C,Fの曲線となり、衝撃波の発生位置はＤ〜ＥよりＣ〜
Ｆに移動したのみで吸込圧力PsはＡの位置であるから変
つていない。さらに、PdをＧまで昇圧しても圧力分布は
A,B,Gになり衝撃波の位置がＢ〜Ｇに変つただけで、吸
込圧力Psは変化しないことを示している。このように出
口圧力Pdをある程度変化させても吸込圧力Psは変化しな
いのがエゼクターの特色である。しかし、さらに出口圧
力PdをＧより高くすると衝撃波はＢの位置よりデイフユ
ーザの上流側に移動し、平行部入口より上流で衝撃波が
起こるようになると、エゼクター吸込側の圧力バランス
が崩れ、Pdの変化に伴いPsも変化するようになる。この
点のPdを最高放射圧力と呼ぶ。
真空ポンプによりエゼクター内が減圧され、ある一定の
圧力以下になると空気噴射ノズルの喉部を通過する駆動
空気の速度が音速になり、さらに圧力を下げると、末広
ノズルであるため、ノズル出口部では超音速となつてデ
イフユーザ内へ噴射される。この超音速流によりエゼク
ター吸入口からガスが吸引され、デイフユーザ内で駆動
空気と吸引ガスとが混合、圧縮され真空ポンプに吸引さ
れる。この時のエゼクター出口圧力はデイフユーザ喉部
をガスが通過する際に生ずる衝撃波により発生する。衝
撃波の発生位置はエゼクター出口圧力により移動する。
その圧力の分布を第２図に示す。第２図において吸込圧
力Ａ、デイフユーザ内圧力B,C,D,Eで示す曲線の圧力分
布で作動しているエゼクターはＤ〜Ｅの位置で衝撃波が
起こつていることを示している。次に、エゼクター出口
圧力PdをＥよりＦに昇圧したとすると、圧力分布はA,B,
C,Fの曲線となり、衝撃波の発生位置はＤ〜ＥよりＣ〜
Ｆに移動したのみで吸込圧力PsはＡの位置であるから変
つていない。さらに、PdをＧまで昇圧しても圧力分布は
A,B,Gになり衝撃波の位置がＢ〜Ｇに変つただけで、吸
込圧力Psは変化しないことを示している。このように出
口圧力Pdをある程度変化させても吸込圧力Psは変化しな
いのがエゼクターの特色である。しかし、さらに出口圧
力PdをＧより高くすると衝撃波はＢの位置よりデイフユ
ーザの上流側に移動し、平行部入口より上流で衝撃波が
起こるようになると、エゼクター吸込側の圧力バランス
が崩れ、Pdの変化に伴いPsも変化するようになる。この
点のPdを最高放射圧力と呼ぶ。
このように、空気式エゼクター内が水封式真空ポンプに
よつて減圧されるため、水封式真空ポンプの性能（容
量）によつて、空気式エゼクターの性能が変化すること
になる。ここで水封式真空ポンプの性能は封水の温度に
よつて変化し、この変化率Ｋは封水15°を基準として次
式で一般的に表わされる。
よつて減圧されるため、水封式真空ポンプの性能（容
量）によつて、空気式エゼクターの性能が変化すること
になる。ここで水封式真空ポンプの性能は封水の温度に
よつて変化し、この変化率Ｋは封水15°を基準として次
式で一般的に表わされる。
Ps:吸入圧 Pvt:t℃の水蒸気圧 Pv15℃:15℃の水蒸気圧 すなわち、封水温度が高くなるにつれて水封式真空ポン
プの性能が低下し、復水器真空ポンプとしての性能も低
下する。
プの性能が低下し、復水器真空ポンプとしての性能も低
下する。
又、封水温度が低下し水封式真空ポンプの性能（容量）
が増大しても前記のエゼクター特性により、復水器真空
ポンプとしての性能（容量）は増大しない。
が増大しても前記のエゼクター特性により、復水器真空
ポンプとしての性能（容量）は増大しない。
復水器の真空度は、本州地区では定格真空度が722mmHgV
acであり、北海道地区では定格真空度735mmHgVacであ
る。さらに冬期の30％負荷時には748mmHgVacとなる計画
である。
acであり、北海道地区では定格真空度735mmHgVacであ
る。さらに冬期の30％負荷時には748mmHgVacとなる計画
である。
このため、従来の復水器真空ポンプを北海道等の寒冷地
で採用した場合には、復水器の真空度が高真空（低圧
力）になるにつれて、真空ポンプの入口圧力も復水器真
空の同圧の高真空により復水器真空ポンプの吸引容量が
非常に小さく、又は０となつてしまい復水器到達真空度
まで到達出来ずに真空低下となつてしまう。この対策と
して、エゼクターを高真空（低圧力）用として設計する
とエゼクターの特徴により低真空（高圧力）域で容量不
足となつてしまう。この容量不足を補うために大容量の
エゼクターを設計すると、封水温度が上昇した場合、水
封式真空ポンプの容量が小さくなり、最高放射圧力を越
えエゼクターの性能が低下してしまう欠点がある。従つ
て、北海道地区には、復水器真空ポンプがほとんど採用
されず、もし採用するならば、本州地区の復水器真空ポ
ンプより大容量の復水器真空ポンプを採用することにな
り高価なものとなつてしまう。
で採用した場合には、復水器の真空度が高真空（低圧
力）になるにつれて、真空ポンプの入口圧力も復水器真
空の同圧の高真空により復水器真空ポンプの吸引容量が
非常に小さく、又は０となつてしまい復水器到達真空度
まで到達出来ずに真空低下となつてしまう。この対策と
して、エゼクターを高真空（低圧力）用として設計する
とエゼクターの特徴により低真空（高圧力）域で容量不
足となつてしまう。この容量不足を補うために大容量の
エゼクターを設計すると、封水温度が上昇した場合、水
封式真空ポンプの容量が小さくなり、最高放射圧力を越
えエゼクターの性能が低下してしまう欠点がある。従つ
て、北海道地区には、復水器真空ポンプがほとんど採用
されず、もし採用するならば、本州地区の復水器真空ポ
ンプより大容量の復水器真空ポンプを採用することにな
り高価なものとなつてしまう。
本発明の目的は、上述の課題を解決するために、復水器
真空ポンプの複数の空気抽出能力の異なる空気式エゼク
ターの切り替えを自動的に行い、復水器真空度を常に高
く維持し、プラントの高効率運転に貢献する手段を提供
するにある。
真空ポンプの複数の空気抽出能力の異なる空気式エゼク
ターの切り替えを自動的に行い、復水器真空度を常に高
く維持し、プラントの高効率運転に貢献する手段を提供
するにある。
復水器の真空度は、復水器本体の性能、空気抽出装置の
容量及び、復水器への空気漏洩量（タービン排気等に随
伴する非凝縮ガスも含む）の三つの要因によつて定ま
る。ここで復水器本体の真空は、空気漏洩量より空気抽
出装置の容量が十分に大きい場合に、復水器熱負荷と冷
却水側の条件の関係のみによつて定まり、これが到達可
能真空度となる。タービンが高負荷で運転され、かつ、
復水器冷却水温度が高い場合には、復水器真空度は低
（高圧力）くなり、一方、タービンが低負荷で運転さ
れ、かつ、復水器冷却水が低い場合には復水器真空度は
高（低圧力）となる。しかし、復水器真空ポンプの容量
は、吸込真空が高真空（低圧力）になるにつれて小さく
なる特性を持つているため、漏洩空気量が一定の場合で
も吸込真空度が高く（低圧力）になるにつれて、空気抽
出能力不足、又は、抽出容量が０になつてしまい、復水
器の真空は復水器真空ポンプの能力の真空度となつてし
まう。
容量及び、復水器への空気漏洩量（タービン排気等に随
伴する非凝縮ガスも含む）の三つの要因によつて定ま
る。ここで復水器本体の真空は、空気漏洩量より空気抽
出装置の容量が十分に大きい場合に、復水器熱負荷と冷
却水側の条件の関係のみによつて定まり、これが到達可
能真空度となる。タービンが高負荷で運転され、かつ、
復水器冷却水温度が高い場合には、復水器真空度は低
（高圧力）くなり、一方、タービンが低負荷で運転さ
れ、かつ、復水器冷却水が低い場合には復水器真空度は
高（低圧力）となる。しかし、復水器真空ポンプの容量
は、吸込真空が高真空（低圧力）になるにつれて小さく
なる特性を持つているため、漏洩空気量が一定の場合で
も吸込真空度が高く（低圧力）になるにつれて、空気抽
出能力不足、又は、抽出容量が０になつてしまい、復水
器の真空は復水器真空ポンプの能力の真空度となつてし
まう。
ここで、高真空大容量エゼクターを採用し大型の水封式
真空ポンプと組み合わせるか、小容量のエゼクターと真
空ポンプの組み合わせを数台採用すれば解決するが、設
備費を増大させ、経済性を損なうことになる。そこで本
発明は、このような課題を解決するために、前述した復
水器真空ポンプの性能（空気抽出能力）が封水温度によ
って変化するという特性を利用し、予め空気抽出能力の
異なる複数の空気式エゼクター（例えば復水器の真空度
が高いときに空気抽出能力が高くなるものと、それとは
逆に、復水器の真空度が低いときに空気抽出能力が高く
なるもの）を設置し、それぞれ空気抽出能力が常に高い
状態で運転できるように、復水器の真空度に対応した封
水温度に基づいて前記複数の空気式エゼクターを切り替
え運転するように構成する。また、このように構成する
ことにより、常に復水器の真空度に見合った復水器真空
ポンプの性能が発揮できるようになり、プラントの設備
費の低減、及びプラントの高効率運転が可能となる。
真空ポンプと組み合わせるか、小容量のエゼクターと真
空ポンプの組み合わせを数台採用すれば解決するが、設
備費を増大させ、経済性を損なうことになる。そこで本
発明は、このような課題を解決するために、前述した復
水器真空ポンプの性能（空気抽出能力）が封水温度によ
って変化するという特性を利用し、予め空気抽出能力の
異なる複数の空気式エゼクター（例えば復水器の真空度
が高いときに空気抽出能力が高くなるものと、それとは
逆に、復水器の真空度が低いときに空気抽出能力が高く
なるもの）を設置し、それぞれ空気抽出能力が常に高い
状態で運転できるように、復水器の真空度に対応した封
水温度に基づいて前記複数の空気式エゼクターを切り替
え運転するように構成する。また、このように構成する
ことにより、常に復水器の真空度に見合った復水器真空
ポンプの性能が発揮できるようになり、プラントの設備
費の低減、及びプラントの高効率運転が可能となる。
以下に、本発明の実施例について第３図、第４図により
説明する。
説明する。
空気抽出装置は、復水器１、抽出管14、復水器真空ポン
プ入口弁２、高真空用空気式エゼクター3a、中低真空用
空気式エゼクタ3b、空気式エゼクターバイパス弁４、水
封式真空ポンプ５、空気式エゼクター駆動弁6a,6b、大
気吸込三方弁７、封水冷却器９、封水ポンプ10、セパレ
ータタンク11、温度スイッチ13、逆止弁15a,15bにより
構成されている。
プ入口弁２、高真空用空気式エゼクター3a、中低真空用
空気式エゼクタ3b、空気式エゼクターバイパス弁４、水
封式真空ポンプ５、空気式エゼクター駆動弁6a,6b、大
気吸込三方弁７、封水冷却器９、封水ポンプ10、セパレ
ータタンク11、温度スイッチ13、逆止弁15a,15bにより
構成されている。
復水器１の冷却水は、封水冷却器９で封水を冷却する冷
却水８としても使用されるのが一般的であり、このた
め、復水器１の冷却水が低温（約５℃以下）になるとタ
ービン定格負荷時の復水器真空度は高真空（低圧力）
（743mmHgVacより高真空）となり、さらに、復水器真空
ポンプ用の封水も、低温（約13℃以下）となるため、水
封式真空ポンプ５の容量も増えることになる。この状態
で水封式真空ポンプの上流側に高真空用エゼクター3aを
連動させ高真空域で使用すると高性能が発揮出来るが、
これを低真空（高圧力）で使用すると本エゼクターは急
激に性能が低下してしまう。
却水８としても使用されるのが一般的であり、このた
め、復水器１の冷却水が低温（約５℃以下）になるとタ
ービン定格負荷時の復水器真空度は高真空（低圧力）
（743mmHgVacより高真空）となり、さらに、復水器真空
ポンプ用の封水も、低温（約13℃以下）となるため、水
封式真空ポンプ５の容量も増えることになる。この状態
で水封式真空ポンプの上流側に高真空用エゼクター3aを
連動させ高真空域で使用すると高性能が発揮出来るが、
これを低真空（高圧力）で使用すると本エゼクターは急
激に性能が低下してしまう。
一方、復水器１の冷却水が高温（約20℃以上）になると
タービン定格負荷時の復水器真空度は低真空（高圧力）
（約737mmHgVac以下）となり、さらに復水器真空ポンプ
の封水も高温（約28℃以上）となるため、水封式真空ポ
ンプ５の容量が減る。この状態で中低真空用空気式エゼ
クター3bを連動させ中低真空域で使用すると、その復水
器真空度に合つた性能を発揮することが出来る。以上の
運転方法はホールデイング運転に於いて、封水温度を封
水冷却器９の出口に設置した温度スイツチ13によつて感
知し、封水が高温の場合は、空気式エゼクター駆動弁6a
を閉じ、一方の空気式エゼクター駆動弁6bを開けて復水
器真空ポンプを運転する。又、封水温度が低下した場合
に封水を温度スイツチ13で感知し、空気式エゼクター駆
動弁6bを閉じ、それと同時に、一方の空気式エゼクター
駆動弁6aを開けて運転する。これらの空気式エゼクタの
切替運転については、最も性能が良くなる様に空気式エ
ゼクターと封水温度の関係を調査し第４図に示すよう
に、Ａ点からＢ点でエゼクターの切替を行ない、さらに
高真空の場合は、Ｃ点の運転方法とする。尚、ホギング
運転については従来の方法と同じく、空気式エゼクター
駆動弁6a,6bを閉じ、空気式エゼクター弁４を開けて運
転する。
タービン定格負荷時の復水器真空度は低真空（高圧力）
（約737mmHgVac以下）となり、さらに復水器真空ポンプ
の封水も高温（約28℃以上）となるため、水封式真空ポ
ンプ５の容量が減る。この状態で中低真空用空気式エゼ
クター3bを連動させ中低真空域で使用すると、その復水
器真空度に合つた性能を発揮することが出来る。以上の
運転方法はホールデイング運転に於いて、封水温度を封
水冷却器９の出口に設置した温度スイツチ13によつて感
知し、封水が高温の場合は、空気式エゼクター駆動弁6a
を閉じ、一方の空気式エゼクター駆動弁6bを開けて復水
器真空ポンプを運転する。又、封水温度が低下した場合
に封水を温度スイツチ13で感知し、空気式エゼクター駆
動弁6bを閉じ、それと同時に、一方の空気式エゼクター
駆動弁6aを開けて運転する。これらの空気式エゼクタの
切替運転については、最も性能が良くなる様に空気式エ
ゼクターと封水温度の関係を調査し第４図に示すよう
に、Ａ点からＢ点でエゼクターの切替を行ない、さらに
高真空の場合は、Ｃ点の運転方法とする。尚、ホギング
運転については従来の方法と同じく、空気式エゼクター
駆動弁6a,6bを閉じ、空気式エゼクター弁４を開けて運
転する。
本発明によれば、復水器真空ポンプの設備容量又は、台
数を増やすことなく、復水器真空度を従来に比べ、５〜
10mmHg程度高く維持出来るので、タービン熱効率を１〜
２％向上させることができる。
数を増やすことなく、復水器真空度を従来に比べ、５〜
10mmHg程度高く維持出来るので、タービン熱効率を１〜
２％向上させることができる。
第１図は従来の復水器真空ポンプの概略系統図、第２図
は空気式エゼクターの内部圧力分布図、第３図は本発明
の一実施例の復水器真空ポンプの概略系統図、第４図は
空気式エゼクターを高真空用と中低真空用に組み合わせ
た場合の性能曲線である。 １…復水器、２…復水器真空ポンプ入口弁、3a…高真空
用空気式エゼクター、3b…中低真空用空気式エゼクタ
ー、４…空気式エゼクターバイパス弁、５…水封回転式
真空ポンプ、6a…空気式エゼクター駆動弁、6b…空気式
エゼクター駆動弁、７…大気吸込三方弁、８…冷却水、
９…封水冷却器、10…封水ポンプ、11…セパレータタン
ク、12…冷却水冷却器、13…温度スイツチ、14…空気抽
出管、15a,15b…逆止弁。
は空気式エゼクターの内部圧力分布図、第３図は本発明
の一実施例の復水器真空ポンプの概略系統図、第４図は
空気式エゼクターを高真空用と中低真空用に組み合わせ
た場合の性能曲線である。 １…復水器、２…復水器真空ポンプ入口弁、3a…高真空
用空気式エゼクター、3b…中低真空用空気式エゼクタ
ー、４…空気式エゼクターバイパス弁、５…水封回転式
真空ポンプ、6a…空気式エゼクター駆動弁、6b…空気式
エゼクター駆動弁、７…大気吸込三方弁、８…冷却水、
９…封水冷却器、10…封水ポンプ、11…セパレータタン
ク、12…冷却水冷却器、13…温度スイツチ、14…空気抽
出管、15a,15b…逆止弁。
フロントページの続き (72)発明者 河野 勤 茨城県日立市幸町３丁目２番１号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 滝田 修身 茨城県日立市幸町３丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 田中 秀雄 大阪府大阪市北区梅田１―３―１―500 株式会社粟村製作所内 (56)参考文献 特開 昭57−207785（ＪＰ，Ａ) 特公 昭53−23883（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】蒸気タービンの排気を凝縮する復水器内の
空気を抽出する水封回転式真空ポンプと、 前記水封回転式真空ポンプと復水器との間に空気抽出管
を介して連結され、前記水封回転式真空ポンプと連動
し、復水器内の真空度に依存して前記復水器内の空気を
抽出する、所定の空気抽出容量及び真空特性を有する第
１の空気式エゼクタと、 前記第１の空気式エゼクタと並列に連結され、前記第１
の空気式エゼクタより空気抽出容量が小さく、前記第１
の空気式エゼクタより高い真空特性を有する第２の空気
式エゼクタと、 前記第１及び第２の空気式エゼクタの各々に設けられ、
前記第１及び第２の空気式エゼクタを各々駆動・停止さ
せる空気式エゼクタ駆動弁と、 前記復水器内の真空度に対応した前記水封回転式真空ポ
ンプに供給される封水温度、若しくはその封水を冷却す
る冷却水温度を検出して、その温度に基づいて前記第２
の空気式エゼクタから前記第１の空気式エゼクタへ切り
替えて駆動させるために、前記空気式エゼクタ駆動弁に
駆動・停止の命令を送る温度スイッチと、 を具備することを特徴とする復水器真空ポンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226902A JPH0694993B2 (ja) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | 復水器真空ポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226902A JPH0694993B2 (ja) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | 復水器真空ポンプ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60120189A JPS60120189A (ja) | 1985-06-27 |
| JPH0694993B2 true JPH0694993B2 (ja) | 1994-11-24 |
Family
ID=16852381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58226902A Expired - Fee Related JPH0694993B2 (ja) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | 復水器真空ポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0694993B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101322625B1 (ko) * | 2012-11-20 | 2013-10-29 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 선박용 증기 발전장치 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1596012A (en) * | 1976-08-16 | 1981-08-19 | Secr Defence | Optically active liquid crystal materials and liquid crystal devices containing them |
| JPS57207785A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-20 | Toshiba Corp | Apparatus for controlling internal pressure of condenser |
-
1983
- 1983-12-02 JP JP58226902A patent/JPH0694993B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101322625B1 (ko) * | 2012-11-20 | 2013-10-29 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 선박용 증기 발전장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60120189A (ja) | 1985-06-27 |
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