JPS60120189A - 復水器真空ポンプ装置 - Google Patents
復水器真空ポンプ装置Info
- Publication number
- JPS60120189A JPS60120189A JP22690283A JP22690283A JPS60120189A JP S60120189 A JPS60120189 A JP S60120189A JP 22690283 A JP22690283 A JP 22690283A JP 22690283 A JP22690283 A JP 22690283A JP S60120189 A JPS60120189 A JP S60120189A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- condenser
- vacuum
- vacuum pump
- water
- temperature
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/10—Auxiliary systems, arrangements, or devices for extracting, cooling, and removing non-condensable gases
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、火力又は原子力覚゛亀プラントの蒸気タービ
ン用復水器空気抽出装置として、水封回転式真空ポンプ
と複数の空気式エゼクタ−からなる復水器真空ポンプが
設備される場合の、空気式エゼクタ−の切替運転、又は
、空気式エゼクタ−の運転台数の切替えを行なう装置に
関する。
ン用復水器空気抽出装置として、水封回転式真空ポンプ
と複数の空気式エゼクタ−からなる復水器真空ポンプが
設備される場合の、空気式エゼクタ−の切替運転、又は
、空気式エゼクタ−の運転台数の切替えを行なう装置に
関する。
復水器真空ポンプは、通常２台設備され、プラント起動
時の復水器真空上昇時は、真空上昇を迅速に行なうため
に２台運転し、真空上昇完了後、および、プラント通常
運転中は、１台運転となり残シの１台は予備機として待
機する。
時の復水器真空上昇時は、真空上昇を迅速に行なうため
に２台運転し、真空上昇完了後、および、プラント通常
運転中は、１台運転となり残シの１台は予備機として待
機する。
復水器１よす復水器真空ポンプによって空気を抽出する
場合、゛まず、真空上昇時は、復水器１より水封回転式
真空ポンプ５によって抽出された空気は、復水：！：’
Ｆ真空ポンプ人口弁２會通シ、さらに、空気式エゼクタ
−３をバイパスし、空気式エゼクタ−バイパス弁を通シ
、セパレータタ／り１１より大気へ排出さＪしる。一方
、本ポンプは、水封式であるため、セパレータタンクに
溜められた封水け、封水ポンプ１０によって昇圧され、
封水冷却器８を介し、水封回転式真空ポンプに供給され
、復水器より抽出した空気といっしょにセパレータタン
クへ排出される。セパレータタンクでは、抽出した空気
と封水を分離し、空気は、大気へ排出、制水は、封水ボ
ングヘ送られ、再使用される。又、生し、封水に回収さ
れ、温度上昇した封水は、封水冷却器によって熱交換し
冷却される。この方法によって、復水器の真空を上昇さ
せていくと、水封式真空ポンプ単体では、おのずと限界
があシ、封水の飽和圧力近傍までしか真空上昇出来ない
。
場合、゛まず、真空上昇時は、復水器１より水封回転式
真空ポンプ５によって抽出された空気は、復水：！：’
Ｆ真空ポンプ人口弁２會通シ、さらに、空気式エゼクタ
−３をバイパスし、空気式エゼクタ−バイパス弁を通シ
、セパレータタ／り１１より大気へ排出さＪしる。一方
、本ポンプは、水封式であるため、セパレータタンクに
溜められた封水け、封水ポンプ１０によって昇圧され、
封水冷却器８を介し、水封回転式真空ポンプに供給され
、復水器より抽出した空気といっしょにセパレータタン
クへ排出される。セパレータタンクでは、抽出した空気
と封水を分離し、空気は、大気へ排出、制水は、封水ボ
ングヘ送られ、再使用される。又、生し、封水に回収さ
れ、温度上昇した封水は、封水冷却器によって熱交換し
冷却される。この方法によって、復水器の真空を上昇さ
せていくと、水封式真空ポンプ単体では、おのずと限界
があシ、封水の飽和圧力近傍までしか真空上昇出来ない
。
このため通常６６０ ｍｍＨｇＶａｃで空気式エゼクタ
−バイパス弁を閉め、水封式真空ポンプの上流側に設置
しである空気式エゼクタ−を連動させ、復水器定格真空
まで真空上昇させる。この運転方法で、水封式真空ポン
プ単体で運転する方法をホキング運転、空気式エゼクタ
−を連動する方法をホールディング運転と言う。
−バイパス弁を閉め、水封式真空ポンプの上流側に設置
しである空気式エゼクタ−を連動させ、復水器定格真空
まで真空上昇させる。この運転方法で、水封式真空ポン
プ単体で運転する方法をホキング運転、空気式エゼクタ
−を連動する方法をホールディング運転と言う。
ここで、空気式エゼクタ−について説明すると、水封式
真空ポンプによりエゼククー内が減圧され、ある一定の
圧力以下になると空気噴射ノズルの喉部を通過する駆動
空気の速度が音速になり、さらに圧力を下げると、末広
ノズルであるため、ノズル出口部では超音速となってデ
ィフューザ内へ噴射される。この超音速流によりエゼク
クー吸入口からガスが吸引され、ディフューザ内で駆動
空気と吸引ガスとが混合、圧縮され真空ポンプに吸引さ
ノ′する。この時のエゼクタ−出口圧力はディフューザ
喉部をガスが通過する際に生ずる衝撃波により発生する
。衝撃波の発生位置はエゼクタ−出口圧力により移動す
る。その圧力の分布を第２図に示す。第２図において１
吸込圧力Ａ、ディフューザ内圧力Ｂ、Ｃ，Ｄ、 Ｅで示
す曲線の圧力分布で作動しているエゼククーはＤ−Ｅの
位置で衝撃波が起こっているこ七ヲ示している。次に、
エゼクタ−出口圧力ｐｄをＥよりＦに昇圧したとすると
、圧力分布はＡ、Ｂ、Ｃ，Ｆ’の曲線となり、衝撃波の
発生位置ｆＡｉ ｉ）〜ＥよりＣ−Ｆ’に移動したのみ
で吸込圧力ＰｓｔｉＡの位置であるから変っていない。
真空ポンプによりエゼククー内が減圧され、ある一定の
圧力以下になると空気噴射ノズルの喉部を通過する駆動
空気の速度が音速になり、さらに圧力を下げると、末広
ノズルであるため、ノズル出口部では超音速となってデ
ィフューザ内へ噴射される。この超音速流によりエゼク
クー吸入口からガスが吸引され、ディフューザ内で駆動
空気と吸引ガスとが混合、圧縮され真空ポンプに吸引さ
ノ′する。この時のエゼクタ−出口圧力はディフューザ
喉部をガスが通過する際に生ずる衝撃波により発生する
。衝撃波の発生位置はエゼクタ−出口圧力により移動す
る。その圧力の分布を第２図に示す。第２図において１
吸込圧力Ａ、ディフューザ内圧力Ｂ、Ｃ，Ｄ、 Ｅで示
す曲線の圧力分布で作動しているエゼククーはＤ−Ｅの
位置で衝撃波が起こっているこ七ヲ示している。次に、
エゼクタ−出口圧力ｐｄをＥよりＦに昇圧したとすると
、圧力分布はＡ、Ｂ、Ｃ，Ｆ’の曲線となり、衝撃波の
発生位置ｆＡｉ ｉ）〜ＥよりＣ−Ｆ’に移動したのみ
で吸込圧力ＰｓｔｉＡの位置であるから変っていない。
さらに、Ｐｄ−ｉ ｏ ”＊で昇圧しても圧力分布はＡ
。
。
Ｂ、Ｇになり衝撃波の位置がＢ−Ｇに変っただけで、吸
込圧力ｐｓは変化しないことを示している。
込圧力ｐｓは変化しないことを示している。
このように出口圧力ｐｄｉｓる程度変化させても吸込圧
力ｐｓは変化しないのがエゼクタ−の特色である。しか
し、さらに出口圧力ＰｄｋＧより高くすると衝撃波はＢ
の位置よりディフューザの上流側に移動し、平行部入口
より上流で衝撃波が起こるようになると、エゼクタ−吸
込側の圧力バランスが崩れ、Ｐｄの変化に伴いｐｓも変
化するようになる。この点のｐｄを最高放射圧力と呼ぶ
。
力ｐｓは変化しないのがエゼクタ−の特色である。しか
し、さらに出口圧力ＰｄｋＧより高くすると衝撃波はＢ
の位置よりディフューザの上流側に移動し、平行部入口
より上流で衝撃波が起こるようになると、エゼクタ−吸
込側の圧力バランスが崩れ、Ｐｄの変化に伴いｐｓも変
化するようになる。この点のｐｄを最高放射圧力と呼ぶ
。
このように、空気式エゼクタ−内が水封式真空ポンプに
よって減圧されるため、水封式真空ポンプの性能（容量
）によって、空気式エゼククーの性能が変化することに
なる。ここで水利式真空ポンプの性能は封水の温度によ
って変化シフ、この変化率には封水１５°を基準として
次式で一般的に表わされる。
よって減圧されるため、水封式真空ポンプの性能（容量
）によって、空気式エゼククーの性能が変化することに
なる。ここで水利式真空ポンプの性能は封水の温度によ
って変化シフ、この変化率には封水１５°を基準として
次式で一般的に表わされる。
ＰＳ：吸入圧
Ｐｖｔ：ｔｏＣの水蒸気圧
ＰＶ１５°Ｃ：１５°Ｃの水蒸気圧
すなわち、封水が高くなるにつれて水封式兵空ポンプの
性能が低下し、復水器真空ポンプとじての性能も低下す
る。
性能が低下し、復水器真空ポンプとじての性能も低下す
る。
又、封水温度が低下し水封式真空ポンプの性能（容量）
が増大しても前記のエゼクタ−特性により、復水器真空
ポンプとしての性能（容量）は増大しない。
が増大しても前記のエゼクタ−特性により、復水器真空
ポンプとしての性能（容量）は増大しない。
復水器の真空度は、本州地区では定格真空度が ・７２
２ ｍｍＨｇＶａｃで８シ、北海道地区では定格真空度
７３５ ＋ｒｒｍＨｇ￥ａＣである。さらに冬期の３０
％負（：住職には７４ Ｂ ＋＋ｍｌ（ｇＶａＣとなる
計画である。
２ ｍｍＨｇＶａｃで８シ、北海道地区では定格真空度
７３５ ＋ｒｒｍＨｇ￥ａＣである。さらに冬期の３０
％負（：住職には７４ Ｂ ＋＋ｍｌ（ｇＶａＣとなる
計画である。
このため、従来の復水器真空ポンプを北海道等の寒冷地
で採用した場合には、復水器の真空度が高真空（低圧力
）になるにつれて、真空ポンプの入口圧力もイ夏大器真
空の同圧の高真空により復水器真空ポンプの吸引容量が
非常に小さく、又は０となってしまい山大器到達真空度
まで到達出来ずに真空低Ｆとなってしまう。この対策と
して、エゼクタ−を高真空（低圧力）用として設計する
とエゼクタ−の特徴により低真空（高圧力）域で容量不
足となってし１う。この容量不足を補うために大容量の
エゼクタ−を設計すると、封水温度が上昇した場合、水
封式真空ポンプの容量が小さくなり、最高放射圧力を越
えエゼクタ−の性能が低下してしまう欠点がある。従っ
て、北海道地区には、復水器真空ポンプがほとんど採用
されずに採用するとすれば本州地区の復水器真空ポンプ
より大容量の復水器真空ポンプを採用することになり高
価なものとなってし−まう。
で採用した場合には、復水器の真空度が高真空（低圧力
）になるにつれて、真空ポンプの入口圧力もイ夏大器真
空の同圧の高真空により復水器真空ポンプの吸引容量が
非常に小さく、又は０となってしまい山大器到達真空度
まで到達出来ずに真空低Ｆとなってしまう。この対策と
して、エゼクタ−を高真空（低圧力）用として設計する
とエゼクタ−の特徴により低真空（高圧力）域で容量不
足となってし１う。この容量不足を補うために大容量の
エゼクタ−を設計すると、封水温度が上昇した場合、水
封式真空ポンプの容量が小さくなり、最高放射圧力を越
えエゼクタ−の性能が低下してしまう欠点がある。従っ
て、北海道地区には、復水器真空ポンプがほとんど採用
されずに採用するとすれば本州地区の復水器真空ポンプ
より大容量の復水器真空ポンプを採用することになり高
価なものとなってし−まう。
本発明の目的は、復水器真壁ポンプの空気式エゼクタ−
の切替えを自動的に行ない、復水器真空度を常に高く維
持し、プラントの高効率運転に貢献する手段を提供する
にある。
の切替えを自動的に行ない、復水器真空度を常に高く維
持し、プラントの高効率運転に貢献する手段を提供する
にある。
復水器の真空度は、復水器本体の性能、空気抽出装置の
容は及び、復水器への空気漏洩量（タービン排気等に随
伴する非凝縮ガスも含む）の三つの要因によって定まる
。ここで復水器本体の真空は、空気漏洩量よシ空気抽出
装置の容量が十分に大きい場合に、復水器熱負荷と冷却
水側の条件の関係のみによって定まり、これが對達可能
真空度となる。タービンが高負荷で運転され、かつ、復
水器冷却水温度が尚い場合には、復水器真空度は低（高
圧力）〈カリ、一方、タービンが低負荷で運転され、か
つ、復水器冷却水が低い場合には復水器真空度は高（低
圧力）となる。しかし、復水器真空ポンプの容量は、１
及込真空が高真空（低圧力）になるにつれて小さくなる
特性を持っているだめ、漏洩空気量が一定の場合でも吸
込真空度が高く（低圧力）になるにつれて、望気抽出能
力不足、又は、抽出容（社）が０になってしまい、復水
器の真空は（μ水冷（Ｘ空ポンプの能力の真空度となっ
てしｊ：う。
容は及び、復水器への空気漏洩量（タービン排気等に随
伴する非凝縮ガスも含む）の三つの要因によって定まる
。ここで復水器本体の真空は、空気漏洩量よシ空気抽出
装置の容量が十分に大きい場合に、復水器熱負荷と冷却
水側の条件の関係のみによって定まり、これが對達可能
真空度となる。タービンが高負荷で運転され、かつ、復
水器冷却水温度が尚い場合には、復水器真空度は低（高
圧力）〈カリ、一方、タービンが低負荷で運転され、か
つ、復水器冷却水が低い場合には復水器真空度は高（低
圧力）となる。しかし、復水器真空ポンプの容量は、１
及込真空が高真空（低圧力）になるにつれて小さくなる
特性を持っているだめ、漏洩空気量が一定の場合でも吸
込真空度が高く（低圧力）になるにつれて、望気抽出能
力不足、又は、抽出容（社）が０になってしまい、復水
器の真空は（μ水冷（Ｘ空ポンプの能力の真空度となっ
てしｊ：う。
ここで、尚直空大容量エゼククーを採用し大型の水封式
真空ボンダと組み合わぜるか、小容量のエゼクタ−と真
空ポンプの組み合わせを数台採用ずれば解決するが、設
備費を増大させ、経済性全損々うことになる。前記した
様に、復水器真空ポンプの性能は、封水温度によって変
化するため、封水の温度によって、空気式エゼクタ−を
切替え使用し、復水器真空度に合った復水器真空ポンプ
の性根が発揮出来るようにし、プラントの高効率運転に
貢献する。
真空ボンダと組み合わぜるか、小容量のエゼクタ−と真
空ポンプの組み合わせを数台採用ずれば解決するが、設
備費を増大させ、経済性全損々うことになる。前記した
様に、復水器真空ポンプの性能は、封水温度によって変
化するため、封水の温度によって、空気式エゼクタ−を
切替え使用し、復水器真空度に合った復水器真空ポンプ
の性根が発揮出来るようにし、プラントの高効率運転に
貢献する。
以下に、本発明の実施例について第３図、第４図により
説明する。
説明する。
空気抽出装置は、復水器１、抽出管１４、復水器真空ポ
ンプ人口弁２、高真空用空気式エゼクタ−３ａ、中低真
空用空気式エゼクタ３ｂ、空気式エゼクタ−バイパス弁
４、水封式真空ポンプ５、空気式エゼクタ−駆動弁６ａ
、６ｂ、太気吸込三れている。
ンプ人口弁２、高真空用空気式エゼクタ−３ａ、中低真
空用空気式エゼクタ３ｂ、空気式エゼクタ−バイパス弁
４、水封式真空ポンプ５、空気式エゼクタ−駆動弁６ａ
、６ｂ、太気吸込三れている。
復水器１の冷却水は、封水冷却水９で封水を冷却する冷
却水８としても使用されるのが一般的であり、このため
、復水器１の冷却水が低温（約５°Ｃ以下）になるとタ
ービン定格負荷時の復水器真空度は高真空（低圧力）
（７４３１ｎｍＨｇＶａｃよυ高真空）となり、さらに
、復水器真空ポンプ用の封水も、低温（約１３°Ｃ以下
）となるため、水封式真空ポンプ５の容量も増えること
になる。この状態で水封式真空ポンプの上流側に高真空
用エゼクタ−３８を連動させ高真空域で使用すると高性
能が発揮出来るが、これを低真空（高圧力）で使用する
と本エゼクタ−は急激に性能が低下してし外う。
却水８としても使用されるのが一般的であり、このため
、復水器１の冷却水が低温（約５°Ｃ以下）になるとタ
ービン定格負荷時の復水器真空度は高真空（低圧力）
（７４３１ｎｍＨｇＶａｃよυ高真空）となり、さらに
、復水器真空ポンプ用の封水も、低温（約１３°Ｃ以下
）となるため、水封式真空ポンプ５の容量も増えること
になる。この状態で水封式真空ポンプの上流側に高真空
用エゼクタ−３８を連動させ高真空域で使用すると高性
能が発揮出来るが、これを低真空（高圧力）で使用する
と本エゼクタ−は急激に性能が低下してし外う。
一方、復水器１の冷却水が高温（約２０°Ｃ以上）にな
るとクーピン定格負荷時の復水器真空度は低真空（高圧
力）（約７３７ ｍｍＨｇＶａＣ以下）となり、さらに
復水器真空ポンプの封水も高温（約２８°Ｃ以上）とな
るため、水封式真空ポンプ５の容量が減る。この状態で
中低真空用空気式エゼクタ−３ｂを連動させ中低真空域
で使用すると、その復水４ｉ ）を生変に合った性能を
発揮することが出来る。
るとクーピン定格負荷時の復水器真空度は低真空（高圧
力）（約７３７ ｍｍＨｇＶａＣ以下）となり、さらに
復水器真空ポンプの封水も高温（約２８°Ｃ以上）とな
るため、水封式真空ポンプ５の容量が減る。この状態で
中低真空用空気式エゼクタ−３ｂを連動させ中低真空域
で使用すると、その復水４ｉ ）を生変に合った性能を
発揮することが出来る。
以上の運転方法はホ〜ルソ′イング運転に於いて、耐水
ン晶度を封水冷却器９の出口に設置した温度スイッチ１
３によって感知し、封水が高温の場合は、空気式エゼク
タ−駆動弁６ａを閉じ、一方の空気式エゼクタ−駆動弁
６ｂを開けて復水器真空ポンプを運転する。又、封水温
度が低下した場合に封水を温度スイッチ１３で感知し、
空気式エゼクタ−駆動弁６ｂｅ閉じ、それと同時に、一
方の空気式エゼクタ−駆動弁６ａを開けて運転する。こ
れらの°空気式エゼクタの切替運転については、最も性
能が良くなる様に空気式エゼクタ−と封水温度の関係を
調査し第３図に示すように、Ａ点からＢ点でエゼクタ−
の切替を行ない、さらに高真空の場合は、０点の運転方
法とする。尚、ホギング運転については従来の方法と同
じく、空気式エゼクタ−駆動弁６ａ、 ６ｂを閉じ、空
気式エゼクタ−バイパス弁り開けて運転する。
ン晶度を封水冷却器９の出口に設置した温度スイッチ１
３によって感知し、封水が高温の場合は、空気式エゼク
タ−駆動弁６ａを閉じ、一方の空気式エゼクタ−駆動弁
６ｂを開けて復水器真空ポンプを運転する。又、封水温
度が低下した場合に封水を温度スイッチ１３で感知し、
空気式エゼクタ−駆動弁６ｂｅ閉じ、それと同時に、一
方の空気式エゼクタ−駆動弁６ａを開けて運転する。こ
れらの°空気式エゼクタの切替運転については、最も性
能が良くなる様に空気式エゼクタ−と封水温度の関係を
調査し第３図に示すように、Ａ点からＢ点でエゼクタ−
の切替を行ない、さらに高真空の場合は、０点の運転方
法とする。尚、ホギング運転については従来の方法と同
じく、空気式エゼクタ−駆動弁６ａ、 ６ｂを閉じ、空
気式エゼクタ−バイパス弁り開けて運転する。
本発明によれば、復水器真空ポンプの設備容量又は、台
数を増やすことなく、復水器真空度を従来に比べ、５〜
１０ｙｎｍＨｇ程度高く維持出来るので、タービン熱効
率（ｉ−１〜２％向上させることかできる。
数を増やすことなく、復水器真空度を従来に比べ、５〜
１０ｙｎｍＨｇ程度高く維持出来るので、タービン熱効
率（ｉ−１〜２％向上させることかできる。
第１図は従来の復水器真空ポンプの概略系統図、第２図
は空気式エゼクタ−の内部圧力分布図、第３図は本発明
の一実施例の復水器真空ポンプの概略系統図、第４図は
空気式エゼクタ−を高真空用と中低真空用に組み合わせ
た場合の性能曲線である。
は空気式エゼクタ−の内部圧力分布図、第３図は本発明
の一実施例の復水器真空ポンプの概略系統図、第４図は
空気式エゼクタ−を高真空用と中低真空用に組み合わせ
た場合の性能曲線である。
Claims (1)
- １、蒸気タービン排気を冷却凝縮させる復水器を設けた
蒸気タービン発電設備において、前記復水器用の空気抽
出装置として、水封回転式真空ポンプと複数の空気式エ
ゼクタ−から成る復水器真空ポンプが設備され、この復
水器真空ポンプに供給する封水の温度、又は、この封水
を冷却する冷却水の温度を感知し、空気式エゼクタ−を
切替運転することを特徴とする復水器真空ポンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226902A JPH0694993B2 (ja) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | 復水器真空ポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58226902A JPH0694993B2 (ja) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | 復水器真空ポンプ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60120189A true JPS60120189A (ja) | 1985-06-27 |
| JPH0694993B2 JPH0694993B2 (ja) | 1994-11-24 |
Family
ID=16852381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58226902A Expired - Fee Related JPH0694993B2 (ja) | 1983-12-02 | 1983-12-02 | 復水器真空ポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0694993B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101322625B1 (ko) * | 2012-11-20 | 2013-10-29 | 에스티엑스조선해양 주식회사 | 선박용 증기 발전장치 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5323883A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-04 | Gray George William | Photooactive thermoocoloring mixture and liquid crystal electrooptical apparatus or thermoocoloring apparatus and surface temperature measuring method utilizing same |
| JPS57207785A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-20 | Toshiba Corp | Apparatus for controlling internal pressure of condenser |
-
1983
- 1983-12-02 JP JP58226902A patent/JPH0694993B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5323883A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-04 | Gray George William | Photooactive thermoocoloring mixture and liquid crystal electrooptical apparatus or thermoocoloring apparatus and surface temperature measuring method utilizing same |
| JPS57207785A (en) * | 1981-06-17 | 1982-12-20 | Toshiba Corp | Apparatus for controlling internal pressure of condenser |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0694993B2 (ja) | 1994-11-24 |
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