JPH069425B2 - 保護継電装置の故障点標定方法 - Google Patents
保護継電装置の故障点標定方法Info
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- JPH069425B2 JPH069425B2 JP5082386A JP5082386A JPH069425B2 JP H069425 B2 JPH069425 B2 JP H069425B2 JP 5082386 A JP5082386 A JP 5082386A JP 5082386 A JP5082386 A JP 5082386A JP H069425 B2 JPH069425 B2 JP H069425B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、３端子系統の故障点標定に関し、標定を対
象とする送電線の自端の電圧、電流情報と他端の電流情
報から故障点抵抗の影響を受けず、故障点迄のインピー
ダンスを計測する保護継電装置の故障点標定方法に関す
るものである。
象とする送電線の自端の電圧、電流情報と他端の電流情
報から故障点抵抗の影響を受けず、故障点迄のインピー
ダンスを計測する保護継電装置の故障点標定方法に関す
るものである。
従来、この種の保護継電装置としては特公昭58−21493
号公報に示すものがあった。第７図は従来の発明を説明
するための故障発生時の電力系統の等価回路図で図中
EP，EQ及びERはＰ端，Ｑ端及びＲ端の電源電圧、ZgP，Z
gQ，及びZgRはＰ，Ｑ端及びＲ端の背後インピーダン
ス、２−Ｐ，２−Ｑ及び２−ＲはＰ，Ｑ端子及びＲ端の
母線、VP，VQ及びVRはＰ，Ｑ端及びＲ端の母線電圧、
IP，IQ及びIRは系統故障時Ｐ，Ｑ端及びＲ端に流れる電
流、IL1，IL2及びIL3は系統健全時Ｐ，Ｑ端及びＲ端に
流れる潮流、I1，I2，I3は系統故障時Ｐ，Ｑ端及びＲ端
から故障点に流入する増分電流、RFは故障点抵抗、(6)
は３端子系統の分岐点、(100)は保護継電装置（以下リ
レー：ＲＹと記す）、lZはＲＹ設置点から故障点迄のイ
ンピーダンスでｌはＲＹ設置点から故障点迄の距離、Ｚ
は単位長当りのインピーダンス、LP，LQ及びLRはＰ，Ｑ
端及びＲ端の各母線から分岐点６迄の距離を示す。
号公報に示すものがあった。第７図は従来の発明を説明
するための故障発生時の電力系統の等価回路図で図中
EP，EQ及びERはＰ端，Ｑ端及びＲ端の電源電圧、ZgP，Z
gQ，及びZgRはＰ，Ｑ端及びＲ端の背後インピーダン
ス、２−Ｐ，２−Ｑ及び２−ＲはＰ，Ｑ端子及びＲ端の
母線、VP，VQ及びVRはＰ，Ｑ端及びＲ端の母線電圧、
IP，IQ及びIRは系統故障時Ｐ，Ｑ端及びＲ端に流れる電
流、IL1，IL2及びIL3は系統健全時Ｐ，Ｑ端及びＲ端に
流れる潮流、I1，I2，I3は系統故障時Ｐ，Ｑ端及びＲ端
から故障点に流入する増分電流、RFは故障点抵抗、(6)
は３端子系統の分岐点、(100)は保護継電装置（以下リ
レー：ＲＹと記す）、lZはＲＹ設置点から故障点迄のイ
ンピーダンスでｌはＲＹ設置点から故障点迄の距離、Ｚ
は単位長当りのインピーダンス、LP，LQ及びLRはＰ，Ｑ
端及びＲ端の各母線から分岐点６迄の距離を示す。
次に従来装置の考え方について説明する。
第７図において次の(1)式が成立する。
VP＝lZIP＋RF(I1+I2+I3) −(1) 従って、ＲＹ設置点の自端の電圧、電流情報から故障点
迄のインピーダンスを求めると次の(2)式が得られる。
迄のインピーダンスを求めると次の(2)式が得られる。
ここでRFが零の場合には故障点迄のインピーダンスｌＺ
を求めることができる。しかし、故障発生時のRFは故障
条件によって変化する未知の値であるため(2)式中の２
項目により誤差が生じる。誤差補正として相手端の電流
情報I2及びI3を入手してもRFが未知の値であるため補正
を掛けることができなかった。
を求めることができる。しかし、故障発生時のRFは故障
条件によって変化する未知の値であるため(2)式中の２
項目により誤差が生じる。誤差補正として相手端の電流
情報I2及びI3を入手してもRFが未知の値であるため補正
を掛けることができなかった。
このことから従来の発明では、この誤差分をなくすため
自端及び相手端の電圧電流情報を得て故障点迄のインピ
ーダンスを計測している。
自端及び相手端の電圧電流情報を得て故障点迄のインピ
ーダンスを計測している。
即ち、第７図より各端の電圧電流情報から次の(3)，(4)
式が成立する。
式が成立する。
VP−lZIP＝VQ−LQZIQ−(LP−l)Z(IQ＋IR) ー(3) VP−lZIP＝VR−LRZIR−(LP−l)Z(IQ＋IR) ー(4) ここで(3)，(4)式を加算して２で割ると(5)式が成立す
る。
る。
(5)式から故障点迄のインピーダンスlZは次の(6)式とな
る。
る。
この(6)式により、自端及び相手端の電圧、電流情報を
得て故障点迄のインピーダンスを計測したものである。
得て故障点迄のインピーダンスを計測したものである。
従来の保護継電装置の故障点標定方法は(6)式の演算を
行なうため自端及び相手端の電圧電流情報を入手しなけ
ればならず伝送容器が大きくなる欠点があった。
行なうため自端及び相手端の電圧電流情報を入手しなけ
ればならず伝送容器が大きくなる欠点があった。
この発明は、上記のような欠点を解消するためになされ
たもので、相手端の電圧情報を不要とし、自端の電圧、
電流情報と相手端の電流情報のみで故障点迄のインピー
ダンスを計測できる保護継電装置の故障点標定方法を提
供することを目的としている。
たもので、相手端の電圧情報を不要とし、自端の電圧、
電流情報と相手端の電流情報のみで故障点迄のインピー
ダンスを計測できる保護継電装置の故障点標定方法を提
供することを目的としている。
この発明に係る保護継電装置の故障点標定方法は、ＲＹ
設置点の電流を基準としてＲＹ設置点の電圧を正弦成分
及び余弦成分に分解し、故障電流による電圧降下成分で
等式化することにより連立方程式を解くことで故障点迄
のインピーダンスを求めるようにしたものである。
設置点の電流を基準としてＲＹ設置点の電圧を正弦成分
及び余弦成分に分解し、故障電流による電圧降下成分で
等式化することにより連立方程式を解くことで故障点迄
のインピーダンスを求めるようにしたものである。
この発明における方式では、ＲＹ設置点の電圧を正弦成
分及び余弦成分について２つの量を得ることで２つの式
を成立させた為、相手端の電圧情報が無くても高精度で
故障点迄のインピーダンスを計測することができる。
分及び余弦成分について２つの量を得ることで２つの式
を成立させた為、相手端の電圧情報が無くても高精度で
故障点迄のインピーダンスを計測することができる。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図は、本発明のシステム構成の概略を示したもので、図
中の同一符号は同一装置、同一機能を有している。図中
に於いては符合の後に添字Ｐ，Ｑ，Ｒを付して各端の装
置であることを示した。
図は、本発明のシステム構成の概略を示したもので、図
中の同一符号は同一装置、同一機能を有している。図中
に於いては符合の後に添字Ｐ，Ｑ，Ｒを付して各端の装
置であることを示した。
(1)は発電機、(2)は母線、(3)は変流器、(4)は変成器、
(5)は母線から３端子系統の分岐点(6)迄の送電線、(10
0)は保護継電装置、(110)は変成器からの電圧入力端
子、(111)は変流器からの電流入力端子、111−Ｑと111
−ＲはＱ端とＲ端の電流情報入力端子、150−Ｑと150−
ＲはＱ端とＲ端の自区間内故障判別結果の情報を得る入
力端子、111−Ｐは電流入力端子(111)に得られた電気量
を相手端に伝送する端子、150−Ｐは保護継電装置(100)
の自区間内故障判別結果の情報を相手端に伝送する端
子、(12)は受信器、(13)は送信器、(14)は信号を送受信
するためのアンテナ、(200)は上記保護継電装置(100)と
受信器(12)と送信器(13)から構成されるシステム装置を
示す。
(5)は母線から３端子系統の分岐点(6)迄の送電線、(10
0)は保護継電装置、(110)は変成器からの電圧入力端
子、(111)は変流器からの電流入力端子、111−Ｑと111
−ＲはＱ端とＲ端の電流情報入力端子、150−Ｑと150−
ＲはＱ端とＲ端の自区間内故障判別結果の情報を得る入
力端子、111−Ｐは電流入力端子(111)に得られた電気量
を相手端に伝送する端子、150−Ｐは保護継電装置(100)
の自区間内故障判別結果の情報を相手端に伝送する端
子、(12)は受信器、(13)は送信器、(14)は信号を送受信
するためのアンテナ、(200)は上記保護継電装置(100)と
受信器(12)と送信器(13)から構成されるシステム装置を
示す。
次に、この発明の考え方について説明する。
第２図は故障発生時の電力系統の等価回路図で符号の意
味するところは、先述の第７図と同一である。第７図と
異なる点は故障点迄のインピーダンスを計測するのに本
発明では相手端（Ｑ端及びＲ端）の電圧情報が不要なた
め記載していないことである。
味するところは、先述の第７図と同一である。第７図と
異なる点は故障点迄のインピーダンスを計測するのに本
発明では相手端（Ｑ端及びＲ端）の電圧情報が不要なた
め記載していないことである。
第３図は第２図の各々の電流成分がどのような関係にあ
るかを示した図で、IL1，IL2及びIL3は系統が健全時に
Ｐ端、Ｑ端及びＲ端に流れる潮流を示し、IL1+IL2+IL3
＝０の関係が成立している。
るかを示した図で、IL1，IL2及びIL3は系統が健全時に
Ｐ端、Ｑ端及びＲ端に流れる潮流を示し、IL1+IL2+IL3
＝０の関係が成立している。
故障発生時にはＰ端、Ｑ端及びＲ端電源による増分電流
I1，I2及びI3が故障点に流れるので故障時のP端、Q端及
びR端の電流はIP＝IL1+I1，IQ＝IL2+I2及びIR＝IL3+I3
で示される。
I1，I2及びI3が故障点に流れるので故障時のP端、Q端及
びR端の電流はIP＝IL1+I1，IQ＝IL2+I2及びIR＝IL3+I3
で示される。
ここでIP，IQ，IR及びIL1，IL2，IL3は変流器を介して
得ることの出来る値であるので故障時に流れる増分電流
I1，I2及びI3はI1＝IP−IL1，I2＝IQ−IL2及びI3＝IR−
IL3として求めることが出来る。
得ることの出来る値であるので故障時に流れる増分電流
I1，I2及びI3はI1＝IP−IL1，I2＝IQ−IL2及びI3＝IR−
IL3として求めることが出来る。
従ってIPとI1の位相角1が求まり、また、IPとI2の位
相角2もIPとIQの位相角βからIQとI2の位相角δ2を引
算することで求まる。同様にIPとI3の位相角3はIPとI
Rの位相角λからIRとI3の位相角δ3を引算することで求
まるので(7)式として示される。
相角2もIPとIQの位相角βからIQとI2の位相角δ2を引
算することで求まる。同様にIPとI3の位相角3はIPとI
Rの位相角λからIRとI3の位相角δ3を引算することで求
まるので(7)式として示される。
一方、第２図の故障発生時の電力系統の等価回路図から
ＲＹ設置点の電圧VPはＲＹ設置点から故障点迄のインピ
ーダンスlZIPに故障点での電圧降下RF(I1+I2+I3)を加算
したものであることから、第４図のように示すことがで
きる。図中αは送電線の線路面で次の(8)式で示される
値である。
ＲＹ設置点の電圧VPはＲＹ設置点から故障点迄のインピ
ーダンスlZIPに故障点での電圧降下RF(I1+I2+I3)を加算
したものであることから、第４図のように示すことがで
きる。図中αは送電線の線路面で次の(8)式で示される
値である。
但し、γ＝送電線の単位長当りの抵抗分 ｘ＝ 〃 〃 リアクタンス分 また、ΘはVPとIPの位相差を示す。
この第４図からVPの正弦成分及び余弦成分を得ると
(9)，(10)式が成立する。
(9)，(10)式が成立する。
(9)，(10)式を行列式に書き直すと次の(11)式となる。
従って故障点迄のインピーダンスｌ|Ｚ|は次の(12)式に
より求めることができる。
より求めることができる。
ここでIn及びnは相手端の電流情報より求めることが
できるので全て既知となるため、相手端の電圧情報が無
くても故障点迄のインピーダンスが算出できたことにな
る。この式には故障点抵抗RFが存在しないためRF部に生
じる電圧降下による誤差はなく高精度で計測ができるこ
とになる。
できるので全て既知となるため、相手端の電圧情報が無
くても故障点迄のインピーダンスが算出できたことにな
る。この式には故障点抵抗RFが存在しないためRF部に生
じる電圧降下による誤差はなく高精度で計測ができるこ
とになる。
実際の適用に際しては、上記の説明がＰ端の母線２−Ｐ
と分岐点６迄のＰ端区間内に故障が発生した時に成立す
るため、(12)式で求めたｌ|Ｚ|の値がＰ端区間内のLP|
Ｚ|より小さいことを判別して計測結果とする。
と分岐点６迄のＰ端区間内に故障が発生した時に成立す
るため、(12)式で求めたｌ|Ｚ|の値がＰ端区間内のLP|
Ｚ|より小さいことを判別して計測結果とする。
尚、相手端の故障の場合には、各々、Ｐ，Ｑ，Ｒ端に設
置した保護継電装置で自区間内の故障判別が出来ること
は言うまでもない。
置した保護継電装置で自区間内の故障判別が出来ること
は言うまでもない。
次に、相手端区間内での故障の場合にも、故障点迄のイ
ンピーダンス計測及び故障区間の判別ができる手法につ
いて説明する。
ンピーダンス計測及び故障区間の判別ができる手法につ
いて説明する。
第５図は第２図の故障点がＱ端の母線２−Ｑと分岐点６
の間に発生した場合の電力系統の等価回路図を示す。
の間に発生した場合の電力系統の等価回路図を示す。
第５図からＲＹ設置点の電圧VPはＲＹ設置点の電流IPに
よるＰ端区間のインピーダンスLP区の電圧降下成分IPZI
PとＲ端からの電流IRとIPの和による分岐点から故障点
迄のインピーダンスlZの電圧降下成分lZ(IP+IR)に更に
故障点抵抗RFに生じる電圧降下成分RF(I1＋Ｉ２＋
Ｉ３）を加えたものであるため第６図のように示すこと
ができる。図中αは送電線の線路角、θはVPとIPの位相
差、1はIPとI1の位相角、2はIPとI2の位相角、3
はIPとI3の位相角、λはIPとIRの位相角で図３での説明
と同じである。
よるＰ端区間のインピーダンスLP区の電圧降下成分IPZI
PとＲ端からの電流IRとIPの和による分岐点から故障点
迄のインピーダンスlZの電圧降下成分lZ(IP+IR)に更に
故障点抵抗RFに生じる電圧降下成分RF(I1＋Ｉ２＋
Ｉ３）を加えたものであるため第６図のように示すこと
ができる。図中αは送電線の線路角、θはVPとIPの位相
差、1はIPとI1の位相角、2はIPとI2の位相角、3
はIPとI3の位相角、λはIPとIRの位相角で図３での説明
と同じである。
第６図からVPの正弦成分及び余弦成分を得ると(14)，(1
5)式が成立する。
5)式が成立する。
(13)式を用いて(14)，(15)式を行列式に書き直すと次の
(16)式となる。
(16)式となる。
(16)式より分岐点から故障点迄のインピーダンスlZは次
の(17)式により求めることができる。
の(17)式により求めることができる。
但し、Ｅ＝|IR|｛Ａsin（α＋λ）−Ｂcos（α＋β）｝ (17)式を(13)式を用いて書き直すと次の(18)式となる。
従ってＲＹ設置点から故障点迄のインピーダンスは(18)
式にＰ端区間のインピーダンスLP|Ｚ|を加算して次の(1
9)式により求めることができる。
式にＰ端区間のインピーダンスLP|Ｚ|を加算して次の(1
9)式により求めることができる。
また、分岐点(6)と母線２−Ｒ間に故障が発生した時は
（図示略）、上記と同様に考えると次の(20)，(21)式が
成立するので (13)式を用いて(20)，(21)式を行列式に書き直すと次の
(22)式となる。
（図示略）、上記と同様に考えると次の(20)，(21)式が
成立するので (13)式を用いて(20)，(21)式を行列式に書き直すと次の
(22)式となる。
(22)式より分岐点から故障点迄のインピーダンスl|Ｚ|
は次の(23)式により求めることができる。
は次の(23)式により求めることができる。
但し、Ｆ＝|IQ|｛Ａsin（α＋β）−Ｂcos（α＋β）｝ 従ってＲＹ設置点から故障点迄のインピーダンスは(23)
式にＰ端区間のインピーダンスLP|Ｚ|を加算して次の(2
4)式により求めることができる。
式にＰ端区間のインピーダンスLP|Ｚ|を加算して次の(2
4)式により求めることができる。
ここで、Ｐ端区間内で故障が発生した時に使用する演算
式(12)式を使用するか、Ｑ端区間内（またはＲ端区間
内）で故障が発生した時に使用する演算式(19)式（また
は(24)式）とするかは、各端で自区間内故障の判別がで
きるので、その結果を伝送し合って該当する演算式を選
択することにより、各端で故障点迄のインピーダンスが
計測できることが判る。
式(12)式を使用するか、Ｑ端区間内（またはＲ端区間
内）で故障が発生した時に使用する演算式(19)式（また
は(24)式）とするかは、各端で自区間内故障の判別がで
きるので、その結果を伝送し合って該当する演算式を選
択することにより、各端で故障点迄のインピーダンスが
計測できることが判る。
以上の説明では、自区間内故障の判別が確実に行なわれ
ることを前提としているので、この点について次に補促
説明をする。
ることを前提としているので、この点について次に補促
説明をする。
例えばＰ端区間内で故障が発生した時には演算式(12)式
で正確に故障点迄のインピーダンスを計測するので計測
結果と分岐点迄のインピーダンスLP|Ｚ|の大小比較を行
なうことにより自区間（Ｐ端区間）内で故障が発生した
か否かの判別ができる。この事はＱ端及びＲ端に設けた
保護継電装置についても言えることは言うまでもない。
で正確に故障点迄のインピーダンスを計測するので計測
結果と分岐点迄のインピーダンスLP|Ｚ|の大小比較を行
なうことにより自区間（Ｐ端区間）内で故障が発生した
か否かの判別ができる。この事はＱ端及びＲ端に設けた
保護継電装置についても言えることは言うまでもない。
次に、故障がＰ端区間外、例えばＱ端区間内で発生した
時、即ち(19)式が成立する条件の下でＰ端設置のＲＹが
演算式(12)式よりＣ／Ｄを演算すると(19)式より(25)式
を演算していることになる。
時、即ち(19)式が成立する条件の下でＰ端設置のＲＹが
演算式(12)式よりＣ／Ｄを演算すると(19)式より(25)式
を演算していることになる。
ここでＥは(17)式の但し書きと(13)式より となる。
ここで送電系統においては送電線の線路角αがλ，
1，2，3に比べ非常に大きい値であるのでＥはＥ
＞０であると言える。
1，2，3に比べ非常に大きい値であるのでＥはＥ
＞０であると言える。
Ｄも上記と同様に展開すると(13)式より Ｄ＝|IP|｛|I1|sin(α-1)+|I2|sin(α-2)+|I3|sin
(α-3)｝ となるのでＤはＤ＞０であると言える。
(α-3)｝ となるのでＤはＤ＞０であると言える。
従ってＰ端区間外の故障では(25)式より自区間の最大イ
ンピーダンスLP|Ｚ|より大きくなるため、区間外故障の
判別が出来、各端において自区間故障の判別が確実に行
なわれているので前述の如く各端での自区間内故障の判
別情報により、その結果を基に該当する演算式を選択し
て、各端で故障点迄のインピーダンスを計測することが
できることになる。
ンピーダンスLP|Ｚ|より大きくなるため、区間外故障の
判別が出来、各端において自区間故障の判別が確実に行
なわれているので前述の如く各端での自区間内故障の判
別情報により、その結果を基に該当する演算式を選択し
て、各端で故障点迄のインピーダンスを計測することが
できることになる。
なお、上記実施例では単相で説明したが、３相の場合に
適用できることは言うまでもない。
適用できることは言うまでもない。
また上記実施例では、相手端区間内故障の判別情報によ
り、区間外の故障に対しても故障点迄のインピーダンス
を計測できる手法について記したが、特許請求範囲１に
記載の手法により自区間内の計測結果を相手端に伝送す
ることで各端で故障点迄のインピーダンスを計測できる
ことは言うまでもない。
り、区間外の故障に対しても故障点迄のインピーダンス
を計測できる手法について記したが、特許請求範囲１に
記載の手法により自区間内の計測結果を相手端に伝送す
ることで各端で故障点迄のインピーダンスを計測できる
ことは言うまでもない。
更に、上記実施例では故障点迄のインピーダンスを求め
たが、故障点抵抗RF求めることもできることは(11)，(1
6)，(22)式より明らかである。
たが、故障点抵抗RF求めることもできることは(11)，(1
6)，(22)式より明らかである。
以上のように、この発明によれば自端の電圧、電流情報
と相手端の電流情報で故障点迄のインピーダンスを算出
できるので伝送容量を小さくでき、また、故障点抵抗に
よる誤差もなく精度の高いものが得られる効果がある。
と相手端の電流情報で故障点迄のインピーダンスを算出
できるので伝送容量を小さくでき、また、故障点抵抗に
よる誤差もなく精度の高いものが得られる効果がある。
第１図は、この発明のシステム構成の概略図、 第２図は、故障発生時の電力系統の等価回路図、 第３図及び第４図は第２図の電流、電圧成分を描いた
図、 第５図は第２図と故障点を異にした等価回路図、 第６図は第５図の電流、電圧成分を描いた図、 第７図は、従来方式について説明するための故障発生時
の等価回路図である。 図において、(1)…発電機，(2)…母線，(3)…変流器，
(4)…変圧器，(5)…送電線，(6)…分岐点，(12)…受信
器，(13)…送信器，(14)…アンテナ，(100)…保護継電
装置，(110)…電圧入力端子，(111)…電流入力端子，(1
50)…自区間内故障判別結果送受信端子 添字Ｐ，Ｑ，Ｒ…Ｐ端，Ｑ端，Ｒ端に設置されているこ
とを示す。 なお図中、同一符合は同一又は相当部分を示す。
図、 第５図は第２図と故障点を異にした等価回路図、 第６図は第５図の電流、電圧成分を描いた図、 第７図は、従来方式について説明するための故障発生時
の等価回路図である。 図において、(1)…発電機，(2)…母線，(3)…変流器，
(4)…変圧器，(5)…送電線，(6)…分岐点，(12)…受信
器，(13)…送信器，(14)…アンテナ，(100)…保護継電
装置，(110)…電圧入力端子，(111)…電流入力端子，(1
50)…自区間内故障判別結果送受信端子 添字Ｐ，Ｑ，Ｒ…Ｐ端，Ｑ端，Ｒ端に設置されているこ
とを示す。 なお図中、同一符合は同一又は相当部分を示す。
Claims (2)
- 【請求項１】自端子送電系統の継電器設置点電圧信号、
自端子送電系統及び他端子の全ての送電系統を流れる電
流信号を導入し、 上記継電器設置点から自端子送電系統の故障点までの距
離と故障点抵抗を未知数とし、 自端子送電系統の継電器設置点電圧信号の正弦成分と、 上記継電器設置点から自端子送電系統の故障点までのイ
ンピーダンスに自端子送電系統の電流信号を乗算して得
た電圧降下成分の正弦成分及び自端子送電系統の電流信
号を基準位相とした自端子及び他端子送電系統から各々
故障点に流れる電流と故障点抵抗を夫々乗算して得た各
々の電圧降下成分の正弦成分を加算した成分とを等しい
とする等式、 自端子送電系統の継電器設置点電圧信号の余弦成分と、 上記継電器設置点から自端子送電系統の故障点までのイ
ンピーダンスに自端子送電系統の電流信号を乗算して得
た電圧降下成分の余弦成分及び自端子送電系統の電流信
号を基準位相とした自端子及び他端子送電系統から各々
故障点に流れる電流と故障点抵抗を夫々乗算して得た各
々の電圧降下成分の余弦成分を加算した成分とを等しい
とする等式、 とからなる連立方程式により、上記未知数の故障点まで
の距離を導出することを特徴とする保護継電装置の故障
点標定方法。 - 【請求項２】自端子送電系統の継電器設置点電圧信号、
自端子送電系統及び他端子の全ての送電系統を流れる電
流信号、及び他端子の事故情報を導入し、 上記継電器設置点から故障の発生した他端子送電系統の
故障点までの距離と故障点抵抗を未知数とし、 自端子送電系統の継電器設置点電圧信号の正弦成分と、 上記継電器設置点から故障点までのインピーダンスに自
端子送電系統の電流信号を乗算して得た電圧降下成分の
正弦成分、各端子系統の分岐点から故障点までのインピ
ーダンスに正常な他端子送電系統の電流信号を乗算して
得た電圧降下成分の正弦成分、自端子送電系統の電流信
号を基準位相とした自端子及び他端子送電系統から故障
点に各々流れる電流と故障点抵抗を夫々乗算して得た各
々の電圧降下成分の正弦成分を加算した成分とを等しい
とする等式、 自端子送電系統の継電器設置点電圧信号の余弦成分と、 上記継電器設置点から故障点までのインピーダンスに自
端子送電系統の電流信号を乗算して得た電圧降下成分の
余弦成分、上記分岐点から故障点までのインピーダンス
に正常な他端子送電系統の電流信号を乗算して得た電圧
降下成分の余弦成分、自端子送電系統の電流信号を基準
位相とした自端子及び他端子送電系統から故障点に各々
流れる電流と故障点抵抗を夫々乗算して得た各々の電圧
降下成分の余弦成分を加算した成分とを等しいとする等
式、 とからなる連立方程式により、上記未知数の故障点まで
の距離を導出することを特徴とする保護継電装置の故障
点標定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5082386A JPH069425B2 (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | 保護継電装置の故障点標定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5082386A JPH069425B2 (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | 保護継電装置の故障点標定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62210829A JPS62210829A (ja) | 1987-09-16 |
| JPH069425B2 true JPH069425B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=12869485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5082386A Expired - Lifetime JPH069425B2 (ja) | 1986-03-07 | 1986-03-07 | 保護継電装置の故障点標定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH069425B2 (ja) |
-
1986
- 1986-03-07 JP JP5082386A patent/JPH069425B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62210829A (ja) | 1987-09-16 |
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